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New Type Austenite Dynamic Recrystallization of Microalloyed Forging Steels 38MnVS During Forging Process
1
作者 ZHANG Tong-bo SHEN Yong +2 位作者 LIU Pan YONG Qi-long BAO Yao-zong 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2013年第5期57-60,共4页
Hot compression tests of microalloyed forging steels 38MnVS were carried out on the Gleeble-3800 thermo-mechanical simulator at the deformation temperatures from 950 to 1 150 ℃ with the strain rates ranging from 0.1 ... Hot compression tests of microalloyed forging steels 38MnVS were carried out on the Gleeble-3800 thermo-mechanical simulator at the deformation temperatures from 950 to 1 150 ℃ with the strain rates ranging from 0.1 to 10 s^(-1). The effects of the deformation temperature and strain rate on the austenite dynamic recrystallization and microstructural changes were researched. The experimental results show that the dynamic recrystallization accelerated with the increase of the deformation temperatures and the decrease of the strain rate. The activation energy of dynamic recrystallization was calculated, which was about 275.453 kJ/mol. The relation between the dynamic recrystallization and the Z-parameter was investigated, and the state chart of the dynamic recrystallization of the microalloyed forging steel 38MnVS was made according to the experimental data and the deformation parameters. 展开更多
关键词 microalloyed forging steel activation energy dynamic recrystallization austenite grain size state chart 38mnvs
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精炼工艺对38MnVS钢质量的影响
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作者 曹红福 彭继承 《现代冶金》 CAS 2010年第4期5-7,共3页
分析了VD-LF和LF-VD精炼工艺要点和控制要求,并对两种精炼工艺对38MnVS钢的产品质量进行了比较。
关键词 精炼工艺 38mnvs 纯净度
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38MnVS6非调质钢在汽车转向节上的应用 被引量:16
3
作者 刘栋林 谭利 +3 位作者 刘攀 何沂桂 雍歧龙 包耀宗 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第2期80-81,85,共3页
开发了一种汽车转向节用非调质钢38MnVS6,对非调质钢转向节的各项力学性能、组织进行了分析。结果表明,非调质钢38MnVS6转向节具有高强韧性,可满足转向节的性能要求;高性能非调质钢的应用,简化了生产工艺,在降低生产能耗的同时方便切削... 开发了一种汽车转向节用非调质钢38MnVS6,对非调质钢转向节的各项力学性能、组织进行了分析。结果表明,非调质钢38MnVS6转向节具有高强韧性,可满足转向节的性能要求;高性能非调质钢的应用,简化了生产工艺,在降低生产能耗的同时方便切削加工,对先进汽车制造的发展具有重要意义。 展开更多
关键词 转向节 非调质钢 38mnvs6 控锻-控冷
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锻后控冷对38MnVS非调质钢晶内铁素体形成及韧性的影响 被引量:11
4
作者 赵秀明 毛向阳 +3 位作者 蔡璐 张进 余永兵 惠卫军 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第11期114-118,共5页
研究了锻后控冷工艺对中碳含钒微合金38MnVS非调质钢锻件晶内铁素体形成的影响,对锻后不同控冷工艺条件下微合金非调质钢锻件的显微组织、拉伸性能、冲击韧性和冲击断口进行了试验分析。结果表明,在正常的锻造加热温度(1180~1200℃... 研究了锻后控冷工艺对中碳含钒微合金38MnVS非调质钢锻件晶内铁素体形成的影响,对锻后不同控冷工艺条件下微合金非调质钢锻件的显微组织、拉伸性能、冲击韧性和冲击断口进行了试验分析。结果表明,在正常的锻造加热温度(1180~1200℃)和终锻温度(1000~1050℃)条件下,采用锻后快冷并在550℃左右保温缓冷的工艺条件,可抑制先共析铁素体沿原奥氏体晶界的析出,获得较多细小条、块状的晶内铁素体,微合金钢锻件的冲击韧性提高了近4倍,同时仍具有较高的强度,且塑性略有提高。 展开更多
关键词 38mnvs微合金钢 晶内铁素体 冲击韧性
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38MnVS6非调质钢两种高温本构模型的对比 被引量:8
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作者 王进 褚忠 张琦 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期81-86,共6页
采用Gleeble-1500热模拟实验机对38MnVS6非调质钢在温度为950~1200℃、应变速率为0.01~5s-1进行等温、等应变速率热压缩实验.依据实验所获得的流动应力曲线,分别采用双曲正弦形式的Arrhenius方程和BP人工神经网络模型建立该种钢的高... 采用Gleeble-1500热模拟实验机对38MnVS6非调质钢在温度为950~1200℃、应变速率为0.01~5s-1进行等温、等应变速率热压缩实验.依据实验所获得的流动应力曲线,分别采用双曲正弦形式的Arrhenius方程和BP人工神经网络模型建立该种钢的高温本构模型.分别统计计算两种模型预测值与实验值之间的相关系数和平均相对误差.结果表明:神经网络模型具有更高的精度,更适合用于该种钢的高温流动应力预测. 展开更多
关键词 38mnvs6 流动应力 Arrhenius方程 人工神经网络模型
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易切削非调质38MnVS钢中硫化物析出规律热力学分析 被引量:8
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作者 程慧静 王福明 +1 位作者 李长荣 李国忠 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第11期161-166,共6页
利用Thermo-Calc热力学计算软件对易切削非调质钢38MnVS中硫化物的析出进行计算模拟,并利用SEM对铸坯中MnS析出形貌进行观察,分析其析出规律。通过热力学计算得到38MnVS钢的相平衡等值图,并研究了C、Mn、Si、S、V各元素含量的变化对MnS... 利用Thermo-Calc热力学计算软件对易切削非调质钢38MnVS中硫化物的析出进行计算模拟,并利用SEM对铸坯中MnS析出形貌进行观察,分析其析出规律。通过热力学计算得到38MnVS钢的相平衡等值图,并研究了C、Mn、Si、S、V各元素含量的变化对MnS平衡析出规律的影响;利用Scheil-Gulliver模块模拟了38MnVS钢的凝固过程;通过对38MnVS连铸坯中硫化物三维形貌的观察,结果表明:从铸坯边缘到中心的1/2处,硫化物形貌渐变,由杆状变成片状,再到中心变成杆状、片状共存;杆状、片状硫化物均为共晶反应产物;当合金含量较高时,杆状硫化物向片状硫化物转变。 展开更多
关键词 38mnvs 硫化物 热力学 三维形貌
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钙和镁处理对38MnVS钢中硫化物夹杂的影响 被引量:7
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作者 何肖飞 徐乐 +1 位作者 王毛球 王占花 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期90-95,共6页
以38MnVS非调质钢为试验对象,通过真空感应炉冶炼得到经钙、镁等不同合金处理的试验钢,并对试验钢铸锭中硫化物夹杂进行了分析研究。结果发现,在钢中添加钙、镁合金可以提高硫化物夹杂中相应元素的含量,且添加钙的效果更加明显,同时钙... 以38MnVS非调质钢为试验对象,通过真空感应炉冶炼得到经钙、镁等不同合金处理的试验钢,并对试验钢铸锭中硫化物夹杂进行了分析研究。结果发现,在钢中添加钙、镁合金可以提高硫化物夹杂中相应元素的含量,且添加钙的效果更加明显,同时钙、镁合金的添加可以降低铸锭中10μm以上硫化物夹杂比例,其比例从5%以上降低到3%以下。另外,对试验钢锻材中硫化物研究发现,钙合金处理后的锻材试样中硫化物平均长宽比最小,只有5.25,硫化物夹杂形态控制效果最好。 展开更多
关键词 38mnvs非调质钢 硫化物夹杂 钙处理 镁处理
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碲对硫化物轧制变形行为影响的研究 被引量:6
8
作者 沈平 王冬 +4 位作者 张浩 杨乾坤 艾克南 曾志崎 付建勋 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2021年第3期180-186,共7页
采用扫描电镜对38MnVS6钢中Te的赋存状态进行了分析,采用Gleeble-3500模拟了轧制过程。对MnS夹杂和基体的硬度进行了检测,并对夹杂物进行了统计,由此对夹杂物的变形行为进行研究。结果表明,少量的Te首先固溶在MnS中,当Te含量超过130... 采用扫描电镜对38MnVS6钢中Te的赋存状态进行了分析,采用Gleeble-3500模拟了轧制过程。对MnS夹杂和基体的硬度进行了检测,并对夹杂物进行了统计,由此对夹杂物的变形行为进行研究。结果表明,少量的Te首先固溶在MnS中,当Te含量超过130×10^(-6)时开始析出MnTe。经过热压缩后,随着Te含量的增加,夹杂物的长宽比从2.3逐渐降低至1.8左右。钢中Te含量增加,夹杂物与钢基体的硬度比H_(夹)/H_(钢)基本为一个常数,不能造成夹杂物的抗变形能力增加。经过热压缩后,较小的夹杂物其长宽比也较小。钢中加Te后可使夹杂物尺寸减小,进而减小了夹杂物的变形量,抑制了轧制过程中夹杂物的变形。 展开更多
关键词 38mnvs6 TE MnS夹杂 GLEEBLE
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微量碲对38MnVS6钢中MnS夹杂物塑性变形的影响 被引量:4
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作者 刘年富 沈伟 +2 位作者 田钱仁 付建勋 沈平 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期71-78,共8页
为探究微量碲改质对钢中硫化物塑性变形的影响机制,对38MnVS6非调质钢中MnS夹杂物进行了微量碲改质工业试验,并探讨了碲对钢中MnS夹杂物的改质机制和塑性变形行为的影响。结果表明,微量碲改质能明显降低试验钢铸坯中硫化物的长宽比,碲... 为探究微量碲改质对钢中硫化物塑性变形的影响机制,对38MnVS6非调质钢中MnS夹杂物进行了微量碲改质工业试验,并探讨了碲对钢中MnS夹杂物的改质机制和塑性变形行为的影响。结果表明,微量碲改质能明显降低试验钢铸坯中硫化物的长宽比,碲改质后不同变形量的轧材中硫化物评级亦有所改善;钢中碲主要固溶于MnS,形成Mn(S,Te)固溶夹杂物,当碲浓度达到析出过饱和度时,以MnTe形式析出于MnS表面并形成MnS-MnTe夹杂物;碲良好的硫化物形态调控效果是由于形成显微硬度更高、相对塑性更低的Mn(S,Te)夹杂物;而夹杂物在大变形量轧制条件下的真应变增幅减小导致碲改质后试样中夹杂物的相对塑性反而有所增加;长条状硫化物夹杂在轧制时可能发生先碎化再经历Ostwald熟化的过程。 展开更多
关键词 碲改质 38mnvs6 非调质钢 MnS夹杂物 塑性变形
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工艺参数对38MnVS钢锰系磷化膜表面形貌和耐蚀性的影响 被引量:4
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作者 马冬威 史秋月 +3 位作者 袁国民 罗成 王敏 胡志华 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第8期221-225,共5页
目的研究磷化温度和时间对38MnVS钢磷化膜表面形貌、膜厚和耐蚀性的影响,获得38MnVS钢锰系磷化的最佳工艺参数。方法通过控制单因素变量,在不同磷化温度和时间下在38MnVS表面制备锰系磷化膜。通过扫描电镜(SEM)、测厚仪和硫酸铜点蚀测... 目的研究磷化温度和时间对38MnVS钢磷化膜表面形貌、膜厚和耐蚀性的影响,获得38MnVS钢锰系磷化的最佳工艺参数。方法通过控制单因素变量,在不同磷化温度和时间下在38MnVS表面制备锰系磷化膜。通过扫描电镜(SEM)、测厚仪和硫酸铜点蚀测试等方法,对38MnVS钢表面磷化膜形貌、膜厚及耐蚀性能进行了分析。结果 38MnVS钢表面磷化膜为非均匀形核,磷化膜晶粒首先形成于划痕和晶界处。随磷化时间延长,磷化膜晶粒迅速覆盖基体表面,磷化膜厚度和耐蚀性不断增加。当磷化时间大于15 min时,磷化膜性能变化不大。当磷化温度小于75℃时,不利于磷化膜的生长,磷化膜不能完全覆盖基体,磷化膜的厚度和耐蚀性较低。随磷化温度的升高,磷化膜晶粒不断长大,磷化膜厚度和耐蚀性迅速增加。当磷化温度超过95℃时,磷化膜性能增速下降。结论 38MnVS钢的最佳磷化工艺为:85℃,15 min。 展开更多
关键词 38mnvs 锰系磷化膜 磷化温度 磷化时间 表面形貌 耐蚀性 膜厚
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碲处理改善汽车曲轴用非调质钢38MnVS6硫化物形貌的研究 被引量:4
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作者 轩康乐 刘栋林 +2 位作者 俞杰 李义龙 龚宝生 《特殊钢》 2022年第6期79-82,共4页
为研究碲元素对汽车曲轴用非调质钢38MnVS6硫化物形貌的影响,在冶炼过程中喂入70 m的Mn-Te线,加入0.012%Te,通过金相显微镜及扫描电镜对Φ380 mm连铸圆坯及Φ105 mm热轧圆钢的非金属夹杂物进行研究。研究发现,硫化物的形态在连铸坯横向... 为研究碲元素对汽车曲轴用非调质钢38MnVS6硫化物形貌的影响,在冶炼过程中喂入70 m的Mn-Te线,加入0.012%Te,通过金相显微镜及扫描电镜对Φ380 mm连铸圆坯及Φ105 mm热轧圆钢的非金属夹杂物进行研究。研究发现,硫化物的形态在连铸坯横向与纵向的形态相同;MnS与MnTe形成共晶化合物,MnTe的存在改变了MnS的析出形态,可以使硫化物形态向短杆甚至椭球态转变,整体长度尺寸变小,平均长度由45μm缩短为15μm;加入0.012%Te后,MnTe与MnS两种夹杂物发生固溶,轧材夹杂物与铸坯相似,而未Te处理的圆钢硫化物随轧制的方向被明显的拉长。 展开更多
关键词 非调钢38mnvs6 硫化物 碲处理 夹杂物形态
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38MnVS6非调质钢大尺寸棒材往复热轧过程微观组织演化数值模拟 被引量:4
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作者 李梦飞 张立文 +2 位作者 张驰 顾森东 申文飞 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第6期112-118,共7页
以热压缩实验所得38MnVS6非调质钢微观组织演化数学模型为基础,利用非线性有限元软件MSC.Marc,建立了38MnVS6非调质钢Φ90mm棒材往复热轧过程三维热-力-组织多场耦合有限元模型。微观组织演化数学模型通过MSC.Marc子程序与轧制热-力耦... 以热压缩实验所得38MnVS6非调质钢微观组织演化数学模型为基础,利用非线性有限元软件MSC.Marc,建立了38MnVS6非调质钢Φ90mm棒材往复热轧过程三维热-力-组织多场耦合有限元模型。微观组织演化数学模型通过MSC.Marc子程序与轧制热-力耦合有限元模型相耦合。计算并分析了38MnVS6非调质钢棒材10道次往复热轧过程中轧件的温度、再结晶分数以及奥氏体晶粒尺寸的分布和演化。结果表明,由于截面尺寸较大,轧件的温度场具有不均匀性,进而导致微观组织场的不均匀性。轧制过程轧件表面温度及轧制后奥氏体晶粒尺寸的实验值和模拟值吻合较好,验证了模型的准确性。 展开更多
关键词 38mnvs6非调质钢 往复热轧 数值模拟 多场耦合 组织演变
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汽车用非调质钢38MnVS的研制 被引量:3
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作者 祝宜明 吴小林 《江苏冶金》 2000年第4期14-16,18,共4页
汽车用调质钢零件改用非调质钢材制造,具有节能增效等优点,我国正逐渐推广应用。本文将40MnB调质钢与试生产的38MnVS易切削非调质钢性能进行比较,介绍了38MnVs易切削非调质钢中的钒、硫等元素的作用,试生产情况及检测的各种性能。
关键词 非调质钢 汽车 38mnvs 研制 易切削钢
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38MnVS6非调质钢高温奥氏体流动应力模型研究 被引量:3
14
作者 王进 褚忠 陈军 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第20期5-8,共4页
采用Gleeble-1500热模拟试验机对38MnVS6非调质钢在温度为950~1200℃、应变速率为0.01~5 s-1进行热压缩试验,获得不同变形条件下的流动应力曲线。根据经典应力-位错关系和动态再结晶动力学方程分别对动态回复和动态再结晶两阶段建立... 采用Gleeble-1500热模拟试验机对38MnVS6非调质钢在温度为950~1200℃、应变速率为0.01~5 s-1进行热压缩试验,获得不同变形条件下的流动应力曲线。根据经典应力-位错关系和动态再结晶动力学方程分别对动态回复和动态再结晶两阶段建立流动应力模型,然后统一表示为完整的38MnVS6非调质钢高温奥氏体流动应力模型。根据实验结果计算模型中各参数。所建立的流动应力模型可以用于38MnVS6非调质钢热锻造过程的数值模拟。 展开更多
关键词 38mnvs6 非调质钢 流动应力 动态回复 动态再结晶
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非调质易切削钢38MnVS连铸坯的高温延塑性 被引量:2
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作者 赵艳宇 李国忠 王福明 《特殊钢》 北大核心 2009年第4期17-18,共2页
应用Gleeble 1500D热模拟试验机,研究了非调质易切削钢38MnVS(%:0.42C、1.29Mn、0.09V、0.067S)370 mm×490 mm连铸坯的高温延塑性及变形断裂机理。结果表明:38MnVS钢的零强度温度(ZST)为1 370℃和零塑性温度(ZDT)为1335℃;38MnVS... 应用Gleeble 1500D热模拟试验机,研究了非调质易切削钢38MnVS(%:0.42C、1.29Mn、0.09V、0.067S)370 mm×490 mm连铸坯的高温延塑性及变形断裂机理。结果表明:38MnVS钢的零强度温度(ZST)为1 370℃和零塑性温度(ZDT)为1335℃;38MnVS钢在熔点(T_S)到600℃的温度区间内存在2个脆性区,第Ⅰ脆性温度区为T_S~1250℃,第Ⅲ脆性温度区为875~600℃,因此,该钢连铸坯的矫直温度应在875℃以上。 展开更多
关键词 非调质钢38mnvs 连铸坯 高温延塑性
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38MnVS6非调质钢中硫化物碲改质工业实践 被引量:1
16
作者 刘增平 李杰 +1 位作者 沈伟 付建勋 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2023年第2期200-204,共5页
分析了未改质和改质后的38MnVS6钢中硫化物形态及评级,研究了碲对钢中硫化物二维及三维形貌的影响;通过对成品棒材力学性能的检测分析,研究了碲对38MnVS6非调质钢力学性能的影响。结果表明:碲改质过后钢中硫化物评级从细系3.0级,粗系2.... 分析了未改质和改质后的38MnVS6钢中硫化物形态及评级,研究了碲对钢中硫化物二维及三维形貌的影响;通过对成品棒材力学性能的检测分析,研究了碲对38MnVS6非调质钢力学性能的影响。结果表明:碲改质过后钢中硫化物评级从细系3.0级,粗系2.0级下降为细系2.0级,粗系1.5级,法标评级由F级改质为C级;碲改质后钢中90%左右的硫化物长宽比控制在6以内,50%以上控制在1~3,未改质钢中硫化物大多数为长条状,改质过后以断续状和椭球状为主;改质过后38MnVS6非调质钢的屈服强度、抗拉强度、断后伸长率、断面收缩率等力学性能指标均符合技术要求。 展开更多
关键词 38mnvs6 碲改质 硫化物 力学性能
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高硫非调质钢38MnVS6纯净度控制 被引量:2
17
作者 莫丹 《河北冶金》 2021年第12期47-50,共4页
介绍了38MnVS6钢的生产工艺流程,针对生产过程中夹杂物超标的问题,进行了一系列的工艺优化。通过优化转炉冶炼工艺、采用合适的精炼渣系、优化钢水增氮工艺、完善连铸保护浇注等措施,38MnVS6钢的纯净度得到大幅提升,夹杂物合格率达到了9... 介绍了38MnVS6钢的生产工艺流程,针对生产过程中夹杂物超标的问题,进行了一系列的工艺优化。通过优化转炉冶炼工艺、采用合适的精炼渣系、优化钢水增氮工艺、完善连铸保护浇注等措施,38MnVS6钢的纯净度得到大幅提升,夹杂物合格率达到了99.2%,满足了客户的需求。 展开更多
关键词 38mnvs6 非调质钢 高硫 纯净度 精炼渣 增氮 保护浇注
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F38MnVS非调质钢增氮工艺研究 被引量:2
18
作者 张君平 《冶金丛刊》 2016年第1期1-5,共5页
采用50 t电弧炉-50 t LF-60 t VD-180 mm×220 mm方坯连铸-热轧工艺生产F38MnVS非调质钢,在钢水入VD炉真空处理前加氮化锰线进行增氮操作,轧材后钢中氮含量稳定控制在(126-136)×10^(-6)钢材的力学性能、低倍组织、非金属夹杂... 采用50 t电弧炉-50 t LF-60 t VD-180 mm×220 mm方坯连铸-热轧工艺生产F38MnVS非调质钢,在钢水入VD炉真空处理前加氮化锰线进行增氮操作,轧材后钢中氮含量稳定控制在(126-136)×10^(-6)钢材的力学性能、低倍组织、非金属夹杂物含量均满足用户要求。 展开更多
关键词 F38mnvs 非调质 增氮
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38MnVS5钢连铸坯中硫化物形貌及形成机制的研究 被引量:2
19
作者 邓锋云 李国忠 +3 位作者 涂益友 惠荣 王新社 蒋建清 《特殊钢》 北大核心 2008年第1期54-56,共3页
用扫描电镜观察分析了38MnVS5钢320 mm×300 mm连铸坯中硫化物的三维形貌,结果显示,从铸坯表面到心部硫化物类型由球状变成杆状,并且在偏析严重区域呈片状或片状-杆状共存。球状硫化物是由包晶反应生成的,杆状硫化物为稳态共晶反应... 用扫描电镜观察分析了38MnVS5钢320 mm×300 mm连铸坯中硫化物的三维形貌,结果显示,从铸坯表面到心部硫化物类型由球状变成杆状,并且在偏析严重区域呈片状或片状-杆状共存。球状硫化物是由包晶反应生成的,杆状硫化物为稳态共晶反应的产物。当合金元素含量较高时,由于过冷导致硫化物生长速度较快,杆状硫化物向片状硫化物转变。 展开更多
关键词 38mnvs5钢 硫化物 三维形貌 形成机制
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F38MnVS棒材缺陷分析与改进 被引量:2
20
作者 荣莎莎 黄杨 《金属材料与冶金工程》 CAS 2022年第1期34-39,共6页
F38MnVS是一种非调质机械结构钢,广泛用于汽车的曲轴、连杆。本文以F38MnVS钢为原料,经过中小棒轧制生产工艺,采用无损探伤对其进行检测,发现F38MnVS棒材目前存在缺陷主要为表面缺陷。针对表面缺陷对其取样并进行金相分析,结果表明表面... F38MnVS是一种非调质机械结构钢,广泛用于汽车的曲轴、连杆。本文以F38MnVS钢为原料,经过中小棒轧制生产工艺,采用无损探伤对其进行检测,发现F38MnVS棒材目前存在缺陷主要为表面缺陷。针对表面缺陷对其取样并进行金相分析,结果表明表面缺陷产生原因有两种,第一种为连铸坯角部或附近横向缺陷,第二种为轧制或者后续处理过程中压人缺陷。通过对连铸坯工艺优化与轧制设备改进,解决了,F38MnVS棒材钢表面缺陷的问题,提高了F38MnVS棒材成材率并减少了人工修磨劳动强度。 展开更多
关键词 F38mnvs 无损探伤 金相组织 改进办法
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