螺栓(35CrMoA)在湿H_2S环境中应力腐蚀试验研究 被引量：13

1

作者 何家胜 崔好选 +2 位作者 朱晓明 吴天平 路远明 《压力容器》 北大核心 2007年第2期19-23,共5页

采用自行设计的一套装置再现了螺栓在湿H2S环境中的失效过程,通过成分、组织、宏微观断口形貌及断口分区成分分析,综合试验结果表明:35CrMoA在湿H2S环境中将会导致低应力脆断,在NACE标准溶液中,失效机理为阳极溶解和阴极氢脆的联合,以... 采用自行设计的一套装置再现了螺栓在湿H2S环境中的失效过程,通过成分、组织、宏微观断口形貌及断口分区成分分析,综合试验结果表明:35CrMoA在湿H2S环境中将会导致低应力脆断,在NACE标准溶液中,失效机理为阳极溶解和阴极氢脆的联合,以氢脆滞后断裂为主导。 展开更多

关键词 螺栓 35crmoa钢 硫化氢 应力腐蚀开裂

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加工条件与毛坯尺寸对35CrMo钢低温冲击性能的影响 被引量：8

2

作者 朱跃峰 尹永晶 +3 位作者 赵旭平 何卓左 张勇 刘俭 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第3期80-84,共5页

针对石油钻采设备的低温服役条件,考察了石油工业常用35CrMoA钢及ZG35CrMo铸钢的冲击性能以及热处理工艺、毛坯尺寸和温度等因素的影响。冲击试验结果表明,35CrMoA钢的冲击性能在试验温度范围内随温度降低而逐渐下降,并且在0～-30℃范... 针对石油钻采设备的低温服役条件,考察了石油工业常用35CrMoA钢及ZG35CrMo铸钢的冲击性能以及热处理工艺、毛坯尺寸和温度等因素的影响。冲击试验结果表明,35CrMoA钢的冲击性能在试验温度范围内随温度降低而逐渐下降,并且在0～-30℃范围内发生韧脆转变。在常规热处理条件下,毛坯尺寸对35CrMoA钢的冲击性能具有显著影响,特别是在室温及不太低的温度(-20℃～20℃)下,取自中等尺寸(130mm)毛坯的试样表现出较好的冲击性能;而取自较小尺寸(60mm)及较大尺寸(220mm)毛坯的试样冲击性能明显降低,反映出热处理过程中适中的冷却速度有利于改善钢的冲击性能。铸钢ZG35CrMo的低温冲击性能,特别是在-40℃～-60℃之间与35CrMoA钢相差不大,表明加工状态(轧制或铸造)对冲击性能的影响可能主要表现在室温及其以下部分温度区间。值得注意的是,当温度从-20℃下降至-60℃时,铸钢ZG35CrMo冲击性能的下降幅度远小于35CrMoA钢。此外,在各个相应试验温度下,35CrMoA钢及铸钢ZG35CrMo的冲击断口特征基本相同。 展开更多

关键词 35crmoa钢 铸钢ZG35CrMo 加工条件 毛坯尺寸 低温冲击性能

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亚温淬火对调质态35CrMoA钢组织和强韧性的影响 被引量：6

3

作者 凌文丹 王海瑞 《热处理》 CAS 2011年第4期27-30,共4页

采用正交回归处理的方法研究了亚温淬火对调质态35CrMoA钢力学性能的影响。当亚温淬火温度为780～810℃时,随着淬火温度的升高,铁素体量逐渐减少,马氏体量逐渐增加。35CrMoA钢从800℃亚温淬火并经550℃回火后,铁素体量和形态为最佳,其... 采用正交回归处理的方法研究了亚温淬火对调质态35CrMoA钢力学性能的影响。当亚温淬火温度为780～810℃时,随着淬火温度的升高,铁素体量逐渐减少,马氏体量逐渐增加。35CrMoA钢从800℃亚温淬火并经550℃回火后,铁素体量和形态为最佳,其断口有明显的韧窝,表现出典型的韧性断裂,因而具有最高的强度、硬度和韧性。而经常规调质处理的35CrMoA钢,断口形貌则为有少量韧窝的准解理型,因而韧性较低。 展开更多

关键词 亚温淬火 35crmoa钢 调质 显微组织 强韧性 断口

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35CrMoA螺栓失效分析和改进措施

4

作者 朱晓俊 徐伏根 +6 位作者 陈千宝 张云龙 张力 王岱庆 陈炎 冯骥 庄期凯 《热力透平》 2024年第1期58-62,共5页

汽轮机运行时,转子上连接联轴器的高强度螺栓如果发生断裂,轻则需要停机维修,重则造成较大事故。为了找出某汽轮机35CrMoA钢制螺栓断裂失效的原因,对失效件的宏观断口形貌进行了观察,并采用光学显微镜、扫描电镜、X射线能谱仪、硬度计... 汽轮机运行时,转子上连接联轴器的高强度螺栓如果发生断裂,轻则需要停机维修,重则造成较大事故。为了找出某汽轮机35CrMoA钢制螺栓断裂失效的原因,对失效件的宏观断口形貌进行了观察,并采用光学显微镜、扫描电镜、X射线能谱仪、硬度计设备等对失效件的微观断口形貌、显微组织、硬度和化学成分等进行了理化试验和分析,结果表明早期淬火裂纹导致了该螺栓发生沿晶脆性断裂。杆部转接处在冷镦变形过程中形成了非正常组织,硬度为430~500 HV,远高于标准硬度,其经过淬火后扩展成淬火裂纹,最终导致螺栓断裂。提出了改进冷镦工艺并增加冷镦后的热处理的建议。研究成果可为冷镦工序后硬度异常问题的处理提供参考。 展开更多

关键词 35crmoa钢 扫描电镜 X射线能谱仪 断口形貌 早期断裂

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轮轴钢35CrMoA单轴微动疲劳失效机理 被引量：6

5

作者 杨洋 何国球 +4 位作者 卢棋 樊康乐 佘萌 刘兵 朱旻昊 《金属功能材料》 CAS 2015年第1期21-26,共6页

通过平面对平面的接触方式,研究轮轴钢35CrMoA在单轴微动疲劳下的失效机理,采用扫描电子显微镜观察其微动损伤表面的微观形貌,通过透射电镜观察微动疲劳过程中不同应力幅值时接触区位错的组态。结果表明,随着应力幅值的增加,微动疲劳寿... 通过平面对平面的接触方式,研究轮轴钢35CrMoA在单轴微动疲劳下的失效机理,采用扫描电子显微镜观察其微动损伤表面的微观形貌,通过透射电镜观察微动疲劳过程中不同应力幅值时接触区位错的组态。结果表明,随着应力幅值的增加,微动疲劳寿命降低的幅度变小;微动磨损可能加速微裂纹的萌生,也可能推迟微裂纹扩展;随着轴向应力幅值的增大,形成的位错胞尺寸也较大,并且其多边形化的趋势也越明显;微动疲劳的接触压应力和循环载荷为位错的滑移切变提供了条件。 展开更多

关键词 35crmoa 轮轴钢 微动疲劳 失效机理

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35CrMoA钢亚温淬火强韧性研究 被引量：4

6

作者 凌文丹 袁庆龙 王海瑞 《材料导报（纳米与新材料专辑）》 EI 2010年第2期552-555,共4页

采用正交回归处理的方法,研究了亚温淬火温度、回火温度对35CrMoA钢强韧性的影响。结果表明,在780～810℃亚温淬火温度范围内,随着淬火温度的升高,铁素体量逐渐减少,马氏体量逐渐增加,铁素体的形态由大块状转变为小颗粒状和细小针状,同... 采用正交回归处理的方法,研究了亚温淬火温度、回火温度对35CrMoA钢强韧性的影响。结果表明,在780～810℃亚温淬火温度范围内,随着淬火温度的升高,铁素体量逐渐减少,马氏体量逐渐增加,铁素体的形态由大块状转变为小颗粒状和细小针状,同时试样的强度和硬度提高,而延伸率单调下降。在800℃淬火时强硬度达到峰值,具有较高的综合力学性能。 展开更多

关键词 35crmoa钢 亚温淬火 强韧性 显微组织 断口形貌

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35CrMoA钢双臂吊环的热处理工艺改进 被引量：4

7

作者 温新林 马秀英 +2 位作者 花广如 温鹏 杜必强 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第8期150-152,共3页

某批35CrMoA钢双臂吊环采用传统工艺生产后,其韧性指标达不到技术要求,对其材料的化学成分、金相组织及力学性能进行了检测与分析,经多种热处理工艺试验,最终确立了35CrMoA钢高强高韧双臂吊环的热处理工艺方案,将原来的"盐水-空气... 某批35CrMoA钢双臂吊环采用传统工艺生产后,其韧性指标达不到技术要求,对其材料的化学成分、金相组织及力学性能进行了检测与分析,经多种热处理工艺试验,最终确立了35CrMoA钢高强高韧双臂吊环的热处理工艺方案,将原来的"盐水-空气-盐水"间歇控制冷却淬火改为3%～5%UCONA水溶液淬火,这样在保证原有高强度的同时,冲击韧性有了较大的提高,能完全满足技术要求。 展开更多

关键词 35crmoa钢 双臂吊环 热处理工艺 韧性

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分光光度法测定合金钢中的钼 被引量：3

8

作者 周志伟 《中国无机分析化学》 CAS 2013年第2期53-55,共3页

建立了采用氯化亚锡还原-分光光度法测定合金钢中钼的方法,研究了实验条件对检测结果的影响,用测定已知钼含量的合金钢标准样品,选定最佳检测条件,在选定的实验条件下对样品中钼含量进行检测,其结果与传统的测钼方法得到的结果吻合,方... 建立了采用氯化亚锡还原-分光光度法测定合金钢中钼的方法,研究了实验条件对检测结果的影响,用测定已知钼含量的合金钢标准样品,选定最佳检测条件,在选定的实验条件下对样品中钼含量进行检测,其结果与传统的测钼方法得到的结果吻合,方法省时省试剂,能快速准确测得合金钢中的钼。 展开更多

关键词 钢 氯化亚锡 分光光度法 钼 35crmoa

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35CrMoA钢激光相变硬化-离子渗氮-渗硫复合处理 被引量：3

9

作者 薛鹏 申强 潘庆敏 《石油机械》 2015年第6期108-112,共5页

针对抽油泵泵筒同时承受磨损和油气水腐蚀交互作用的现场服役环境，提出激光相变硬化。离子渗氮一渗硫复合改性工艺。在其表面制备一层具有耐磨耐蚀自润滑综合性能的复合改性层，采用XRD、SEM和EPMA等方法对35CrMoA钢激光相变硬化．离... 针对抽油泵泵筒同时承受磨损和油气水腐蚀交互作用的现场服役环境，提出激光相变硬化。离子渗氮一渗硫复合改性工艺。在其表面制备一层具有耐磨耐蚀自润滑综合性能的复合改性层，采用XRD、SEM和EPMA等方法对35CrMoA钢激光相变硬化．离子渗氮．渗硫复合改性层进行物相分析、形貌观察和成分分析，并对复合改性层摩擦学性能进行测试。测试结果表明，复合改性层表面由许多球状颗粒相互叠嵌沉积而成，整体平整疏松，局部有小坑；截面由表至里分别为连续的黑色带状硫化物层、白亮层及渗氮扩散层组成，渗硫层厚度在2～4μm之间，主要物相是FeS和FeS2．渗氮层主要物相为FezN、Fe，N、Fe。N和少量Cr2N，白亮层厚度为6～10μm。复合改性层的摩擦因数在0．70～0．80之间，较基体有所降低，磨损失质量也大为降低，约为基体的1／31。 展开更多

关键词 35crmoa钢 激光相变硬化 离子渗 复合改性 摩擦学性能

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轴向应力对35CrMoA螺栓湿H_2S应力腐蚀断裂的影响 被引量：2

10

作者 何家胜 崔好选 +3 位作者 朱晓明 路远明 吴建平 朱光强 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2007年第11期559-561,共3页

采用自行设计的一套装置研究了螺栓(35CrMoA)在湿H2S环境中的失效过程,对螺栓的化学成分、微观组织、宏微观断口形貌及裂纹尖端应力情况进行了分析。试验和分析的结果表明,在湿H2S环境中35CrMoA螺栓在一定的应力水平下会发生应力腐蚀破坏。

关键词 螺拴 35crmoa钢 轴向应力 硫化氢 应力腐蚀开裂(SCC)

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丙烯腈生产中浮头式换热器螺栓断裂失效分析 被引量：2

11

作者 陈维 侯成宝 武法光 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2020年第8期74-78,共5页

从断口形貌、组织、化学成分、硬度、碳当量及扭矩等方面对丙烯腈生产中浮头式换热器内紧固螺栓断裂原因进行了分析。结果表明:在含0.5%~0.6%(质量分数)HCN的丙烯腈富水中,施加过量扭矩的内浮头35CrMoA钢螺栓,极易发生晶间应力腐蚀开裂... 从断口形貌、组织、化学成分、硬度、碳当量及扭矩等方面对丙烯腈生产中浮头式换热器内紧固螺栓断裂原因进行了分析。结果表明:在含0.5%~0.6%(质量分数)HCN的丙烯腈富水中,施加过量扭矩的内浮头35CrMoA钢螺栓,极易发生晶间应力腐蚀开裂。根据分析结果,建议在施加标准推荐力矩情况下,更换螺栓材料。 展开更多

关键词 螺栓 换热器 应力腐蚀 HCN 35crmoa钢 碳当量

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亚温处理对35CrMoA钢组织性能的影响 被引量：2

12

作者 冯唯伟 张彩红 +1 位作者 于海涛 杨志洪 《一重技术》 2020年第6期63-66,16,共5页

通过试验研究亚温处理时加热温度对35CrMoA钢组织和性能的影响。试验结果表明:相对于正常调质热处理,35CrMoA钢经过亚温淬火后在强度无明显降低的同时,低温韧性提高20%以上;随着亚温淬火温度在760℃、780℃、800℃温度范围内升高,试件... 通过试验研究亚温处理时加热温度对35CrMoA钢组织和性能的影响。试验结果表明:相对于正常调质热处理,35CrMoA钢经过亚温淬火后在强度无明显降低的同时,低温韧性提高20%以上;随着亚温淬火温度在760℃、780℃、800℃温度范围内升高,试件强度得到提高,同时韧性降低;亚温处理后晶粒度能够达到8.5级以上。 展开更多

关键词 亚温处理 35crmoa钢 组织 性能

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35CrMoA钢塑性损伤非线性超声响应有限元模拟 被引量：2

13

作者 于淑敏 朱晨 黄志强 《应用声学》 CSCD 北大核心 2021年第4期588-593,共6页

基于混合位错超声非线性模型,使用有限元法模拟了非线性超声纵波在35CrMoA钢中的传播过程,并开展了实验验证。结果表明,超声非线性系数与塑性变形具有显著的相关性。金属材料塑性变形引起的超声非线性响应主要来自于位错,文中使用的有... 基于混合位错超声非线性模型,使用有限元法模拟了非线性超声纵波在35CrMoA钢中的传播过程,并开展了实验验证。结果表明,超声非线性系数与塑性变形具有显著的相关性。金属材料塑性变形引起的超声非线性响应主要来自于位错,文中使用的有限元模型可以较好地模拟不同塑性变形下35CrMoA钢的超声非线性响应。在塑性变形的早期阶段,超声非线性系数模拟结果低于实验结果,其原因可能是在塑性变形初期,在位错密度较高的区域出现位错缠结,阻碍了位错运动,从而降低了位错超声非线性响应。在塑性变形后期,位错密度增加,位错之间相互堆积,形成位错胞和位错墙,而位错胞和位错墙引发的超声非线性响应高于平面位错。因此,在塑性变形后期超声非线性系数计算结果低于实验结果。 展开更多

关键词 35crmoa钢 超声非线性 二次谐波 塑性损伤 有限元模拟

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圆形路径载荷下35CrMoA钢的微动疲劳失效特性 被引量：1

14

作者 杨洋 何国球 +2 位作者 卢棋 刘兵 朱旻昊 《上海金属》 CAS 北大核心 2015年第2期1-6,共6页

通过柱面对柱面的接触方式,研究了35CrMoA钢在圆形路径载荷下的微动疲劳失效特性,采用扫描电子显微镜对微动疲劳试样的微动斑、磨削及微裂纹进行观察。试验结果表明:随着微动摩擦磨损的进行,磨损方式逐渐由粘着磨损转变为磨削磨损;微动... 通过柱面对柱面的接触方式,研究了35CrMoA钢在圆形路径载荷下的微动疲劳失效特性,采用扫描电子显微镜对微动疲劳试样的微动斑、磨削及微裂纹进行观察。试验结果表明:随着微动摩擦磨损的进行,磨损方式逐渐由粘着磨损转变为磨削磨损;微动斑的粘着区存在着圆形或近圆形的微小斑痕,滑移区上堆积了大量的磨屑;微动疲劳失效部位发生在粘着区与滑移区的交界处,并由于等效应力的不同而失效位置不同;微动疲劳的微裂纹存在于晶界上,并且沿晶界扩展。 展开更多

关键词 35crmoa钢 微动疲劳 圆形路径 摩擦磨损 多轴

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35CrMoA钢焊接接头热影响区组织及性能研究 被引量：1

15

作者 章友谊 冉传海 孙学杰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第11期167-169,共3页

用自动TIG焊在不同的焊接工艺条件下对35CrMoA钢进行焊接,并利用光学显微镜分析了焊接接头热影响区金属的显微组织,测试了焊接接头热影响区的显微硬度。结果表明,如焊前不预热,焊后不保温缓冷,焊接接头热影响区组织较粗大,得到较多的马... 用自动TIG焊在不同的焊接工艺条件下对35CrMoA钢进行焊接,并利用光学显微镜分析了焊接接头热影响区金属的显微组织,测试了焊接接头热影响区的显微硬度。结果表明,如焊前不预热,焊后不保温缓冷,焊接接头热影响区组织较粗大,得到较多的马氏体组织,硬度较高,热影响区的冲击韧性较差;焊前预热,焊后保温缓冷,并采用较小的焊接电流(100A),焊接接头热影响区组织细小,分布均匀,硬度分布合理,热影响区冲击韧性较好。 展开更多

关键词 35crmoa钢 焊接电流 预热 显微组织 显微硬度

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35CrMoA钢力学性能不合格原因分析

16

作者 刘勇 高文娟 《山东冶金》 CAS 2018年第1期24-26,共3页

35CrMoA钢由于主元素的成分设计不合理、连铸成分偏析,后序流程未彻底改善,导致部分产品调质后强度指标低于标准值(R_(p0.2)≥835 MPa,R_(m)≥980 MPa),其他塑性检验指标富余量也较低。通过调整成分,优化连铸工艺,提高加热炉均热温度和... 35CrMoA钢由于主元素的成分设计不合理、连铸成分偏析,后序流程未彻底改善,导致部分产品调质后强度指标低于标准值(R_(p0.2)≥835 MPa,R_(m)≥980 MPa),其他塑性检验指标富余量也较低。通过调整成分,优化连铸工艺,提高加热炉均热温度和在炉时间,使合金钢35 CrMoA力学性能均达到了国标要求。 展开更多

关键词 35crmoa钢 力学性能 不合格 显微偏析

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方形和菱形路径下35CrMoA拉扭复合微动疲劳行为

17

作者 田丹丹 何国球 +5 位作者 沈月 刘晓山 吕世泉 林国斌 任敬东 胡杰 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第5期78-83,共6页

研究了35CrMoA合金钢在接触应力为150 MPa,等效应力幅值为400 MPa时方形和菱形路径下的微动疲劳特性,包括循环应力响应特征、疲劳寿命、微动斑及微动疲劳断口的形貌特征。结果表明,方形路径下,35CrMoA钢经缓慢循环软化、快速软化到达最... 研究了35CrMoA合金钢在接触应力为150 MPa,等效应力幅值为400 MPa时方形和菱形路径下的微动疲劳特性,包括循环应力响应特征、疲劳寿命、微动斑及微动疲劳断口的形貌特征。结果表明,方形路径下,35CrMoA钢经缓慢循环软化、快速软化到达最后的稳定阶段,而菱形加载下,材料快速软化之后直接到达稳定阶段;两种路径下的疲劳寿命差别不大;方形加载的滑移区较宽,粘着区较窄,而菱形加载则相反;方形路径下裂纹垂直于试样表面扩展,而菱形加载路径下的微裂纹是曲折的,沿与轴线成一定角度的方向上扩展。 展开更多

关键词 35crmoa合金钢 加载路径 微动疲劳 微动斑 断口形貌

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35CrMoA圆钢棒纵裂原因分析

18

作者 刘贺 马雷 周巍 《大型铸锻件》 2020年第4期48-49,54,共3页

通过理化检测手段,对35CrMoA圆钢棒表面纵向裂纹的产生原因进行了研究,实验结果表明,开裂圆钢棒件表面纵向裂纹缺陷的性质为应力裂纹,产生在调质热处理工序前。

关键词 35crmoa 圆钢棒 纵向裂纹 调质热处理 脱碳 模拟实验

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在菱形路径下接触应力对35CrMoA微动疲劳特性的影响

19

作者 沈月 何国球 +2 位作者 田丹丹 刘晓山 吕世泉 《金属功能材料》 CAS 2015年第5期25-31,共7页

研究了在菱形加载路径,相同等效应力幅值(400 MPa)下,不同接触应力(50、150、250 MPa)对35CrMoA微动疲劳特性的影响。循环应力响应表明:接触应力越高,35CrMoA循环软化的程度越严重。滞后回线表明:微动疲劳的破坏主要由剪切应力引起,剪应... 研究了在菱形加载路径,相同等效应力幅值(400 MPa)下,不同接触应力(50、150、250 MPa)对35CrMoA微动疲劳特性的影响。循环应力响应表明:接触应力越高,35CrMoA循环软化的程度越严重。滞后回线表明:微动疲劳的破坏主要由剪切应力引起,剪应力-剪应变循环滞后环的面积随着接触应力增大而变大。微动斑微观结果表明:当接触应力较小时,微动斑中的滑移区较宽,粘着区较窄,反之亦然;接触应力越大,微动斑磨损越严重。微动疲劳宏观断口表明:微动疲劳裂纹源萌生于微动斑,裂纹开始扩展的方向垂直于试样表面。 展开更多

关键词 合金钢 35crmoa 微动疲劳 接触应力 菱形路径

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35CrMoA圆钢热顶锻开裂原因分析 被引量：2

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作者 李丰德 《物理测试》 CAS 2023年第3期28-32,共5页

针对某厂生产的35CrMoA圆钢热顶锻批量开裂情况,借助光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等检测方法,对其开裂原因进行了分析。结果表明:热顶锻开裂原因是轧材中存在大颗粒氧化夹杂物,夹杂物来源主要为冶炼及连铸过程的卷渣。通过提高钢水洁... 针对某厂生产的35CrMoA圆钢热顶锻批量开裂情况,借助光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等检测方法,对其开裂原因进行了分析。结果表明:热顶锻开裂原因是轧材中存在大颗粒氧化夹杂物,夹杂物来源主要为冶炼及连铸过程的卷渣。通过提高钢水洁净度、优化LF精炼工艺、提高保护渣黏度、优化结晶器流场等措施,有效降低35CrMoA圆钢中的卷渣,提高了该圆钢的热顶锻合格率。 展开更多

关键词 35crmoa圆钢 热顶锻裂纹 夹杂物 工艺控制措施

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