347H不锈钢电化学腐蚀行为研究 被引量：7

1

作者 赵吉鹏 王军 +2 位作者 刘天增 李俊琛 冯力 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2021年第6期6-14,共9页

使用电化学工作站检测热轧态347H不锈钢、固溶态酸洗347H不锈钢和固溶处理态347H不锈钢在3.5wt.%NaCl、5wt.%H_(2)SO_(4)和5wt.%NaOH腐蚀介质中的电化学腐蚀行为,绘制极化曲线和电化学阻抗谱研究固溶处理对347H不锈钢电化学腐蚀行为的影... 使用电化学工作站检测热轧态347H不锈钢、固溶态酸洗347H不锈钢和固溶处理态347H不锈钢在3.5wt.%NaCl、5wt.%H_(2)SO_(4)和5wt.%NaOH腐蚀介质中的电化学腐蚀行为,绘制极化曲线和电化学阻抗谱研究固溶处理对347H不锈钢电化学腐蚀行为的影响.结果表明:在3.5wt.%NaCl腐蚀介质中,固溶态酸洗347H不锈钢表现出最佳的耐腐蚀性,而固溶处理会降低热轧态347H不锈钢的耐腐蚀性能.在5wt.%H_(2)SO_(4)腐蚀介质中,通过1160℃固溶处理2 h,347H不锈钢的耐腐蚀性有所提高.在5wt.%NaOH腐蚀介质中,热轧态347H不锈钢的自腐蚀电流密度和其他状态的347H不锈钢相比要小一个数量级,因此,热轧态347H不锈钢更耐5wt.%NaOH腐蚀介质的腐蚀. 展开更多

关键词 347h不锈钢 极化曲线 电化学阻抗谱 腐蚀性能

下载PDF 职称材料

制氢装置用347H承压管道焊后热处理标准浅析 被引量：1

2

作者 张玉成 贾浩梅 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期270-276,共7页

介绍了347H不锈钢焊后热处理分类,分析了奥氏体不锈钢焊后热处理国内外标准现状。目前国内外标准对347H不锈钢管道焊后热处理的规定不一致,NB/T 10068—2018提出以操作温度和厚度范围作为347H不锈钢焊后热处理实施条件,为制氢装置用347... 介绍了347H不锈钢焊后热处理分类,分析了奥氏体不锈钢焊后热处理国内外标准现状。目前国内外标准对347H不锈钢管道焊后热处理的规定不一致,NB/T 10068—2018提出以操作温度和厚度范围作为347H不锈钢焊后热处理实施条件,为制氢装置用347H承压管道是否进行焊后热处理提供了指引,具有一定的参考意义。但该标准部分条款尚不完善,在铁素体测量顺序、铁素体含量合格值和铁素体测量方法方面还存在一定的问题,建议应将焊缝铁素体含量测量调整至焊后热处理前,取消固溶+稳定化热处理后的铁素体数为3 FN的下限值,增加E(R)16.8.2型熔覆金属铁素体含量合格值要求,同时明确铁素体含量检测方法。该标准关于焊后稳定化热处理实施条件的规定尚不完善,建议应结合工程实践经验和国外先进标准,设置焊后热处理豁免条件,对于操作温度≥500℃的薄壁和焊接接头拘束度较小工件,豁免其焊后热处理,以维持标准的科学性和先进性。NB/T 10068—2018未充分做好专利信息披露工作,后续应做好专利信息披露,防止出现知识产权劫持标准的状况。 展开更多

关键词 347h不锈钢 制氢装置 焊后热处理 再热裂纹 标准

原文传递

稳定化处理对347H不锈钢第二相及性能的影响 被引量：2

3

作者 刘天增 王珂 +1 位作者 陈安忠 李鸿亮 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第7期149-154,共6页

通过JMatPro软件对347H不锈钢相图进行模拟,并结合生产工艺分析其稳定化温度对第二相、力学性能及耐腐蚀性能的影响。结果表明:347H钢凝固过程中第二相主要为NbN、Nb(C,N)、M_(23)C_(6)、σ相和Z相。1140℃固溶后的第二相主要为Nb(C,N)... 通过JMatPro软件对347H不锈钢相图进行模拟,并结合生产工艺分析其稳定化温度对第二相、力学性能及耐腐蚀性能的影响。结果表明:347H钢凝固过程中第二相主要为NbN、Nb(C,N)、M_(23)C_(6)、σ相和Z相。1140℃固溶后的第二相主要为Nb(C,N)和少量NbN、M_(23)C_(6),相尺寸约为0.5μm。经800~1000℃稳定化退火处理后,晶粒尺寸随稳定化温度的增加变化较小,晶粒度为7.5级,第二相随稳定化温度的升高,尺寸显著长大到5μm以上,经EDS分析表明,数量增加和长大的第二相主要为NbC。800℃和850℃稳定化退火后347H钢的屈服强度较高,抗拉强度随稳定化温度的升高变化不大。稳定化退火后347H钢的腐蚀速率较固溶态的腐蚀速率低,稳定化退火提升了347H钢的耐晶间腐蚀性能。 展开更多

关键词 347h不锈钢 稳定化 第二相 性能

原文传递

稳定化热处理对347H不锈钢SMAW焊接接头性能影响

4

作者 刘玉祥 袁世东 《大型铸锻件》 2022年第5期51-54,60,共5页

对347H不锈钢采用了SMAW焊接方法焊接,焊后进行了900℃稳定化热处理,并对焊接接头进行拉伸、弯曲、冲击、晶间腐蚀分析、显微组织、硬度试验。为了对比试验数据,又进行了347H不锈钢SMAW焊接接头的焊态和固溶热处理后的力学性能试验以及3... 对347H不锈钢采用了SMAW焊接方法焊接,焊后进行了900℃稳定化热处理,并对焊接接头进行拉伸、弯曲、冲击、晶间腐蚀分析、显微组织、硬度试验。为了对比试验数据,又进行了347H不锈钢SMAW焊接接头的焊态和固溶热处理后的力学性能试验以及347H不锈钢GTAW焊接方法的稳定化热处理试验。试验后,对试验结果进行了综合分析,并针对347H不锈钢在高温工况服役的设备,进行了焊后稳定化热处理讨论。 展开更多

关键词 347h不锈钢 SMAW 稳定化热处理

下载PDF 职称材料

热处理对硝酸熔盐中347H不锈钢腐蚀行为的影响 被引量：1

5

作者 唐梦兰 王军 +2 位作者 刘天增 李俊琛 冯力 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2021年第5期1-9,共9页

利用静态熔盐浸泡实验,研究了不同晶粒度的347H不锈钢在565℃混合硝酸熔盐(60%NaNO_(3)+40%KNO_(3))中长达120 h的腐蚀行为.通过增重法绘制腐蚀动力学曲线,并研究347H不锈钢的表面腐蚀产物、物相、腐蚀表面微区成分,解释347H不锈钢在硝... 利用静态熔盐浸泡实验,研究了不同晶粒度的347H不锈钢在565℃混合硝酸熔盐(60%NaNO_(3)+40%KNO_(3))中长达120 h的腐蚀行为.通过增重法绘制腐蚀动力学曲线,并研究347H不锈钢的表面腐蚀产物、物相、腐蚀表面微区成分,解释347H不锈钢在硝酸熔盐中的腐蚀机理.结果表明:经过固溶处理调控晶粒度的347H不锈钢在熔盐腐蚀中腐蚀速率有所降低,腐蚀动力学曲线变为线性增长趋势.通过XRD检测得到,347H不锈钢在硝酸熔盐中的腐蚀产物主要是Fe_(2)O_(3)和少量的Fe_(3)O_(4)及NaFeO 2.Fe_(3)O_(4),结构致密,能有效减小硝酸熔盐对钢基体的腐蚀,导致347H不锈钢在腐蚀后期质量损失有所降低.腐蚀产物形貌和横截面厚度分析结果表明,经过1160℃固溶处理1 h后不锈钢晶粒度达到7级时,腐蚀层厚度达到最低为0.661μm,此时347H不锈钢在硝酸熔盐中的耐腐蚀性达到最好. 展开更多

关键词 热处理 347h不锈钢 硝酸熔盐 腐蚀行为

下载PDF 职称材料

347H奥氏体不锈钢管焊接工艺评定

6

作者 冯玉兰 吴志生 +2 位作者 李亚杰 李岩 王瑞森 《焊管》 2021年第1期14-18,共5页

针对347H不锈钢管材在焊接后出现开裂的现象,以347H奥氏体不锈钢为研究对象,采用等离子弧焊(PAW)+钨极惰性气体保护焊(TIG)实现了厚度为15 mm的347H奥氏体不锈钢的良好焊接,焊接工艺采用双面焊双面成型工艺,焊接中心气(PAW离子气和TIG... 针对347H不锈钢管材在焊接后出现开裂的现象,以347H奥氏体不锈钢为研究对象,采用等离子弧焊(PAW)+钨极惰性气体保护焊(TIG)实现了厚度为15 mm的347H奥氏体不锈钢的良好焊接,焊接工艺采用双面焊双面成型工艺,焊接中心气(PAW离子气和TIG枪内保护气)及内外焊缝保护气均为纯度≥99.99%的氩气,100%RT实时成像检测结果显示焊缝结合良好。并对焊缝进行了焊后热处理,加热到1100℃后保温15 min。最后,根据ASME《锅炉及压力容器规范》第Ⅸ卷要求对焊缝显微组织及综合性能进行了分析,其理化性能满足要求,生产工艺合理。 展开更多

关键词 347h不锈钢 焊接工艺评定 微观组织 力学性能

下载PDF 职称材料

TP347H不锈钢高温过热器爆管原因分析 被引量：6

7

作者 高荣 张少军 《内蒙古电力技术》 2013年第1期116-118,122,共4页

内蒙古华电卓资发电有限公司4×200 MW空冷机组1号锅炉高温过热器在试生产期间连续发生爆裂泄漏,对爆破管取样进行宏观观察及微观检测试验等综合分析,确认引起爆管的原因为高温过热器管节流孔堵塞,影响了蒸汽的循环流动,从而导致受... 内蒙古华电卓资发电有限公司4×200 MW空冷机组1号锅炉高温过热器在试生产期间连续发生爆裂泄漏,对爆破管取样进行宏观观察及微观检测试验等综合分析,确认引起爆管的原因为高温过热器管节流孔堵塞,影响了蒸汽的循环流动,从而导致受热面管子超温爆管。通过采用电子内窥镜检查,将过热器管节流孔处有异物堵塞的高温过热器管全部进行了更换,处理后再未发生因节流孔堵塞而发生的爆管现象。 展开更多

关键词 TP347h不锈钢 高温过热器 爆管 节流孔堵塞 超温

下载PDF 职称材料

TP347H不锈钢厚壁管道的焊接 被引量：6

8

作者 丘平 《石油化工设备技术》 CAS 2011年第3期17-21,5,共5页

论述了TP347H不锈钢厚壁管道的焊接技术要求,主要包括TP347H的化学成分、焊接性能、焊接方法和焊材选用、热处理制度的确定,以及焊接工艺参数、焊接要求、焊后热处理和焊缝返修等内容。

关键词 TP347h不锈钢 厚壁管道 焊接

下载PDF 职称材料

固溶处理后TP347H钢弯管的显微组织及开裂的原因

9

作者 汲高飞 李志鹏 +3 位作者 宋贤海 黄浩东 蔡熙楠 王荣彩 《热处理》 CAS 2024年第2期50-54,共5页

TP347H不锈钢弯管在固溶处理和酸洗内壁后发现管口有裂纹。通过宏观分析、金相检验和能谱分析等研究了弯管口部开裂的原因。根据裂纹的扩展方向可以断定,弯管可能在加工或运输过程中被损伤,在外力作用下而开裂。弯管经过固溶处理后,含N... TP347H不锈钢弯管在固溶处理和酸洗内壁后发现管口有裂纹。通过宏观分析、金相检验和能谱分析等研究了弯管口部开裂的原因。根据裂纹的扩展方向可以断定,弯管可能在加工或运输过程中被损伤,在外力作用下而开裂。弯管经过固溶处理后,含Nb脆性相沿晶界析出,使晶界脆化,在残余应力的作用下产生裂纹;析出相脱落导致孔洞产生,在变形应力作用下孔洞连接成蠕变裂纹,并沿晶扩展成宏观裂纹。 展开更多

关键词 TP347h不锈钢 弯管 固溶处理 裂纹 微观组织

下载PDF 职称材料

TP347H不锈钢与BT700-l合金的应力腐蚀行为

10

作者 李冬升 刘仁才 +1 位作者 涂宇航 兰轲钰 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期1-8,共8页

利用慢应变速率拉伸(SSRT)应力腐蚀试验,对高盐腐蚀环境下TP347H不锈钢与BT700-l合金的应力腐蚀开裂(SCC)行为进行了研究。结果表明:在不同pH值高盐溶液中TP347H不锈钢与BT700-l合金均未发生SCC行为;仅在酸性腐蚀环境中由于Cl^(-)致敏和... 利用慢应变速率拉伸(SSRT)应力腐蚀试验,对高盐腐蚀环境下TP347H不锈钢与BT700-l合金的应力腐蚀开裂(SCC)行为进行了研究。结果表明:在不同pH值高盐溶液中TP347H不锈钢与BT700-l合金均未发生SCC行为;仅在酸性腐蚀环境中由于Cl^(-)致敏和H^(+)催化促进下致使TP347H不锈钢与BT700-l合金表现出一定的SCC倾向,断口呈现韧-脆混合开裂特征;在酸性腐蚀环境中,BT700-l合金的抗应力腐蚀性能明显高于TP347H不锈钢。 展开更多

关键词 TP347h不锈钢 BT700-l合金 慢应变速率拉伸 应力腐蚀(SCC) 高盐溶液

原文传递

TP347H不锈钢焊接接头敏化特性分析

11

作者 李乘安 冯道臣 +4 位作者 章霖 郑文健 程茂 鲁显京 杨建国 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第1期64-72,I0007,共10页

为明确TP347H不锈钢焊接接头敏化特性,对焊接接头进行不同条件的敏化处理.结果表明,焊接接头热影响区敏化倾向严重,敏化过程中由于Nb原子在晶界上的结合能高于Cr原子,会先形成了粗大的初级铌碳化合物,后形成细小的二次铌碳化合物.在700... 为明确TP347H不锈钢焊接接头敏化特性,对焊接接头进行不同条件的敏化处理.结果表明,焊接接头热影响区敏化倾向严重,敏化过程中由于Nb原子在晶界上的结合能高于Cr原子,会先形成了粗大的初级铌碳化合物,后形成细小的二次铌碳化合物.在700℃下保温时,焊接接头热影响区的敏化度呈现先提高后降低的趋势,当温度达到800℃及以上时,热处理不再提高接头热影响区的敏化度.与实际生产线上服役21000 h的F347H接头热影响区敏化特性对比,证实TP347H焊接接头650℃保温100 h即可达到敏化极限,其原因是Nb元素含量为C元素的数倍,大部分C元素与Nb元素结合形成NbC,而晶粒中扩散的C元素已与Cr元素充分结合,造成的敏化程度达到平衡状态. 展开更多

关键词 TP347h不锈钢 敏化 焊接接头 热处理 耐蚀性

下载PDF 职称材料

TP347H不锈钢管表面裂纹的产生原因 被引量：5

12

作者 陈国星 周龙 +2 位作者 赵可昕 韩琪 高岩 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2010年第3期80-83,共4页

在TP347H不锈钢大小头管生产过程中表面出现了环向裂纹;通过对钢管的化学成分、硬度、夹杂物、晶粒度、显微组织、裂纹处微观形貌和能谱微区成分等进行了分析,找出了裂纹产生的原因。结果表明:不锈钢管的表面裂纹是应力腐蚀裂纹;不锈钢... 在TP347H不锈钢大小头管生产过程中表面出现了环向裂纹;通过对钢管的化学成分、硬度、夹杂物、晶粒度、显微组织、裂纹处微观形貌和能谱微区成分等进行了分析,找出了裂纹产生的原因。结果表明:不锈钢管的表面裂纹是应力腐蚀裂纹;不锈钢管在成型过程中产生残余应力是裂纹产生的内因,在酸洗过程中带来的氯离子是裂纹产生的外因,晶界碳化铬的析出加剧了应力腐蚀开裂。 展开更多

关键词 应力腐蚀裂纹 氯离子 残余应力 TP347h不锈钢

下载PDF 职称材料

奥氏体不锈钢U形换热管局部固溶处理 被引量：3

13

作者 高正芳 张洪涛 +1 位作者 李树勋 王延海 《石油化工设备》 CAS 2009年第5期62-65,共4页

介绍了利用串联交流弧焊机的电流产生的电阻热对ASME SA312 TP347 H换热管U形弯曲段进行固溶处理的情况。

关键词 TP347h不锈钢管 交流弧焊机 电阻热 固溶处理

下载PDF 职称材料

异种钢管的焊接 被引量：1

14

作者 雷鸣 张哲峰 《山西电力》 2006年第3期40-42,共3页

介绍了使用ERNiCr-3焊丝用于TP347H与12Cr1MoV异种焊接接。从母材性能、焊接材料的选择、焊接工艺评定等方面予以详细的分析和验证。

关键词 TP347h不锈钢 12Cr1MoV珠光体耐热钢 异种钢 焊接工艺

下载PDF 职称材料

TP347H不锈钢与12Cr2MoWVTiB(G102)耐热钢异种钢焊口试验分析 被引量：1

15

作者 张东文 李中伟 +2 位作者 王庆 李海江 胡彦平 《河北电力技术》 2003年第2期18-20,共3页

文章对运行55221.64h的TP347H不锈钢与12Cr2MoWVTiB(G102)耐热钢异种钢焊接接头进行了试验研究,结果表明,G102侧热影响区为整个焊接接头的薄弱环节,鉴于该类焊接接头G102侧热影响区冲击值很低,建议尽早更换。

关键词 TP347h不锈钢 12Cr2MoWVTiB(G102)耐热钢 异种钢 焊口 试验分析 焊接 燃煤锅炉

下载PDF 职称材料

TP347H与T91焊接管接头工艺试验 被引量：1

16

作者 方永龙 周友龙 +2 位作者 袁魏东 王明星 杨莺 《电焊机》 2008年第10期21-24,共4页

对TP347H、T91异种管接头在平焊位置的焊接接头进行了工艺试验。确定了焊接工艺参数,对接头进行拉伸、弯曲、冲击等性能试验和应力腐蚀实验,并分析了接头组织。结果表明:采用钨极氩弧焊(TIG)的接头性能优于TIG焊打底焊条电弧焊盖面的接... 对TP347H、T91异种管接头在平焊位置的焊接接头进行了工艺试验。确定了焊接工艺参数,对接头进行拉伸、弯曲、冲击等性能试验和应力腐蚀实验,并分析了接头组织。结果表明:采用钨极氩弧焊(TIG)的接头性能优于TIG焊打底焊条电弧焊盖面的接头性能。该试验结果对于火电厂异种管接头的连接具有较大的实用意义。 展开更多

关键词 火电厂 TP347h T91 管接头 性能

下载PDF 职称材料

347H奥氏体不锈钢的焊接热裂纹和再热裂纹 被引量：28

17

作者 戴真全 《化工设备与管道》 CAS 2010年第3期54-58,共5页

结合一个工程实例,对347H奥氏体不锈钢的焊接热裂纹和再热裂纹的表观现象、产生原因等进行了探讨,进而提出了防止焊接热裂纹和再热裂纹发生的措施。

关键词 347h奥氏体不锈钢 焊接 热裂纹 再热裂纹 防止措施

下载PDF 职称材料

再热器TP347H钢受热面管开裂原因 被引量：1

18

作者 周浩 《理化检验（物理分册）》 CAS 2023年第8期51-54,共4页

某电厂后屏再热器TP347H奥氏体不锈钢受热面管发生开裂,采用宏观观察、扫描电镜和能谱分析、室温拉伸试验等方法分析其开裂原因。结果表明:TP347H奥氏体不锈钢受热面管发生脆性开裂,其显微组织老化级别为4.5级;受热面管长期过热运行后,... 某电厂后屏再热器TP347H奥氏体不锈钢受热面管发生开裂,采用宏观观察、扫描电镜和能谱分析、室温拉伸试验等方法分析其开裂原因。结果表明:TP347H奥氏体不锈钢受热面管发生脆性开裂,其显微组织老化级别为4.5级;受热面管长期过热运行后,晶界析出粗大的碳化物,组织发生劣化,材料的脆性增加,导致管子开裂。 展开更多

关键词 TP347h奥氏体不锈钢 析出相 组织劣化 开裂

下载PDF 职称材料