锻态2.25Cr1Mo0.25V钢奥氏体晶粒长大规律的研究 被引量：3

1

作者 闫佳佳 安红萍 《大型铸锻件》 2013年第4期23-26,共4页

采用金相手段研究了2.25Cr1Mo 0.25V钢在不同保温温度和不同保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并建立了晶粒长大模型。结果显示:该钢的粗化温度为1 100℃,当温度达到1 250℃时,晶粒不会再有明显的长大趋势。加热温度对平均晶粒尺寸的影... 采用金相手段研究了2.25Cr1Mo 0.25V钢在不同保温温度和不同保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并建立了晶粒长大模型。结果显示:该钢的粗化温度为1 100℃,当温度达到1 250℃时,晶粒不会再有明显的长大趋势。加热温度对平均晶粒尺寸的影响明显大于保温时间。 展开更多

关键词 2 25cr1mo0 25V钢 晶粒 热处理工艺

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热循环峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢组织和性能的影响 被引量：2

2

作者 许伟 胡传顺 +1 位作者 秦华 蒋应田 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第3期158-160,共3页

采用Gleeble-1500热模拟试验机在不同的峰值温度条件下对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接热影响区组织与性能进行模拟研究。通过金相及断口分析,研究与讨论了热循环峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢组织与性能的影响。试验结果表明,峰值温度为1200℃时... 采用Gleeble-1500热模拟试验机在不同的峰值温度条件下对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接热影响区组织与性能进行模拟研究。通过金相及断口分析,研究与讨论了热循环峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢组织与性能的影响。试验结果表明,峰值温度为1200℃时组织粗大、韧性差。峰值温度为1000℃时晶粒细小、组织分布均匀且韧性最好。峰值温度分别为750与620℃时的组织与未循环材料相近,韧性较好。 展开更多

关键词 2 25cr1mo0 25V钢 焊接热模拟 组织 断口

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加氢反应器材料回火脆化量预测 被引量：6

3

作者 周昌玉 赵涛 孙宇 《石油化工设备》 CAS 2005年第3期1-3,共3页

加氢反应器用材2 25Cr 1Mo钢具有明显的回火脆化倾向。试验表明,回火脆化是合金钢在回火状态下,杂质元素在奥氏体晶界处偏聚而造成的。应用晶界偏聚理论,根据国内加氢反应器用材的回火脆化量测定数据,对2 25Cr 1Mo钢在一定温度和服役时... 加氢反应器用材2 25Cr 1Mo钢具有明显的回火脆化倾向。试验表明,回火脆化是合金钢在回火状态下,杂质元素在奥氏体晶界处偏聚而造成的。应用晶界偏聚理论,根据国内加氢反应器用材的回火脆化量测定数据,对2 25Cr 1Mo钢在一定温度和服役时间下脆化量的变化规律进行了预测。同时提出了操作条件下材料回火脆化量的计算公式,为加氢反应器的安全运行提供了技术保障。 展开更多

关键词 加氢反应器 2.25cr-1mo钢 回火脆化 晶界偏聚

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2.25Cr1Mo0.25V钢高温变形微观组织的演变分析与数值模拟 被引量：6

4

作者 黄西娜 边翊 +4 位作者 刘刚 翟月雯 李凤娇 朱卫东 钟志平 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2015年第1期148-153,共6页

在Gleeble-3500热模拟试验机上对2.25Cr1Mo0.25V钢进行等温压缩试验,得到变形温度在900-1200℃、应变速率在0.001-10 s^-1、变形量为60%时的高温流动应力-应变曲线。结合金相实验,研究2.25Cr1Mo0.25V钢在不同变形条件下微观组织的演变规... 在Gleeble-3500热模拟试验机上对2.25Cr1Mo0.25V钢进行等温压缩试验,得到变形温度在900-1200℃、应变速率在0.001-10 s^-1、变形量为60%时的高温流动应力-应变曲线。结合金相实验,研究2.25Cr1Mo0.25V钢在不同变形条件下微观组织的演变规律,建立2.25Cr1Mo0.25V钢在高温塑性变形过程中的动态再结晶数学模型。将模型与有限元结合,对热压缩过程的组织演化进行数值模拟,模拟结果与试验结果的相对误差小于11%,验证了模型的正确性。 展开更多

关键词 2.25cr1mo0.25V钢 高温流变行为 动态再结晶 数学模型

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2.25Cr1Mo钢大型锻件热处理工艺数值模拟 被引量：5

5

作者 龚雪婷 武志广 +1 位作者 李鑫 贾红帅 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期192-197,共6页

利用有限元模拟计算,结合CCT曲线,研究了2. 25Cr1Mo大型锻件不同热处理工艺下的组织演变规律。以大型2. 25Cr1Mo管板锻件为背景,模拟现场工况,对热处理工艺进行数值模拟。讨论不同热处理工艺下的换热系数,利用有限元模拟软件与实测的CC... 利用有限元模拟计算,结合CCT曲线,研究了2. 25Cr1Mo大型锻件不同热处理工艺下的组织演变规律。以大型2. 25Cr1Mo管板锻件为背景,模拟现场工况,对热处理工艺进行数值模拟。讨论不同热处理工艺下的换热系数,利用有限元模拟软件与实测的CCT曲线,建立了2. 25Cr1Mo锻件在热处理工艺下的温度场、组织场,探究了2. 25Cr1Mo锻件在水冷,油冷以及空冷3种冷却工艺下温度场和组织场的变化,并利用质点追踪的方法对比了大锻件不同部位的温度变化。结果显示在水冷工艺条件下,最终的组织主要以贝氏体为主,能满足工艺的需要,为最优的热处理工艺。 展开更多

关键词 大锻件 2. 25cr1mo钢 热处理工艺 有限元数值模拟

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2.25Cr1Mo钢中的夹杂物和晶粒度 被引量：4

6

作者 秦华 刘丽芳 +2 位作者 胡传顺 唐迎春 崔勇 《理化检验（物理分册）》 CAS 2008年第5期235-237,共3页

对采用2.25Cr1Mo钢制成的螺纹承压环、封头、接管和法兰上截取的试样进行晶粒度等级评定及夹杂物形态和分布的研究。研究表明,封头和接管处晶粒度等级较高,四个部位试样的晶粒度等级均满足要求,夹杂物以细小的氧化物为主,有少量的硫化物... 对采用2.25Cr1Mo钢制成的螺纹承压环、封头、接管和法兰上截取的试样进行晶粒度等级评定及夹杂物形态和分布的研究。研究表明,封头和接管处晶粒度等级较高,四个部位试样的晶粒度等级均满足要求,夹杂物以细小的氧化物为主,有少量的硫化物,无硅酸盐类夹杂物,并且夹杂物呈独立分布。 展开更多

关键词 2.25cr1mo钢 晶粒度 夹杂物 形态分布

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铸态2.25Cr1Mo0.25V钢的高温热变形行为 被引量：3

7

作者 焦永振 安红萍 刘建生 《太原科技大学学报》 2012年第5期387-391,共5页

采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对铸态2.25Cr1Mo0.25V钢在不同温度(950℃,1 050℃,1 150℃,1 250℃)不同应变速率(0.005 S-1,0.01 S-1,0.1 S-1)的条件下做热压缩试验,得到不同条件下的应力应变曲线,并分析热力学参数对曲线的影响。结... 采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对铸态2.25Cr1Mo0.25V钢在不同温度(950℃,1 050℃,1 150℃,1 250℃)不同应变速率(0.005 S-1,0.01 S-1,0.1 S-1)的条件下做热压缩试验,得到不同条件下的应力应变曲线,并分析热力学参数对曲线的影响。结果表明,随着形变温度的升高和应变速率的减小,流变应力减小,峰值应力和应变降低;确定了热变形激活能和建立了本构方程。 展开更多

关键词 铸态2.25cr1mo0.25V钢 热变形行为 应力应变曲线 本构方程

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基于参数回归模型的2.25Cr-1Mo钢蠕变断裂时间统计分析 被引量：1

8

作者 郑开云 吾之英 《动力工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第12期980-988,共9页

基于多种寿命数据分布,包括指数(Exponential)、对数正态(Log-Normal)、威布尔(Weibull)、广义Gamma以及对数罗吉斯提克(Log-Logistic)分布,采用Manson-Haferd时间-温度参数模型对2.25Cr-1Mo(T22)钢的蠕变断裂时间进行了回归分析,对比... 基于多种寿命数据分布,包括指数(Exponential)、对数正态(Log-Normal)、威布尔(Weibull)、广义Gamma以及对数罗吉斯提克(Log-Logistic)分布,采用Manson-Haferd时间-温度参数模型对2.25Cr-1Mo(T22)钢的蠕变断裂时间进行了回归分析,对比研究了基于不同分布模型的蠕变断裂时间与温度和应力的关系、模型拟合优度以及各种模型蠕变断裂时间中位值与5%分位值的差异.结果表明:除Exponential分布模型不适用以外,Log-Normal、Weibull、广义Gamma和Log-Logistic分布模型均适用于蠕变断裂时间数据;这4种模型对蠕变断裂时间中位值的估计均相近,但是对低分位值的估计有所不同,特别是在数据分散度较大时,蠕变断裂时间低分位值的差异较为显著,其中Weibull分布模型的蠕变断裂时间低分位值显著低于其他模型.因此,宜采用多种分布模型对2.25Cr-1Mo钢进行综合统计分析,以正确预测其蠕变寿命或长时服役应力. 展开更多

关键词 2.25cr-1mo(T22)钢 蠕变断裂时间 回归分析 参数模型 极大似然估计

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2.25Cr1Mo钢蠕变裂纹特性数值模拟分析

9

作者 姜娜 许鑫 李国成 《管道技术与设备》 CAS 2009年第3期1-2,10,共3页

利用有限元软件ANSYS模拟2.25Cr1Mo钢紧凑拉伸试样的蠕变裂纹扩展特性,得到在不同温度、不同应力下蠕变裂纹长度随时间的变化曲线。结果表明:随着温度和应力的升高,蠕变裂纹扩展速率变快。同时,验证了随着应力的降低,孕育期和传播期的... 利用有限元软件ANSYS模拟2.25Cr1Mo钢紧凑拉伸试样的蠕变裂纹扩展特性,得到在不同温度、不同应力下蠕变裂纹长度随时间的变化曲线。结果表明:随着温度和应力的升高,蠕变裂纹扩展速率变快。同时,验证了随着应力的降低,孕育期和传播期的时间将延长,裂纹扩展速率也将变得缓慢的结论。 展开更多

关键词 2.25cr1mo钢 金属蠕变 裂纹扩展 ANSYS

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热处理状态对2.25Cr1Mo钢断裂韧度和裂纹扩展速率的影响

10

作者 于兆斌 史巨元 《理化检验（物理分册）》 CAS 2007年第10期490-493,共4页

分析了不同热处理状态对2.25Cr1Mo钢断裂韧度(KIJC)和裂纹扩展速率(da/dN)的影响。结果表明,经730℃回火后2.25Cr1Mo钢的断裂韧度有较大的提高,裂纹扩展速率则无明显变化。

关键词 2.25cr1mo钢 热处理工艺 断裂韧度 裂纹扩展速率

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2.25Cr1Mo0.25V大钢锭热变形混晶组织的演变

11

作者 苏金虎 李玉才 邓海 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第2期17-22,共6页

参照实际热变形工艺,对2.25Cr1Mo0.25V钢锭进行了高温均匀化处理与热镦粗试验。研究了热变形条件对高温力学行为、粗晶组织的影响,得出了最佳的热力学参数。并且,着重对实际工艺中的混晶现象进行了判断分析并提出了预防措施。研究结果表... 参照实际热变形工艺,对2.25Cr1Mo0.25V钢锭进行了高温均匀化处理与热镦粗试验。研究了热变形条件对高温力学行为、粗晶组织的影响,得出了最佳的热力学参数。并且,着重对实际工艺中的混晶现象进行了判断分析并提出了预防措施。研究结果表明,对于2.25Cr1Mo0.25V加氢反应器用钢锭,热变形条件最佳参数为变形量20%、变形温度1150℃、应变速率0.1s-1。此时混晶比值D max/D0为3.1,最小几何晶粒尺寸D0为27～36μm,最大晶粒尺寸D max为99～136μm。随变形温度的升高、变形时间的延长,混晶结构逐渐消失。 展开更多

关键词 2.25cr1mo0.25V大钢锭 热成形 混晶组织

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2.25Cr-1Mo-0.25V钢性能研究及其在加氢反应器上的应用 被引量：10

12

作者 徐亮 黄金国 +2 位作者 王利 何前进 顾先山 《化工机械》 CAS 2012年第6期773-777,819,共6页

通过对加氢反应器材料2.25Cr-1Mo-0.25V钢锻件的各种化学成分、力学性能、回火脆化倾向评定和金相组织检测的试验研究,掌握了该材料的各种性能数据。试验表明:该材料是一种性能优秀的加氢反应器用钢。

关键词 加氢反应器 2 25cr-1mo-0 25V 热处理 回火脆化

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加热温度对2.25Cr-1Mo-0.25V钢晶粒度的影响 被引量：6

13

作者 陈振宇 胡传顺 +1 位作者 秦华 朱健 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第4期23-25,共3页

通过金相观察研究了加热温度对2.25Cr-1Mo-0.25V钢奥氏体晶粒长大规律的影响。结果表明,在1000℃以下晶粒长大不明显,加热温度超过1000℃晶粒快速长大,在1300℃晶粒完全粗化,这种钢的晶粒粗化温度为1000℃。第二相粒子在较低加热温度下... 通过金相观察研究了加热温度对2.25Cr-1Mo-0.25V钢奥氏体晶粒长大规律的影响。结果表明,在1000℃以下晶粒长大不明显,加热温度超过1000℃晶粒快速长大,在1300℃晶粒完全粗化,这种钢的晶粒粗化温度为1000℃。第二相粒子在较低加热温度下不溶解,这些未溶解的第二相质点可起到对晶界迁移的钉扎作用。随着加热温度的升高,部分第二相粒子开始溶解,使其阻碍奥氏体晶粒长大的钉扎作用减弱。第二相质点的尺寸和体积分数的比值决定了奥氏体晶粒的粗化程度,一旦发生解钉现象,奥氏体晶粒快速长大。 展开更多

关键词 2 25cr-1mo-0 25V钢 晶粒粗化温度 晶粒度 晶粒长大

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2.25Cr-1Mo-0.25V钢的硫化氢应力腐蚀试验研究 被引量：4

14

作者 刘长海 邓文彬 +1 位作者 高军 邢海燕 《压力容器》 2014年第2期9-13,共5页

为了解2.25Cr-1Mo-0.25V钢材料性能,利用慢应变速率法,在常温湿硫化氢环境下,给出了不同浓度硫化氢溶液对2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀的敏感性指数值;采用恒定位移法,将2.25Cr-1Mo-0.25V钢用线切割方法做成了楔形张开加载预裂纹试样,在... 为了解2.25Cr-1Mo-0.25V钢材料性能,利用慢应变速率法,在常温湿硫化氢环境下,给出了不同浓度硫化氢溶液对2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀的敏感性指数值;采用恒定位移法,将2.25Cr-1Mo-0.25V钢用线切割方法做成了楔形张开加载预裂纹试样,在确认了加载载荷和位移量后,在不同浓度的H2S溶液中,确定了2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀裂纹扩展速率和腐蚀临界应力强度因子。 展开更多

关键词 2 25cr-1mo-0 25V钢 硫化氢 应力腐蚀 裂纹扩展速率 应力强度因子

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氢对2.25Cr-1Mo钢回火脆化的影响 被引量：3

15

作者 刘涛 张喜亮 +1 位作者 卢宝城 周昌玉 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2013年第9期49-53,63,共6页

对加氢反应器用2.25Cr-1Mo钢进行了回火脆化并充氢处理;通过冲击试验机、俄歇电子能谱仪及扫描电镜等研究了2.25Cr-1Mo钢在回火脆化与氢脆联合作用下的脆化情况;结合晶界偏聚理论,计算了在不同回火及充氢处理后杂质磷原子在晶界上的偏... 对加氢反应器用2.25Cr-1Mo钢进行了回火脆化并充氢处理;通过冲击试验机、俄歇电子能谱仪及扫描电镜等研究了2.25Cr-1Mo钢在回火脆化与氢脆联合作用下的脆化情况;结合晶界偏聚理论,计算了在不同回火及充氢处理后杂质磷原子在晶界上的偏聚量。结果表明:试验钢的脆化程度不能用显微组织、硬度的变化来评价;在回火温度范围内,随着回火时间的延长,试验钢回火脆化的程度逐渐增大,氢进一步增加了其脆化程度,并且回火脆化与氢脆联合作用下的脆化程度要远大于回火脆化的;氢增大了试验钢中杂质原子磷的扩散系数,进而促进磷原子向晶界偏聚,这是充氢加重回火脆化的主要原因。 展开更多

关键词 俄歇电子能谱 回火脆化 2 25cr-1mo钢 氢脆 晶界偏聚

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2.25Cr-1Mo-0.25V加氢模拟环锻件钢的冶炼 被引量：2

16

作者 薛永栋 晋帅勇 +4 位作者 汪勇 赵越 郭彪 贺强 赵阳磊 《大型铸锻件》 2013年第2期48-50,共3页

通过分析加氢反应器锻件用钢的特点及冶炼难点,提出采用偏心底出钢初炼钢水→LF精炼→真空碳脱氧→氩气保护真空浇注的冶炼浇注工艺,成功冶炼浇注了2.25Cr-1Mo-0.25V加氢模拟环用195 t钢锭,其化学成分及各项指标均符合技术条件要求。

关键词 2 25cr-1mo-0 25V钢 加氢模拟环 洁净钢

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2.25Cr-1Mo耐热钢寿命预测及可靠性分析 被引量：2

17

作者 金艳玲 李建东 《太原科技大学学报》 2017年第3期222-226,共5页

构建了耐热钢的寿命预测及可靠性分析非参数统计模型,较已有的统计模型相比,有很好的稳健性和较高的精度。首先利用局部线性回归得出已提出的双指数主曲线。其次为了可靠性分析,对所得Z参数进行正态性检验。当Z参数正态性检验不显著时,... 构建了耐热钢的寿命预测及可靠性分析非参数统计模型,较已有的统计模型相比,有很好的稳健性和较高的精度。首先利用局部线性回归得出已提出的双指数主曲线。其次为了可靠性分析,对所得Z参数进行正态性检验。当Z参数正态性检验不显著时,利用核密度估计Z的分布密度,建立Z参数与可靠度的关系,得出应力-P参数-可靠度曲线。最后以2.25Cr-1Mo耐热钢蠕变断裂数据为例建立相应的统计模型并检验模型分析效果。 展开更多

关键词 耐热钢 稳健性 核密度估计 2.25cr-1mo 主曲线

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2.25Cr-1Mo-0.25V钢的凝固行为及铸态组织 被引量：1

18

作者 张永涛 尚海龙 +2 位作者 刘和平 胡朝备 黄丽琴 《江苏大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期715-718,740,共5页

为研究新一代加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢在制备过程中显微组织的演变行为,借助激光共聚焦扫描显微镜、扫描电镜、透射电镜及X射线衍射仪等,研究了钢的凝固行为和铸态组织.结果表明:钢在自液相冷却的过程中,首先凝固析出δ铁素体,... 为研究新一代加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢在制备过程中显微组织的演变行为,借助激光共聚焦扫描显微镜、扫描电镜、透射电镜及X射线衍射仪等,研究了钢的凝固行为和铸态组织.结果表明:钢在自液相冷却的过程中,首先凝固析出δ铁素体,随后δ铁素体与残留液相进行包晶反应生成奥氏体,最后剩余的δ铁素体同素异构转变为奥氏体,黑色裂纹同时伴随生成.铸态试样的显微组织为由贝氏体铁素体基体和岛状M-A组元构成的粒状贝氏体,并含有少量细小的ε-碳化物、M_7C_3、M_3C及MC型碳化物;铸态组织中合金元素虽有一定偏聚,但未与贝氏体铁素体和M-A组元所在相区联系. 展开更多

关键词 2 25cr-1mo-0 25V钢 加氢反应器 粒状贝氏体 凝固行为 铸态组织

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2.25Cr-1Mo-0.25V低合金耐热钢中贝氏体的形成机制研究 被引量：1

19

作者 张永涛 胡朝备 +3 位作者 陈映川 黄丽琴 李建新 尚海龙 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第20期106-109,共4页

采用真空冶炼炉和可逆式轧机制备出试验材料,将其在940℃奥氏体化后分别水淬到550℃、650℃和750℃,再空冷至室温,然后采用扫描电镜和透射电镜观察材料的显微组织,发现分别主要为下贝氏体、上贝氏体和粒状贝氏体。上贝氏体组织和下贝氏... 采用真空冶炼炉和可逆式轧机制备出试验材料,将其在940℃奥氏体化后分别水淬到550℃、650℃和750℃,再空冷至室温,然后采用扫描电镜和透射电镜观察材料的显微组织,发现分别主要为下贝氏体、上贝氏体和粒状贝氏体。上贝氏体组织和下贝氏体组织均以扩散机制形成,而区域冷却速率的差异是造成粒状贝氏体组织基体形貌差异的主要原因。 展开更多

关键词 2 25cr-1mo-0 25V钢 加速冷却 贝氏体 形成机制

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2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝阶冷脆化研究

20

作者 宋立平 孙荣禄 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第5期31-33,37,共4页

2.25Cr-1Mo-0.25V钢是加氢反应器常用材料,本文对其用同一型号不同批次的焊条焊接的焊缝进行焊后热处理和焊后热处理阶冷处理后,测定不同温度下的冲击功,发现焊缝抗回火的能力明显不同。焊缝能满足性能要求,焊后热处理后冲击功54 J的温... 2.25Cr-1Mo-0.25V钢是加氢反应器常用材料,本文对其用同一型号不同批次的焊条焊接的焊缝进行焊后热处理和焊后热处理阶冷处理后,测定不同温度下的冲击功,发现焊缝抗回火的能力明显不同。焊缝能满足性能要求,焊后热处理后冲击功54 J的温度不高于-60℃,焊后热处理阶冷后冲击功54 J的温度不高于-40℃。冲击功较低的焊缝为沿晶断裂,脆断断口表面为杂质元素P和Mo的碳化物及氧化物。 展开更多

关键词 2 25cr-1mo-0 25V钢 阶冷 回火脆性

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