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圆环链用20Mn2A热轧盘条的研制与开发 被引量：4
1
作者 杨捷 范银平 何晓波 《金属制品》 2010年第3期55-57,共3页
利用100 t转炉冶炼,LF炉精炼,小方坯连铸及第六代摩根高速线材轧机,转炉终点控制出钢温度为1 630～1 650℃;终点w(C)≥0.06%,w(P)≤0.020%;轧制时控制钢坯加热温度为950～1 040℃,开轧温度为930～980℃,吐丝温度为850～890℃,安钢成功... 利用100 t转炉冶炼,LF炉精炼,小方坯连铸及第六代摩根高速线材轧机,转炉终点控制出钢温度为1 630～1 650℃;终点w(C)≥0.06%,w(P)≤0.020%;轧制时控制钢坯加热温度为950～1 040℃,开轧温度为930～980℃,吐丝温度为850～890℃,安钢成功研发出20Mn2A圆环链用热轧盘条。结果表明:产品屈服强度、抗拉强度、延伸率、面缩率平均值均大于协议要求,φ12 mm盘条中心处和1/2半径处组织均为F+P,1/2半径处晶粒度为9.0～9.5级。盘条表面光滑,成品尺寸精度稳定控制在±0.15 mm,完全满足国标及用户技术协议的要求。 展开更多
关键词 圆环链 20mn2A 热轧盘条 研制 轧制
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汽车半轴套管开裂原因分析 被引量：3
2
作者 张迎春 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第12期153-154,共2页
对某厂生产的20Mn2钢制准127mm×11.5mm汽车半轴套管进行热处理时发现开裂和断裂,对其进行宏观观察、成分分析和金相分析。结果表明,钢管在热处理过程中,加热温度过高或加热时间过长引起的过烧是导致开裂和断裂的主要原因。
关键词 20mn2 汽车半轴套管 开裂原因分析 过烧
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20Mn2车轴钢连续冷却转变规律的研究 被引量：3
3
作者 张义伟 孙建 +1 位作者 程广萍 季慧玲 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第22期86-88,共3页
采用Gleeble热模拟试验机以及光学金相显微镜、扫描电镜研究了20Mn2半挂车轴钢连续冷却条件下的组织及其转变规律,20Mn2钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物。结果表明在20～30℃/s冷却速度区间获得的组织为粒状贝氏体和板条贝氏... 采用Gleeble热模拟试验机以及光学金相显微镜、扫描电镜研究了20Mn2半挂车轴钢连续冷却条件下的组织及其转变规律,20Mn2钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物。结果表明在20～30℃/s冷却速度区间获得的组织为粒状贝氏体和板条贝氏体和马氏体,同时包含少量多边形铁素体;确定了生产20Mn2车轴钢的控冷速度范围,为实际生产提供了理论指导。 展开更多
关键词 20mn2 热模拟 CCT曲线 贝氏体
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20Mn2半挂车轴环状开裂分析 被引量：2
4
作者 张志伟 黎俊良 程广萍 《物理测试》 CAS 2019年第4期30-34,共5页
某公司20Mn2半挂车轴在调质后矫直工序中,轴部位出现环状开裂现象,通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)等对环状开裂区域试样的显微组织与微区成分进行了分析。检测结果表明:半挂车轴出现的环状开裂与钢管靠近内壁区域局部... 某公司20Mn2半挂车轴在调质后矫直工序中,轴部位出现环状开裂现象,通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)等对环状开裂区域试样的显微组织与微区成分进行了分析。检测结果表明:半挂车轴出现的环状开裂与钢管靠近内壁区域局部存在的大量呈聚集状态分布的夹杂物有关。 展开更多
关键词 20mn2 车轴 开裂 夹杂物
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20Mn2车桥用无缝钢管外折缺陷分析 被引量：2
5
作者 郭志强 《钢管》 2021年第4期51-55,共5页
分析了车桥用20Mn2连铸圆坯在穿孔时出现外折缺陷的原因。通过观察外折缺陷的形貌,认为外折缺陷来源于坯料表面及皮下裂纹。检测了钢管夹杂物、连铸坯化学成分、钢中Als和[N]含量及连铸中间包内的钢液温度,观察了连铸坯裂纹的金相形貌,... 分析了车桥用20Mn2连铸圆坯在穿孔时出现外折缺陷的原因。通过观察外折缺陷的形貌,认为外折缺陷来源于坯料表面及皮下裂纹。检测了钢管夹杂物、连铸坯化学成分、钢中Als和[N]含量及连铸中间包内的钢液温度,观察了连铸坯裂纹的金相形貌,分析了皮下裂纹试样裂纹断口上的颗粒状夹杂物。检测显示:钢中的Als∧0.025%,[N]≥0.0075%,连铸钢液过热度∧33℃,Als、[N]与连铸钢液的过热度均过高,这是引起钢坯出现裂纹的主要原因;裂纹缺陷处主要夹杂物是MnS+TiN+BN+AlN。当Als和N的含量高及连铸钢液的过热度高同时出现在同一炉钢液,易造成连铸圆坯裂纹缺陷。 展开更多
关键词 车桥用无缝钢管 20mn2 外折缺陷 圆坯裂纹 ALS N 过热度
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20Mn2制链用钢电阻对焊失效原因分析 被引量：2
6
作者 权淑丽 李霞 《浙江冶金》 2013年第4期29-31,共3页
针对20Mn2制链用钢,电阻对焊后在拉伸载荷作用下失效,从化学成分、金相检测、显微硬度、电镜及能谱、电阻对焊工艺等方面进行了分析。结果表明,电阻对焊过程工件氧化严重是链环失效的主要原因。
关键词 20mn2 制链用钢 电阻对焊 氧化 链环失效
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20Mn2链用盘条的研制 被引量：1
7
作者 樊晶 《河北冶金》 2009年第6期18-19,56,共3页
介绍了邢钢链用盘条20Mn2的工艺研制情况,并对产品的化学成分和力学性能进行了分析。
关键词 20mn2 链用盘条 研制
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圆环链用钢20Mn2的研制 被引量：1
8
作者 张景宜 石成刚 范银平 《柳钢科技》 2007年第F09期301-304,共4页
介绍了圆环链用钢20Mn2钢中主要元素对钢材性能的影响，总结了安阳钢铁集团有限责任公司生产20Mn2钢的工艺。
关键词 圆环链用钢 20mn2 炼钢 连铸
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20Mn2镀锌链条脆性原因分析 被引量：1
9
作者 朱丹 师红旗 +1 位作者 丁毅 马立群 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第14期184-185,共2页
通过金相显微组织分析、直读光谱化学成分分析、氢含量分析及SEM微观形貌分析等手段,分析了电镀锌后链条脆性的原因。结果表明,氢脆是镀锌后链条脆性的主要原因,链条中的原始气孔促进了氢脆的发生和发展。
关键词 氢脆 20mn2 链条 失效分析
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20Mn2A圆环链用盘条的研制 被引量：1
10
作者 赵晓敏 涛雅 吕刚 《包钢科技》 2020年第6期61-64,共4页
采用100 t转炉、LF精炼、连铸小方坯和摩根第五代高速线材轧机等设备,配合C、Mn窄成分控制以及制定合理的控轧控冷工艺,试制了20Mn2A圆环链用热轧盘条。试制结果表明,产品各项性能指标满足标准及技术协议要求,使用效果较好。
关键词 20mn2A 圆环链 研制
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20Mn2钢棒低温冲击不合格原因分析 被引量：1
11
作者 李翼飞 朱斌 +1 位作者 王春奕 张全新 《物理测试》 CAS 2021年第3期53-56,共4页
通过对20Mn2钢棒取样进行化学成分分析、断口检测和硬度测试,以及金相组织观察,结合钢棒锻造加热工艺对成品钢棒低温冲击韧性不合格的原因进行分析。结果表明,由于锻造加热温度过高或时间过长,使钢棒金相组织中出现铁素体型魏氏体及过... 通过对20Mn2钢棒取样进行化学成分分析、断口检测和硬度测试,以及金相组织观察,结合钢棒锻造加热工艺对成品钢棒低温冲击韧性不合格的原因进行分析。结果表明,由于锻造加热温度过高或时间过长,使钢棒金相组织中出现铁素体型魏氏体及过热组织,在后续正火热处理时又未能完全消除,这是导致成品钢棒低温冲击不合格的主要原因。 展开更多
关键词 20mn2 低温冲击 过热 正火热处理
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20 Mn2制轴承密封座渗碳淬火工艺 被引量：1
12
作者 林太军 苍会增 庄权 《轴承》 北大核心 2002年第12期19-20,共2页
对 2 0Mn2制轴承密封座渗碳工艺和感应加热压模淬火工艺进行了试验研究。通过改进感应器 ,使其具有通用性 ,解决了加热不均等问题。既提高了生产效率 ,又满足了密封座质量标准要求。
关键词 20mn2 轴承 密封座 渗碳 淬火 硬度
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20Mn_2链条钢用坯质量稳定控制
13
作者 梁绪昌 程洪波 鲍绪海 《黑龙江冶金》 2017年第2期38-40,共3页
本文研究了影响20Mn_2链条钢用坯夹杂物的主要来源和控制措施,从转炉终点控制、精炼控制、连铸浇注工艺、耐材优化等方面开展工作,使20Mn_2铸坯有了明显的提高,保证20Mn_2链条钢质量能够满足各链条厂的质量要求。
关键词 20mn2 夹杂物 精炼控制 耐材优化
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链条断裂分析
14
作者 刘西净 郝雪龙 +1 位作者 张继钢 张勇 《信息记录材料》 2019年第10期27-29,共3页
吊索具链条在使用过程中断裂,需要分析链条断裂失效的原因,本文通过材料化学成分、链条最小破坏力、断口宏观分析金相分析、扫描电镜检测手段,推链条断裂原因,结果表明链条在使用过程中因外侧受到挤压,产生塑性变形和裂纹,在不断承受应... 吊索具链条在使用过程中断裂,需要分析链条断裂失效的原因,本文通过材料化学成分、链条最小破坏力、断口宏观分析金相分析、扫描电镜检测手段,推链条断裂原因,结果表明链条在使用过程中因外侧受到挤压,产生塑性变形和裂纹,在不断承受应力的作用情况下,裂纹开始扩展,形成疲劳断裂。 展开更多
关键词 疲劳断裂 挤压 失效分析 20mn2
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20Mn2热轧盘条断裂原因分析
15
作者 强敏 佘昌俊 《冶金与材料》 2021年第5期97-98,共2页
某公司在拉丝工艺过程中发现部分20Mn2热轧盘条未达拉丝要求直径即发生断裂,经对失效20Mn2盘条进行化学成分、断口以及显微组织分析后发现,盘条基体中存在不规则的大尺寸的非金属夹杂物,是导致该批次20Mn2盘条断裂的主要原因,夹杂物附... 某公司在拉丝工艺过程中发现部分20Mn2热轧盘条未达拉丝要求直径即发生断裂,经对失效20Mn2盘条进行化学成分、断口以及显微组织分析后发现,盘条基体中存在不规则的大尺寸的非金属夹杂物,是导致该批次20Mn2盘条断裂的主要原因,夹杂物附近应力集中处富集的氢,使盘条的断裂机制转变为脆性断裂,加速了盘条性能的恶化。 展开更多
关键词 20mn2 断裂 氢脆 非金属夹杂物
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20Mn2钢管调质时断裂原因分析 被引量：8
16
作者 赵健明 胡翔 《理化检验（物理分册）》 CAS 2007年第7期373-375,378,共4页
规格为φ127 mm×11.5 mm的20Mn2钢管在热处理时发生断裂现象,对断裂钢管进行宏观观察、成分分析和金相分析。结果表明,钢管在热处理中,加热温度过高或加热时间过长,而过热或过烧是导致钢管断裂的主要原因。
关键词 20mn2钢管 汽车半轴套 断裂 原因分析 过热 过烧
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20Mn2钢圆环链脆性断裂原因分析 被引量：7
17
作者 赵贤平 曹树卫 +1 位作者 万国喜 翟林甫 《失效分析与预防》 2009年第2期97-100,共4页
针对20Mn2结构钢圆环链拉伸试验时出现脆性断口的现象,经断口宏微观观察、金相分析后,认为圆环链的断裂性质为沿晶脆性断裂。分析认为,出现沿晶脆断是由于回火温度过高,且圆环链加工现场受场地限制,热处理后的成品链堆放在一起,造成内... 针对20Mn2结构钢圆环链拉伸试验时出现脆性断口的现象,经断口宏微观观察、金相分析后,认为圆环链的断裂性质为沿晶脆性断裂。分析认为,出现沿晶脆断是由于回火温度过高,且圆环链加工现场受场地限制,热处理后的成品链堆放在一起,造成内部圆环链冷却速率较慢,致使Si、Mn、P等元素在奥氏体晶界偏聚富集,形成高温回火脆性。利用合金结构钢高温回火脆性的可逆性,该批圆环链经670℃保温1 h重新回火后,用油快速冷却,消除了高温回火脆性,经检验完全合格。 展开更多
关键词 20mn2钢 圆环链 沿晶断裂 高温回火脆性
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20Mn2钢中添加ZrC粒子获得超细晶粒的研究 被引量：6
18
作者 雷毅 李海 刘志义 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 2003年第3期21-24,38,共5页
在 2 0Mn2钢熔炼过程中加入一定体积分数和一定粒径的ZrC粒子以起形变核心和再结晶核心作用 ,利用大轧制变形加速奥氏体和铁素体晶粒发生再结晶而细化晶粒 ,分析了ZrC粒子对晶粒细化的作用以及合金元素和轧制变形对力学性能的影响。试... 在 2 0Mn2钢熔炼过程中加入一定体积分数和一定粒径的ZrC粒子以起形变核心和再结晶核心作用 ,利用大轧制变形加速奥氏体和铁素体晶粒发生再结晶而细化晶粒 ,分析了ZrC粒子对晶粒细化的作用以及合金元素和轧制变形对力学性能的影响。试验结果表明 ,试验钢晶粒尺寸被细化到 1～ 2 μm。与 2 0Mn2钢相比 ,S1钢淬火态抗拉强度和屈服强度分别提高 131.8%和 187.0 % ,2 0 0℃ 2 0 0min低温回火态分别提高 110 .6 %和 16 3.8% ,同时 ,延伸率也有所提高 ;S2钢油淬态的抗拉强度和屈服强度分别提高为 34.2 %和 39.9% ,钢S2油淬低温回火态分别提高了 2 9.9%和 35 .0 % ,与 2 0Mn2钢的塑性指标相比 ,油淬及低温回火态延伸率分别提高了 90 %和 111%。 展开更多
关键词 20mn2钢 ZRC粒子 超细晶粒 强韧化 晶粒细化
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20Mn2钢链条断裂原因分析
19
作者 王少聪 王会强 +5 位作者 崔建英 赵建新 闫学兰 孙玉林 孙广军 王晓丽 《热处理》 CAS 2024年第4期49-51,54,共4页
某厂20Mn2钢链条在使用中断裂。为找出链条断裂的原因,检测了断裂链条的化学成分、硬度、显微组织和断口形貌。结果表明:链条表面脱碳严重,导致表面疲劳强度和硬度下降;心部有大量铁素体和氧化物夹杂,导致其力学性能降低。是这两个因素... 某厂20Mn2钢链条在使用中断裂。为找出链条断裂的原因,检测了断裂链条的化学成分、硬度、显微组织和断口形貌。结果表明:链条表面脱碳严重,导致表面疲劳强度和硬度下降;心部有大量铁素体和氧化物夹杂,导致其力学性能降低。是这两个因素导致链条在使用中断裂。 展开更多
关键词 20mn2钢 热处理 断裂 脱碳
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20Mn2SiV非调质钢热变形流变应力模型 被引量：6
20
作者 赵阳 陈礼清 +1 位作者 杨福平 刘相华 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第10期1419-1423,共5页
利用MMS-300热模拟试验机,对20Mn2SiV非调质钢在变形温度为900~1 100℃及应变速率为0.01~10s-1条件下的流变应力进行了研究,讨论了Z参数与动态再结晶之间的关系,并建立了该钢的热变形流变应力模型.结果表明：采用Z参数可以判断动态再结... 利用MMS-300热模拟试验机,对20Mn2SiV非调质钢在变形温度为900~1 100℃及应变速率为0.01~10s-1条件下的流变应力进行了研究,讨论了Z参数与动态再结晶之间的关系,并建立了该钢的热变形流变应力模型.结果表明：采用Z参数可以判断动态再结晶发生与否,当lnZ≤32.76时,20Mn2SiV非调质钢发生动态再结晶;根据动态再结晶发生与否以及应变是否达到动态再结晶临界应变值,分别建立了不同情况下的流变应力模型,模型拟合效果良好. 展开更多
关键词 非调质钢 20mn2SiV 热变形 动态再结晶 流变应力模型
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