考虑蠕变作用的2.25Cr-1Mo-V钢加氢反应器设计方法 被引量：5

1

作者 万里平 李宇 《压力容器》 北大核心 2021年第12期62-69,共8页

以某台2.25Cr-1Mo-V钢加氢反应器为例,从工程角度介绍现行设计方法与ASME Code Case 2605-3在反应器设计中的应用,说明过去留有一定余量的设计是设备安全运行的原因之一。探讨了压力和温度载荷对蠕变参数的影响,其中压力对三轴度系数影... 以某台2.25Cr-1Mo-V钢加氢反应器为例,从工程角度介绍现行设计方法与ASME Code Case 2605-3在反应器设计中的应用,说明过去留有一定余量的设计是设备安全运行的原因之一。探讨了压力和温度载荷对蠕变参数的影响,其中压力对三轴度系数影响较大,而温度对蠕变松弛影响显著。最后提出在业主非强制要求进行完整分析的前提下,ASME Code Case 2605-3在工程上的简化应用。 展开更多

关键词 加氢反应器 2.25cr-1mo-v 蠕变疲劳 ASME Code Case 2605-3

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国产加钒钢焊接接头不同区域的蠕变裂纹扩展行为

2

作者 顾腾飞 王宁 +3 位作者 许开源 曾熙婷 谈建平 涂善东 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期17-24,共8页

以国产2.25Cr-1Mo-V加钒钢焊接接头为研究对象,在550℃和不同初始应力强度因子(19.04,17.57,16.40,14.64,13.47MPa·m^(0.5))下对母材、焊缝和热影响区进行蠕变裂纹扩展试验,研究了焊接接头不同区域的蠕变裂纹扩展行为,探究了应力... 以国产2.25Cr-1Mo-V加钒钢焊接接头为研究对象,在550℃和不同初始应力强度因子(19.04,17.57,16.40,14.64,13.47MPa·m^(0.5))下对母材、焊缝和热影响区进行蠕变裂纹扩展试验,研究了焊接接头不同区域的蠕变裂纹扩展行为,探究了应力强度因子和C^(*)参量表征蠕变裂纹扩展速率的适用性,并观察了断口形貌。结果表明:随着初始应力强度因子的增加,母材、焊缝和热影响区的蠕变断裂寿命缩短,归一化稳态蠕变裂纹扩展速率增大。在相同初始应力强度因子下,焊缝的蠕变断裂寿命最长、归一化稳态蠕变裂纹扩展速率最小,说明焊缝抵抗蠕变裂纹扩展的能力最强,蠕变性能最佳;热影响区的蠕变断裂寿命最短、归一化稳态蠕变裂纹扩展速率最大。接头不同区域的归一化蠕变裂纹扩展速率与应力强度因子的变化曲线都呈类似“V”字形状,对应蠕变裂纹的萌生、稳定扩展和加速扩展阶段;应力强度因子和归一化蠕变裂纹扩展速率的分布具有显著的分散性;C^(*)参量与归一化蠕变裂纹扩展速率具有更强线性关系,且C^(*)参量和归一化蠕变裂纹扩展速率的分布集中。随着初始应力强度因子的增加,母材、焊缝和热影响区的断裂模式由沿晶断裂或穿晶断裂向沿晶/穿晶混合断裂转变。 展开更多

关键词 2.25cr-1mo-v加钒钢 焊接接头 蠕变裂纹扩展行为 应力强度因子

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采用2.25Cr-1Mo-V-Cb-Ca钢的加氢反应器的制造 被引量：1

3

作者 张良成 徐利柏 《中国化工装备》 CAS 2003年第2期38-50,共13页

2.25Cr-1Mo-V-Cb-Ca和3Cr-1Mo-V-Cb-Ca钢已经作为高温高压加氢反应器的材料被发展起来了,这些Cr-Mo-V-Cb-Ca钢由于加了V在高温下有着很高的强度,同时附加的大约0.25％的V还能显著提高高温下抗氢蚀和抗氢脆的能力,附加的Ca也是这种材料... 2.25Cr-1Mo-V-Cb-Ca和3Cr-1Mo-V-Cb-Ca钢已经作为高温高压加氢反应器的材料被发展起来了,这些Cr-Mo-V-Cb-Ca钢由于加了V在高温下有着很高的强度,同时附加的大约0.25％的V还能显著提高高温下抗氢蚀和抗氢脆的能力,附加的Ca也是这种材料独有的特征,它能有效降低焊件热影响区产生再热裂纹的可能性,另外通过附加的V还能减少焊件再热裂纹的灵敏度。虽然采用3Cr-1Mo-V-Cb-Ca钢的加氢反应器已经制造成功了,但本文讨论的是第一次采用2.25Cr-1Mo-V-Cb-Ca钢来制造加氢反应器,而且和ASME规范实例2098比较,我们还取得了这种材料的大量的性能数据。另外,对于传统的探伤技术,我们引荐了一种飞行时间衍射(Time-of-Flight Diffraction)(TOFD)技术来对焊件进行超声波探伤,进一步保证了检测手段的可靠性。 展开更多

关键词 2.25cr-1mo-v-Cb-Ca钢 加氢反应器 制造

原文传递

2.25Cr-1Mo-V钢制反应器蠕变-疲劳寿命分析 被引量：1

4

作者 王云 黄志影 《一重技术》 2017年第6期1-6,23,48,共8页

基于ASME code case 2605-1对2.25Cr-1Mo-V钢制反应器进行高温蠕变疲劳耦合分析,根据已有棘轮分析的结果,结合纯蠕变寿命分析,对正在设计的加矾钢反应器进行蠕变-疲劳寿命评估,详细阐述了具体的分析步骤,结果表明加矾钢反应器的预期寿... 基于ASME code case 2605-1对2.25Cr-1Mo-V钢制反应器进行高温蠕变疲劳耦合分析,根据已有棘轮分析的结果,结合纯蠕变寿命分析,对正在设计的加矾钢反应器进行蠕变-疲劳寿命评估,详细阐述了具体的分析步骤,结果表明加矾钢反应器的预期寿命能够满足设计要求。 展开更多

关键词 蠕变 疲劳 寿命 2.25cr-1mo-v钢制反应器

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境外2．25Cr－1Mo－V材料按照固容规确定许用应力的方法

5

作者 郭传江 赵云峰 +1 位作者 王浩然 赵景玉 《特种设备安全技术》 2017年第4期56-60,共5页

本文通过对境内外2.25Cr-1Mo-V材料许用应力确定过程的分析、计算和验证,为建立该类型境外牌号材料用于境内时的许用应力,并使之满足固容规关于安全系数的基本安全要求,提供了一个新的思路。

关键词 许用应力 安全系数2.25cr-1mo-v材料

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新型耐热钢相变过程原位观察 被引量：2

6

作者 胡传顺 秦华 马喜龙 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第18期31-32,35,共3页

采用CLSM对2.25Cr1Mo0.25V钢试样实施了连续加热和冷却处理,并进行了原位实时观察冷却过程中发生相变时的试样表面形貌。结果表明:通过原位观察分析,确定了连续冷却过程中转变相的析出位置、转变顺序、生长方向及形态;在冷却过程中,相... 采用CLSM对2.25Cr1Mo0.25V钢试样实施了连续加热和冷却处理,并进行了原位实时观察冷却过程中发生相变时的试样表面形貌。结果表明:通过原位观察分析,确定了连续冷却过程中转变相的析出位置、转变顺序、生长方向及形态;在冷却过程中,相变首先从一个晶粒开始,随后其他晶粒开始发生相变;相变由原奥氏体晶界析出,呈板条状向前生长;相变发生在贝氏体形成温度区间,相变开始温度490℃,贝氏体相变结束温度423℃。 展开更多

关键词 2.25cr1mo.025v钢 贝氏体 相变 原位实时观察 CLSM

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加氢锻件调质工艺及操作优化

7

作者 朱明飞 《大型铸锻件》 2018年第4期36-37,48,共3页

介绍了2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢锻件调质热处理工艺在实际操作过程中的优化情况及燃气炉有效减少能源消耗的措施。研究结果表明:通过一系列操作优化,能够进一步巩固锻件质量,缩短锻件的生产周期,降低锻件的实际生产成本。

关键词 2.25cr-1mo-0.25v钢 热处理工艺 优化

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电化学充氢下2.25Cr1Mo0.25V钢氢脆敏感性研究 被引量：13

8

作者 胡海军 李康 +2 位作者 武玮 程光旭 弓卫军 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第7期89-95,共7页

针对制造加氢反应器的主要材料2.25Cr1Mo0.25V钢易发生氢脆的问题,重点研究了材料氢脆发生机制,以了解该材料的氢脆敏感性。利用电化学氢渗透测试技术,通过施加阴极恒电流,使氢原子渗透进入钢中,揭示了不同环境中的氢扩散特性,同时通过... 针对制造加氢反应器的主要材料2.25Cr1Mo0.25V钢易发生氢脆的问题,重点研究了材料氢脆发生机制,以了解该材料的氢脆敏感性。利用电化学氢渗透测试技术,通过施加阴极恒电流,使氢原子渗透进入钢中,揭示了不同环境中的氢扩散特性,同时通过结合氢渗透技术和慢速率拉伸试验方法研究了钢材的氢脆敏感性。渗氢试验结果表明:随着电化学充氢电流密度的增大以及试样厚度的减小,氢扩散系数均逐渐增大;充氢温度的倒数1/T和氢扩散系数的自然对数之间存在线性关系。慢速率拉伸试验的结果表明:随着充氢电流密度的增大,钢的断裂强度、延伸率和断面收缩减小而氢脆指数增大。当充氢电流密度超过2.5×10^(-3) A/cm^2时,钢材表现出明显的氢脆。该试验结果可为加氢反应器材料性能评价提供理论依据。 展开更多

关键词 氢脆敏感性 电化学充氢 2.25cr1mo0.25v钢 扩散系数 氢脆指数

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国产2.25Cr1Mo0.3V钢板加氢反应器的试制 被引量：9

9

作者 王雪 胡天江 《压力容器》 2012年第11期73-77,共5页

2.25Cr1Mo0.3V钢具有强度高、抗氢侵蚀、抗氢脆和抗氢致剥离等特点,多用于制造加氢反应器。以往国内采用进口加钒钢板,随着国产钢板质量的提高,不少制造厂尝试使用国产板制造加氢反应器。通过国产加钒钢板板焊式加氢反应器的试制,介绍... 2.25Cr1Mo0.3V钢具有强度高、抗氢侵蚀、抗氢脆和抗氢致剥离等特点,多用于制造加氢反应器。以往国内采用进口加钒钢板,随着国产钢板质量的提高,不少制造厂尝试使用国产板制造加氢反应器。通过国产加钒钢板板焊式加氢反应器的试制,介绍焊接和热处理的关键技术参数,为今后这类钢板的制造提供借鉴。 展开更多

关键词 国产2.25cr1mo0.3v钢板 加氢反应器 焊接与热处理

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2.25Cr1Mo0.25V钢连续冷却过程的相变行为 被引量：8

10

作者 庞庆海 郎庆斌 +2 位作者 马窦琴 郭亚非 林乙丑 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期12-16,共5页

利用Formastor-FⅡ热膨胀相变仪测定了2. 25Cr1Mo0. 25V钢在连续冷却过程的热膨胀曲线,结合微观组织和显微硬度绘制了试验钢的连续冷却转变曲线。结果表明:试验钢在较低速度冷却时(<0. 3℃/s)形成多边形铁素体和贝氏体的混合组织;连... 利用Formastor-FⅡ热膨胀相变仪测定了2. 25Cr1Mo0. 25V钢在连续冷却过程的热膨胀曲线,结合微观组织和显微硬度绘制了试验钢的连续冷却转变曲线。结果表明:试验钢在较低速度冷却时(<0. 3℃/s)形成多边形铁素体和贝氏体的混合组织;连续冷却速度在0. 3～10℃/s之间的试样全部为贝氏体组织,且随冷却速度的提高,贝氏体形态由粒状逐步转变为板条状,其中板条贝氏体具有更高的硬度;相比于12Cr2Mo1R钢,2. 25Cr1Mo0. 25V钢的过冷奥氏体具有更好的稳定性。 展开更多

关键词 2.25cr1mo0.25v钢 连续冷却转变 板条贝氏体 粒状贝氏体 过冷奥氏体

原文传递

基于多目标优化的硬质合金刀具前刀面粘结破损试验研究 被引量：6

11

作者 李健男 郑敏利 +3 位作者 陈金国 张为 陈保良 张跃 《工具技术》 2019年第1期15-19,共5页

为了提高硬质合金刀具在切削加工2. 25Cr1Mo0. 25V材料时的使用寿命,有效减少切削过程中刀具的粘结破损,提出了以粘结破损深度、面积最小为优化目标,以切削速度、进给量、切削深度为优化变量的多目标优化设计方法。设计单因素试验,对不... 为了提高硬质合金刀具在切削加工2. 25Cr1Mo0. 25V材料时的使用寿命,有效减少切削过程中刀具的粘结破损,提出了以粘结破损深度、面积最小为优化目标,以切削速度、进给量、切削深度为优化变量的多目标优化设计方法。设计单因素试验,对不同切削参数下的刀具粘结破损形貌进行分析。在单因素的试验基础上建立三因素四水平正交试验,运用熵值法将多个试验结果进行综合处理。建立刀具粘结破损量的二阶响应面模型,得到切削参数与刀具粘结破损之间的变化规律,并通过对切削参数的范围划分,明确硬质合金刀具的切削参数优选区域。 展开更多

关键词 硬质合金刀具 2.25cr1mo0.25v 多目标优化 粘结破损

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热处理工艺对2.25Cr1Mo0.25V钢相变温度的影响 被引量：6

12

作者 马喜龙 胡传顺 +1 位作者 秦华 蒋应田 《石油化工高等学校学报》 CAS 2011年第3期79-81,共3页

采用热膨胀法测试了不同热处理工艺条件下2.25CrlMo0.25V钢的相变温度Ac1和Ac3。结果表明,该钢经退火处理后的相变温度分别为797.1℃和886.2℃,经淬火处理后的相变温度分别为801.3℃和891.4℃,经调质处理后相变温度分别为809.2℃和898.... 采用热膨胀法测试了不同热处理工艺条件下2.25CrlMo0.25V钢的相变温度Ac1和Ac3。结果表明,该钢经退火处理后的相变温度分别为797.1℃和886.2℃,经淬火处理后的相变温度分别为801.3℃和891.4℃,经调质处理后相变温度分别为809.2℃和898.7℃。不同组织对相变温度有影响,实际生产中应考虑热处理对组织和性能的影响。 展开更多

关键词 2.25cr1mo0.25v钢 热处理 相变温度

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2.25Cr1Mo0.25V钢高温变形微观组织的演变分析与数值模拟 被引量：6

13

作者 黄西娜 边翊 +4 位作者 刘刚 翟月雯 李凤娇 朱卫东 钟志平 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2015年第1期148-153,共6页

在Gleeble-3500热模拟试验机上对2.25Cr1Mo0.25V钢进行等温压缩试验,得到变形温度在900-1200℃、应变速率在0.001-10 s^-1、变形量为60%时的高温流动应力-应变曲线。结合金相实验,研究2.25Cr1Mo0.25V钢在不同变形条件下微观组织的演变规... 在Gleeble-3500热模拟试验机上对2.25Cr1Mo0.25V钢进行等温压缩试验,得到变形温度在900-1200℃、应变速率在0.001-10 s^-1、变形量为60%时的高温流动应力-应变曲线。结合金相实验,研究2.25Cr1Mo0.25V钢在不同变形条件下微观组织的演变规律,建立2.25Cr1Mo0.25V钢在高温塑性变形过程中的动态再结晶数学模型。将模型与有限元结合,对热压缩过程的组织演化进行数值模拟,模拟结果与试验结果的相对误差小于11%,验证了模型的正确性。 展开更多

关键词 2.25cr1mo0.25v钢 高温流变行为 动态再结晶 数学模型

原文传递

淬火温度对2.25Cr1Mo0.25V钢组织与耐蚀性能的影响 被引量：4

14

作者 孔维宾 秦华 +2 位作者 梁平 史艳华 蒋应田 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第4期115-118,共4页

对2.25Cr1Mo0.25V钢经950、1100和1200℃淬火处理后的显微组织、表面形貌和耐腐蚀性能进行研究。结果表明,2.25Cr1Mo0.25V钢经淬火处理后的显微组织为贝氏体,随淬火温度的升高,显微组织的晶粒尺寸变大,钢中碳化物由粒状分布变为连续的... 对2.25Cr1Mo0.25V钢经950、1100和1200℃淬火处理后的显微组织、表面形貌和耐腐蚀性能进行研究。结果表明,2.25Cr1Mo0.25V钢经淬火处理后的显微组织为贝氏体,随淬火温度的升高,显微组织的晶粒尺寸变大,钢中碳化物由粒状分布变为连续的条片状分布。与1100、1200℃淬火处理相比较,2.25Cr1Mo0.25V钢经950℃淬火处理后,在3.5%Na Cl溶液中的腐蚀速率降低,自腐蚀电流密度减小,电荷转移电阻增加,耐腐蚀性能提高。 展开更多

关键词 淬火 2.25cr1mo0.25v钢 耐蚀性 晶粒

原文传递

微夹杂在热压缩过程中的变形及损伤行为 被引量：4

15

作者 安红萍 刘建生 武建国 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期132-136,共5页

针对大型2.25Cr1Mo0.25V钢锭中存在的大量尺寸小于100μm的微夹杂,采用热压缩实验及有限元数值模拟其对高温变形及损伤行为进行研究。结果表明,微夹杂变形能力取决于其内部状态,当内部无裂纹时,强度较高,热变形前后自身不变形也不破裂,... 针对大型2.25Cr1Mo0.25V钢锭中存在的大量尺寸小于100μm的微夹杂,采用热压缩实验及有限元数值模拟其对高温变形及损伤行为进行研究。结果表明,微夹杂变形能力取决于其内部状态,当内部无裂纹时,强度较高,热变形前后自身不变形也不破裂,但会引起附近基体开裂;当其内部含有微裂纹时,强度明显降低,可以随基体一起变形,不会对基体造成明显损伤。 展开更多

关键词 2.25cr1mo0.25v钢 微夹杂 变形 损伤 热压缩

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2.25Cr1Mo0.25V耐热钢与304不锈钢AA-TIG焊接接头组织及性能研究

16

作者 刘永玲 何赟 +6 位作者 冯亚南 辛晓龙 张渊虎 冯宜文 马生骥 李金元 汪燕芳 《特钢技术》 CAS 2024年第1期37-40,45,共5页

采用电弧辅助活性AA-TIG焊对2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢管进行异种钢材焊接,并对其焊接接头的组织、硬度及力学性能进行分析。结果表明,使用AA-TIG焊能够一次性焊透2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢,得到成形良好的焊接接头。焊... 采用电弧辅助活性AA-TIG焊对2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢管进行异种钢材焊接,并对其焊接接头的组织、硬度及力学性能进行分析。结果表明,使用AA-TIG焊能够一次性焊透2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢,得到成形良好的焊接接头。焊缝处无裂纹等焊接缺陷,焊缝处各元素在焊缝水平方向分布均匀。在靠近两侧母材的焊缝区,Cr、Fe、Ni元素有一定的梯度,但无明显偏聚。焊接接头两边的母材区硬度值较低,在焊缝区域硬度达到最大,焊缝区域的硬度波动范围在400~489 HV之间,最终拉伸试样都断在304母材上,得到的平均拉伸强度为406 MPa,最大的抗拉强度为542 MPa。 展开更多

关键词 电弧辅助活性AA-TIG焊 组织 力学性能 2.25cr1mo0.25v耐热钢 304不锈钢

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超温处理对加氢反应器短时力学性能与长期服役性能的影响 被引量：2

17

作者 刘娟波 成雷 +3 位作者 白学刚 袁军 谢国山 韩志远 《压力容器》 北大核心 2023年第10期17-27,共11页

加氢反应器是石油化工和煤化工的关键设备,服役中的超温(飞温)现象可能对材料组织和力学性能产生重大影响。针对加氢反应器典型材料2.25Cr1Mo0.25V,本文进行了不同温度(600,700,800,900℃)、不同时间(2,6,10 h)的超温模拟试验,通过金相... 加氢反应器是石油化工和煤化工的关键设备,服役中的超温(飞温)现象可能对材料组织和力学性能产生重大影响。针对加氢反应器典型材料2.25Cr1Mo0.25V,本文进行了不同温度(600,700,800,900℃)、不同时间(2,6,10 h)的超温模拟试验,通过金相、拉伸、冲击、硬度测试和扫描电镜分析研究了微观组织和力学性能的演化规律。结果显示,600℃和700℃的超温相当于进行了高温回火,材料组织为均匀的回火贝氏体、力学性能几乎没有变化。800℃超温达到部分奥氏体化相变温度Ac1,形成粒状贝氏体并伴有部分铁素体和渗碳体析出,导致强度开始升高、韧性降低。900℃超温达到完全奥氏体相变温度Ac3,形成大量粒状贝氏体并伴有较多铁素体和渗碳体析出,强度明显提升、韧性显著降低。发生900℃以上超温2.25Cr1Mo0.25V的加氢反应器,一定要进行全面的安全评估,谨慎投入使用,以免发生重大安全事故。 展开更多

关键词 加氢反应器 2.25cr1mo0.25v 超温处理 微观组织 力学性能

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2.25Cr1Mo0.25V钢高温蠕变条件下微观组织的演变 被引量：3

18

作者 霍洁 段修刚 朱琳 《大型铸锻件》 2019年第3期33-37,共5页

研究了高温蠕变过程对加氢反应器母材用钢显微组织的影响。试样经焊后模拟热处理后,对其常温拉伸、高温拉伸及相同载荷、不同温度下的高温持久强度进行分析,并对试样的断口以及微观组织分别在光镜、扫描和透射电镜下进行观察,重点对高... 研究了高温蠕变过程对加氢反应器母材用钢显微组织的影响。试样经焊后模拟热处理后,对其常温拉伸、高温拉伸及相同载荷、不同温度下的高温持久强度进行分析,并对试样的断口以及微观组织分别在光镜、扫描和透射电镜下进行观察,重点对高温蠕变持久过程中位错的演变和析出相的聚集长大规律进行了研究。结果表明,在210 MPa加载应力下,随测试温度的升高,马氏体板条逐渐退化,位错密度逐渐降低,析出相尺寸粗化严重,导致高温持久断裂时间显著降低。 展开更多

关键词 2.25cr1mo0.25v钢 微观组织 高温蠕变

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锥辊辊系与平辊辊系下大型锥形筒体轧制辊系优化研究 被引量：3

19

作者 孙建亮 王实 +1 位作者 杜兴明 毕雪峰 《矿冶工程》 CSCD 北大核心 2017年第3期122-128,共7页

针对大型锥形筒体轧制成形轧机辊系配置问题,研究了锥辊辊系与平辊辊系2种配置条件下筒节的轧制成形过程。基于有限元DEFORM软件建立了锥辊与平辊2种辊系配置下2.25Cr1Mo0.25V钢大型锥形筒体的轧制过程模型,并对模型的可靠性进行了评估... 针对大型锥形筒体轧制成形轧机辊系配置问题,研究了锥辊辊系与平辊辊系2种配置条件下筒节的轧制成形过程。基于有限元DEFORM软件建立了锥辊与平辊2种辊系配置下2.25Cr1Mo0.25V钢大型锥形筒体的轧制过程模型,并对模型的可靠性进行了评估;仿真分析了2种辊系配置下辊系参数对轧制过程的影响。结果表明,2种辊系配置下,外辊尺寸对锥形筒体塑性变形和温度场分布的影响比芯辊尺寸的影响更明显;2种辊系配置都存在最佳的外辊等效半径和芯辊等效半径使得大型锥形筒体轧制变形最为均匀,外辊最优等效半径为990 mm,芯辊最优等效半径为700 mm;锥辊辊系配置下筒体等效塑性应变效率更高、温度分布更均匀,锥辊辊系轧制效果优于平辊辊系。 展开更多

关键词 轧制 大型锥形筒体 锥辊辊系 平辊辊系 2.25cr1mo0.25v钢

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锻态2.25Cr1Mo0.25V钢奥氏体晶粒长大规律的研究 被引量：3

20

作者 闫佳佳 安红萍 《大型铸锻件》 2013年第4期23-26,共4页

采用金相手段研究了2.25Cr1Mo 0.25V钢在不同保温温度和不同保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并建立了晶粒长大模型。结果显示:该钢的粗化温度为1 100℃,当温度达到1 250℃时,晶粒不会再有明显的长大趋势。加热温度对平均晶粒尺寸的影... 采用金相手段研究了2.25Cr1Mo 0.25V钢在不同保温温度和不同保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并建立了晶粒长大模型。结果显示:该钢的粗化温度为1 100℃,当温度达到1 250℃时,晶粒不会再有明显的长大趋势。加热温度对平均晶粒尺寸的影响明显大于保温时间。 展开更多

关键词 2 25cr1mo0 25v钢 晶粒 热处理工艺

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