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18Cr2Ni4WA渗碳钢的热处理工艺研究 被引量：22
1
作者 黄海清 《热处理》 CAS 2007年第4期49-52,共4页
介绍了18Cr2Ni4WA钢渗碳时的碳势控制、渗碳后的高温回火和淬火工艺。该钢渗碳后于670℃回火两次是消除渗碳层中残余奥氏体的最有效方法。渗碳采用不同温度淬火可满足18Cr2Ni4WA钢零件不同的心部硬度要求。
关键词 18cr2ni4wa钢 渗碳 残余奥氏体 淬火 回火
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18Cr2Ni4WA钢渗碳后淬火工艺对组织和性能的影响 被引量：14
2
作者 乐平 黄海清 郁凉峰 《热处理》 CAS 2008年第5期28-34,共7页
18Cr2Ni4WA钢系低碳高合金结构钢,经渗碳处理后其表层由于含碳量提高,临界点与心部有较大差异。据此对18Cr2Ni4WA钢渗碳件进行复合淬火,不仅其表面可获得高硬度,心部也具有良好的综合力学性能。
关键词 18cr2ni4wa钢 渗碳 临界点 复合淬火
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边界润滑条件下磨损机理 被引量：9
3
作者 范伟光 《吉林工学院学报（自然科学版）》 2002年第1期31-32,共2页
用 18Cr2Ni4WA钢 ,经渗碳淬火和冷处理后制成试样 ,然后在边界条件下与T10金属盘进行对磨实验 ,并利用扫描电镜分析了磨损表面。
关键词 18cr2ni4wa钢 磨损 边界润滑
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采煤机行走轮失效分析及改进方法 被引量：11
4
作者 赵亚东 谭超 徐建超 《煤矿机械》 北大核心 2011年第5期167-168,共2页
采煤机行走轮是行走装置的执行机构,属于易损件。主要失效形式为磨损、塑性变形、齿尖断裂等。对已失效的行走轮进行物理金相检验,并对行走轮材料(18Cr2Ni4WA)的金相组织、硬度进行分析,总结了行走轮失效机理。根据失效机理对18Cr2Ni4W... 采煤机行走轮是行走装置的执行机构,属于易损件。主要失效形式为磨损、塑性变形、齿尖断裂等。对已失效的行走轮进行物理金相检验,并对行走轮材料(18Cr2Ni4WA)的金相组织、硬度进行分析,总结了行走轮失效机理。根据失效机理对18Cr2Ni4WA的热处理工艺提出改进,或者更换行走轮材料,选用强度、耐磨性更高的Cr12MoV,以提高齿轨轮的使用寿命。 展开更多
关键词 采煤机 18cr2ni4wa 热处理 金相组织 cr12MOV
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疲劳应力变幅的断口反推研究 被引量：11
5
作者 谢明立 习年生 陶春虎 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2000年第4期34-40,共7页
通过对 1 8Cr2 Ni4WA钢在不同应力比和不同载荷下的疲劳裂纹扩展速率试验 ,拟合得Paris关系式 ,然后对试验断口进行疲劳条带宽度 S(微观裂纹扩展速率 )测量 ,将疲劳条带宽度值代入拟合的 Paris关系式中 ,反推计算断口试样的疲劳应力变... 通过对 1 8Cr2 Ni4WA钢在不同应力比和不同载荷下的疲劳裂纹扩展速率试验 ,拟合得Paris关系式 ,然后对试验断口进行疲劳条带宽度 S(微观裂纹扩展速率 )测量 ,将疲劳条带宽度值代入拟合的 Paris关系式中 ,反推计算断口试样的疲劳应力变幅。结果表明 ,疲劳条带宽度只在疲劳裂纹扩展的一定阶段与宏观裂纹扩展速率相等 ,选择该阶段的数据点进行疲劳应力变幅反推计算 ,相对误差在 1 0 %以下 ;数据点是否位于宏、微观裂纹扩展速率相等的阶段 ,可由 S～ yπa双对数座标 S形曲线判定 ,并发现由于裂纹扩展速率的误差传递系数小于 0 .5。 展开更多
关键词 疲劳裂纹 18cr2ni4wa钢 合金钢 Paris关系式 扩展速率 疲劳条带 疲劳应力变幅 断口反推
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18Cr2Ni4WA钢真空渗碳后热处理工艺的优化 被引量：11
6
作者 徐子健 魏绍鹏 +2 位作者 周鹏 路景辰 王罡 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第9期32-35,共4页
制定了两种不同的热处理工艺,研究18Cr2Ni4WA钢真空渗碳后回火、淬火和深冷工艺对材料组织和性能的影响。结果表明,18Cr2Ni4WA钢渗碳后,经高温回火、淬火、深冷和低温回火处理后,渗碳层深度几乎不受影响,表面残留奥氏体含量显著降低。经... 制定了两种不同的热处理工艺,研究18Cr2Ni4WA钢真空渗碳后回火、淬火和深冷工艺对材料组织和性能的影响。结果表明,18Cr2Ni4WA钢渗碳后,经高温回火、淬火、深冷和低温回火处理后,渗碳层深度几乎不受影响,表面残留奥氏体含量显著降低。经680℃×5 h两次高温回火+860℃淬火+-115.3℃深冷+160℃低温回火工艺处理后,试样表面硬度为64.2 HRC,渗碳层深度为0.86 mm;并得到由针状回火马氏体、少量残留奥氏体和弥散分布的点状碳化物组成的渗碳层组织和由低碳板条状回火马氏体组成的心部组织,不仅使得表面获得高硬度,同时保证了心部的强韧性。 展开更多
关键词 18cr2ni4wa钢 真空渗碳 热处理工艺 组织 性能
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渗碳与喷丸复合处理对18Cr2Ni4WA钢表面完整性及疲劳性能的影响 被引量：10
7
作者 常晓东 刘道新 +3 位作者 崔腾飞 曾惠元 周莉 杜东兴 《机械科学与技术》 CSCD 北大核心 2013年第11期1584-1590,共7页
为提高18Cr2Ni4WA钢齿轮的服役性能,研究了渗碳与喷丸强化复合处理对18Cr2Ni4WA钢表面完整性及常规疲劳和接触疲劳性能的影响规律。利用X射线应力仪、粗糙度仪、扫描电子显微镜、显微硬度计等测试和分析了表面组织结构、残余应力场、表... 为提高18Cr2Ni4WA钢齿轮的服役性能,研究了渗碳与喷丸强化复合处理对18Cr2Ni4WA钢表面完整性及常规疲劳和接触疲劳性能的影响规律。利用X射线应力仪、粗糙度仪、扫描电子显微镜、显微硬度计等测试和分析了表面组织结构、残余应力场、表面粗糙度、表面形态特征及表面加工硬化作用。结果表明:合理的喷丸强化工艺与渗碳复合处理能够显著提高18Cr2Ni4WA齿轮钢的旋弯弯曲疲劳性能和接触疲劳性能,但并不是喷丸强度越高,疲劳性能越好,而是存在较佳的喷丸强化参数,此条件下可获得良好的表面完整性,因而常规机械疲劳抗力和接触疲劳抗力均可协调提高。过高强度的喷丸处理会破坏渗碳钢的表面完整性,不利于疲劳性能。此外,复合改性对常规疲劳行为和接触疲劳行为的影响规律有所不同,此归于二者失效机制及控制因素的差异。 展开更多
关键词 18cr2ni4wa钢 渗碳 喷丸 常规疲劳 接触疲劳 表面完整性
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18Cr2Ni4WA钢渗碳后的热处理 被引量：8
8
作者 王豫 马玉明 +1 位作者 吴忠义 高铁飞 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第5期32-34,36,共4页
１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢渗碳冷却后，组织中有较多的残留奥氏体。根据光学金相、扫描电镜分析、Ｘ射线衍射定量分析和性能测试的结果，对现有热处理工艺进行了改进，用６５０℃×２ｈ×２次回火代替了传统的６８０℃×８ｈ&... １８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢渗碳冷却后，组织中有较多的残留奥氏体。根据光学金相、扫描电镜分析、Ｘ射线衍射定量分析和性能测试的结果，对现有热处理工艺进行了改进，用６５０℃×２ｈ×２次回火代替了传统的６８０℃×８ｈ×３次回火工艺。最终淬火温度由８６０℃降为８２０℃，满足了性能要求，较大幅度地缩短了生产周期，节约了能源。 展开更多
关键词 18cr2ni4wa钢 渗碳 残留奥氏体 热处理
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18Cr2Ni4WA钢的强烈淬火组织与性能 被引量：7
9
作者 付洪波 乔英杰 +2 位作者 李春凯 傅宇东 何祖娟 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期88-91,共4页
研究了18Cr2Ni4WA钢在840℃温度下保温时间15 min,采用CaCl2水溶液和液氮淬火介质进行冷却处理后(强烈淬火)的组织和力学性能。结果表明,试样分别经CaCl2水溶液、液氮和CaCl2水溶液+液氮双介质淬火获得的显微组织主要为细小的板条马氏... 研究了18Cr2Ni4WA钢在840℃温度下保温时间15 min,采用CaCl2水溶液和液氮淬火介质进行冷却处理后(强烈淬火)的组织和力学性能。结果表明,试样分别经CaCl2水溶液、液氮和CaCl2水溶液+液氮双介质淬火获得的显微组织主要为细小的板条马氏体。与传统淬火工艺比较,抗拉强度、伸长率、断面收缩率及冲击吸收能量均有显著提高。CaCl2水溶液淬火1 s再液氮淬火2 s后获得的综合力学性能较优。 展开更多
关键词 强烈淬火 18cr2ni4wa钢 显微组织 力学性能
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18Cr2Ni4WA钢旋耕机大模数齿轮热处理工艺研究 被引量：7
10
作者 雷艳惠 王鹏彬 《金属制品》 2016年第3期13-15,23,共4页
介绍试验所用材料及方法,测定并分析18Cr2Ni4WA钢的等温转变曲线,研究渗碳、回火、淬火、深冷处理等热处理工艺对其组织及性能的影响,根据分析制定热处理工艺。结果表明,18Cr2Ni4WA钢应采用较低的渗碳温度,渗碳后采用2次650℃、4.5 h的... 介绍试验所用材料及方法,测定并分析18Cr2Ni4WA钢的等温转变曲线,研究渗碳、回火、淬火、深冷处理等热处理工艺对其组织及性能的影响,根据分析制定热处理工艺。结果表明,18Cr2Ni4WA钢应采用较低的渗碳温度,渗碳后采用2次650℃、4.5 h的高温回火,2次860℃淬火,2次零下115℃深冷处理以及160℃低温回火的热处理工艺。热处理后,表层组织为针状回火马氏体、少量残余奥氏体以及弥散分布的颗粒碳化物渗碳层组织,心部组织为板条状低碳回火马氏体,保证了表层的高硬度、高耐磨性及心部良好的强度、韧性。 展开更多
关键词 18cr2ni4wa钢 热处理工艺 渗碳层 组织性能
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18Cr2Ni4WA钢的渗碳后热处理 被引量：6
11
作者 王晓亮 刘忆 《辽宁工程技术大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2005年第z2期227-229,共3页
针对合金钢18Cr2Ni4WA渗碳层热处理后残余奥氏体过多,硬度达不到要求这一问题,借助于实验方法。对18Cr2Ni4WA钢渗碳层中残余奥氏体在高温回火中转变机制进行研究,得知相变硬化消除理论和碳化物析出理论在高温回火的不同时间中的不同作用... 针对合金钢18Cr2Ni4WA渗碳层热处理后残余奥氏体过多,硬度达不到要求这一问题,借助于实验方法。对18Cr2Ni4WA钢渗碳层中残余奥氏体在高温回火中转变机制进行研究,得知相变硬化消除理论和碳化物析出理论在高温回火的不同时间中的不同作用,提出：680℃×3h空冷回火,650℃×2h空冷回火,810℃×15min空冷淬火,180℃×1.5h空冷低温回火的热处理工艺。达到既能缩短生产周期又能满足性能要求的目的。 展开更多
关键词 18cr2ni4wa钢 残余奥氏:高温回火
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18Cr2Ni4WA钢衬套的精密气体渗碳淬火热处理 被引量：5
12
作者 李锋 王新宇 +2 位作者 李世键 韩培培 于浩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期154-157,共4页
研究了精密气体渗碳等温淬火工艺对18Cr2Ni4WA钢渗层硬度、深度及显微组织的影响。结果表明,随着总渗碳保温时间的延长,渗层深度增加,但硬度曲线变得平缓;在相同总保温时间的情况下,强渗时间越长,渗层越深;而当扩散时间相同时,强渗时间... 研究了精密气体渗碳等温淬火工艺对18Cr2Ni4WA钢渗层硬度、深度及显微组织的影响。结果表明,随着总渗碳保温时间的延长,渗层深度增加,但硬度曲线变得平缓;在相同总保温时间的情况下,强渗时间越长,渗层越深;而当扩散时间相同时,强渗时间越长,淬火后表层的硬度较低。优化的精密气体渗碳工艺为:保温温度均为910℃,强渗阶段碳势1.20%,保温3 h;扩散阶段碳势0.80%,保温1 h,渗碳后进行等温淬火,可以获得(1.2±0.1)mm渗层深度。渗碳淬火后渗层组织良好。该工艺成功应用于衬套零件的实际生产,满足了设计要求。 展开更多
关键词 精密气体渗碳 18cr2ni4wa钢 渗层深度 扩散渗
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18Cr2Ni4WA重载齿轮的热处理工艺研究 被引量：4
13
作者 王龙龙 《机械管理开发》 2016年第1期71-73,共3页
通过对18Cr2Ni4WA材料的渗碳、淬火过程的研究,最终制定了采煤机摇臂内所用重载齿轮的热处理工艺。
关键词 渗碳 淬火 18cr2ni4wa
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18Cr2Ni4WA钢热处理工艺对显微组织和力学性能的影响 被引量：5
14
作者 高为国 刘金武 贺永祥 《湖南工程学院学报（自然科学版）》 2001年第3期39-41,共3页
主要研究了 18Cr2Ni4WA钢热处理工艺对显微组织和力学性能的影响。通过提高热处理中的冷却速度参数 ,可有效地控制粒状组织 (Gs)的出现 ,同时采用复合热处理工艺 ,有效地改善 18Cr2Ni4WA钢的金相显微组织 ,提高钢的综合力学性能。
关键词 18cr2ni4wa钢 热处理工艺 力学性能 贝氏体 强韧性 显微组织
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深冷处理对18Cr2Ni4 WA钢耐磨性的影响 被引量：2
15
作者 高玉芳 《理化检验（物理分册）》 CAS 2001年第7期281-283,共3页
研究了在不同化学热处理条件下深冷处理对 18Cr2Ni4WA钢耐磨性的影响。结果表明 ,深冷处理能显著提高渗碳层。
关键词 深冷处理 18cr2ni4wa钢 耐磨性 渗碳层 氮化层
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18Cr2Ni4WA钢渗碳后的渗层深度测定
16
作者 廖庚峰 李彩虹 +4 位作者 杨羲阳 万谦 张海盟 王琴 黄家瑞 《热处理技术与装备》 2024年第6期52-54,共3页
研究了18Cr2Ni4WA钢渗碳后其渗层深度的测定方法,280℃等温淬火后采用金相法测定渗层深度时,容易获得渗层和心部间的清晰边界,最有利于渗层深度的测量;淬火和回火处理后也可以采用金相法测定其渗层深度,但较难识别其过渡区。采用维氏硬... 研究了18Cr2Ni4WA钢渗碳后其渗层深度的测定方法,280℃等温淬火后采用金相法测定渗层深度时,容易获得渗层和心部间的清晰边界,最有利于渗层深度的测量;淬火和回火处理后也可以采用金相法测定其渗层深度,但较难识别其过渡区。采用维氏硬度法测定18Cr2Ni4WA钢渗层深度的流程较为复杂,且受材料、热处理工艺的影响,但能够反映经最终热处理后该钢的性能。 展开更多
关键词 18cr2ni4wa钢 渗碳 渗层深度 金相法 硬度法
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18Cr2Ni4WA钢渗碳后的环保型热处理
17
作者 王新宇 杨立新 +3 位作者 刘艳梅 刘刚 康冲 颜廷宇 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期272-277,共6页
针对现有浴炉复合等温淬火工艺的高污染、高能耗问题,提出了真空淬火、分级淬火、气氛炉复合等温淬火3种替代工艺,对比分析了18Cr2Ni4WA钢渗碳后,经3种工艺淬火+深冷+回火处理后的渗碳层和心部的显微组织、硬度和力学性能。结果表明,3... 针对现有浴炉复合等温淬火工艺的高污染、高能耗问题,提出了真空淬火、分级淬火、气氛炉复合等温淬火3种替代工艺,对比分析了18Cr2Ni4WA钢渗碳后,经3种工艺淬火+深冷+回火处理后的渗碳层和心部的显微组织、硬度和力学性能。结果表明,3种淬火方案处理18Cr2Ni4WA钢的渗碳层组织均以回火马氏体为主,但心部组织不同。真空淬火和分级淬火工艺下,心部组织为回火马氏体,复合等温淬火工艺下的心部组织为回火索氏体,因此真空淬火和分级淬火下硬度、抗拉强度更高,而复合等温淬火工艺下塑韧性更好。3种替代工艺处理18Cr2Ni4WA钢的各性能指标均能满足应用指标要求,且均未使用高污染高能耗的碱槽设备,可实现渗碳后绿色热处理的目标。 展开更多
关键词 18cr2ni4wa钢 显微组织 复合等温淬火 真空淬火 分级淬火 力学性能
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18Cr2Ni4WA钢渗碳工艺的确定
18
作者 占新华 《金属加工（热加工）》 2024年第12期97-100,共4页
18Cr2Ni4WA为航空常用合金渗碳钢,渗碳质量的稳定性直接影响到产品的可靠性与使用寿命。通过工艺试验确定出18Cr2Ni4WA钢不同渗碳层深度时的渗碳温度、渗碳时间、碳势等工艺参数。结果表明:随渗碳时间的增加,渗碳层深度呈抛物线规律增加... 18Cr2Ni4WA为航空常用合金渗碳钢,渗碳质量的稳定性直接影响到产品的可靠性与使用寿命。通过工艺试验确定出18Cr2Ni4WA钢不同渗碳层深度时的渗碳温度、渗碳时间、碳势等工艺参数。结果表明:随渗碳时间的增加,渗碳层深度呈抛物线规律增加,渗碳试样进行等温淬火后,采用金相测定法可更快速地测定渗碳层深度。 展开更多
关键词 18cr2ni4wa钢 渗碳 碳势 渗碳层深度
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回火温度对渗碳钢18Cr2Ni4WA组织和硬度的影响 被引量：3
19
作者 刘向艳 崔鸿 +4 位作者 李刚 董树权 杨建华 穆立峰 刘桂江 《特殊钢》 北大核心 2019年第5期57-59,共3页
为满足用户加工HBW硬度值≤269的需要,降低18Cr2Ni4WA钢Φ60 mm材硬度,利用连轧厂实际辊底式退火炉进行了630~750℃5 h炉冷至500℃空冷的回火试验,并借助金相显微镜对18Cr2Ni4WA钢不同回火温度下的组织进行了分析,以确定最佳的回火温度... 为满足用户加工HBW硬度值≤269的需要,降低18Cr2Ni4WA钢Φ60 mm材硬度,利用连轧厂实际辊底式退火炉进行了630~750℃5 h炉冷至500℃空冷的回火试验,并借助金相显微镜对18Cr2Ni4WA钢不同回火温度下的组织进行了分析,以确定最佳的回火温度。结果表明,18Cr2Ni4WA钢随回火温度的升高硬度先下降后上升,当温度为670℃时,钢材平均HBW硬度值最低(HBW238左右),回火组织为均匀的回火珠光体组织。 展开更多
关键词 回火温度 金相组织 硬度 18cr2ni4wa钢
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氮化激光淬火复合处理对18Cr2Ni4WA钢耐磨性能的影响 被引量：3
20
作者 李助军 陈泽宇 +1 位作者 陈选民 朱繁康 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第14期180-181,183,共3页
在SRVⅣ微动磨损试验机上考察了氮化激光复合处理对18Cr2Ni4WA钢耐磨性能的影响。结果表明:在试验条件下,正火+高温回火试样表面的维氏硬度约为280 HV,而渗氮激光复合处理试样的维氏约为780 HV,具有较好耐磨性。并对磨损机理进行了讨论。
关键词 氮化 激光淬火 18cr2ni4wa钢 磨损机理
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