某电厂电站锅炉15Mo3低温过热器爆管失效分析 被引量：4

1

作者 张新 张坤 +5 位作者 刘巍栋 李梦阳 高大伟 杜双明 蔡文河 白泽洪 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期650-658,共9页

对大型电站锅炉15Mo3低温过热器爆管进行失效分析,采用宏观分析、直读光谱仪、金相显微镜、扫描电镜、布氏硬度计、万能试验机等对低温过热器爆管失效进行化学成分、微观组织、氧化、硬度及拉伸性能分析。结果表明:爆管的化学成分满足DI... 对大型电站锅炉15Mo3低温过热器爆管进行失效分析,采用宏观分析、直读光谱仪、金相显微镜、扫描电镜、布氏硬度计、万能试验机等对低温过热器爆管失效进行化学成分、微观组织、氧化、硬度及拉伸性能分析。结果表明:爆管的化学成分满足DIN17155标准的要求;管样的抗拉强度、屈服强度、伸长率和布氏硬度分别达到459 MPa、355 MPa、30.02%和150,满足了DIN17155标准对15Mo3的要求;爆管主要原因是15Mo3材质低温过热器发生腐蚀使管壁不断减薄,最终由于强度不足而发生爆管;管壁腐蚀区域主要位于尿素喷枪下方,腐蚀的主要原因是由于尿素喷枪雾化效果不良,尿素滴落,高温下与金属反应,导致管壁持续减薄;同时对15Mo3低温过热器的安全稳定运行提出了相关的建议。 展开更多

关键词 低温过热器 爆管 失效分析 15mo3

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磨粒粒径对Si_3N_4结构陶瓷冲蚀磨损性能的影响 被引量：7

2

作者 鲍崇高 潘伟 +1 位作者 苗赫濯 齐龙浩 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第11期1219-1222,1263,共5页

以冲蚀磨损工况下的典型应用材料Cr15Mo3高铬铸铁为对比材料,采用转盘式液-固双相流试验机研究了不同SiC磨粒粒径对Si3N4结构陶瓷抗冲蚀磨损性能的影响,分析了试验材料冲蚀磨损的微观失效机制.研究结果表明:在各种粒径磨粒的冲蚀磨损条... 以冲蚀磨损工况下的典型应用材料Cr15Mo3高铬铸铁为对比材料,采用转盘式液-固双相流试验机研究了不同SiC磨粒粒径对Si3N4结构陶瓷抗冲蚀磨损性能的影响,分析了试验材料冲蚀磨损的微观失效机制.研究结果表明:在各种粒径磨粒的冲蚀磨损条件下,Cr15Mo3铸铁的冲蚀磨损率都比Si3N4结构陶瓷的高,Si3N4结构陶瓷的抗冲蚀磨损能力是Cr15Mo3铸铁的20倍左右;粗颗粒磨料冲蚀条件下试验材料的体积损失比细颗粒磨料冲蚀条件下的大,即磨粒越粗冲蚀磨损越严重;在微观上,Cr15Mo3的腐蚀坑、冲蚀坑多,基体材料冲刷磨损严重,W型失效形貌明显,而Si3N4结构陶瓷的冲蚀磨损面比较光滑,材料失效主要是晶界粘结相失去多所致;结构致密、晶粒细小并有细小柱状晶的存在等是Si3N4结构陶瓷抗冲蚀磨损性能优异的主要原因. 展开更多

关键词 冲蚀磨损 磨粒粒径 Cr15mo3 高铬铸铁 SI3N4 结构陶瓷

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不同实验参数下α-Al_2O_3陶瓷冲蚀磨损性能研究 被引量：2

3

作者 鲍崇高 潘伟 +1 位作者 苗赫濯 齐龙浩 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2007年第A02期477-480,共4页

以冲蚀磨损工况典型应用材料Cr15Mo3高铬铸铁为对比材料,研究了不同磨粒硬度、不同磨粒粒径、不同冲蚀角度(O°、30°、45°、60°和90°)对α-Al_2O_3结构陶瓷抗冲蚀磨损性能的影响,分析了试验材料冲蚀磨损微观失... 以冲蚀磨损工况典型应用材料Cr15Mo3高铬铸铁为对比材料,研究了不同磨粒硬度、不同磨粒粒径、不同冲蚀角度(O°、30°、45°、60°和90°)对α-Al_2O_3结构陶瓷抗冲蚀磨损性能的影响,分析了试验材料冲蚀磨损微观失效机制。结果表明:Cr15Mo3高铬铸铁冲蚀磨损体积均大于α-Al_2O_3陶瓷材料;随着Cr15Mo3高铬铸铁冲蚀磨损体积增加幅度最大;处于45°和60°,90°冲蚀角度时试验材料的冲蚀磨损体积损失最大;α-Al_2O_3陶瓷受冲蚀时切削磨损小,随着冲蚀角度增加,材料的耗能方式主要径向裂纹和横向裂纹的断裂表面能。 展开更多

关键词 冲蚀磨损 磨粒硬度 磨粒粒径 冲蚀角度 Cr15mo3高铬铸铁 α-Al2O3陶瓷

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不同冲蚀角度对ZTA结构陶瓷冲蚀磨损性能的影响 被引量：3

4

作者 鲍崇高 潘伟 +1 位作者 苗赫濯 齐龙浩 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2005年第z1期562-565,共4页

以冲蚀磨损工况典型应用材料Cr15Mo3高铬铸铁为对比材料,研究了不同冲蚀角度(0°,30°,45°,60°和90°)对氧化锆增韧氧化铝(ZTA)抗冲蚀磨损性能的影响,分析了试验材料冲蚀磨损微观失效机制.结果表明:相同冲蚀角度... 以冲蚀磨损工况典型应用材料Cr15Mo3高铬铸铁为对比材料,研究了不同冲蚀角度(0°,30°,45°,60°和90°)对氧化锆增韧氧化铝(ZTA)抗冲蚀磨损性能的影响,分析了试验材料冲蚀磨损微观失效机制.结果表明:相同冲蚀角度条件下,ZTA陶瓷的抗冲蚀性能约是Cr15Mo3的6倍～8倍;冲蚀角度对试验材料冲蚀磨损体积损失的影响规律是一条类似"N"形曲线,2个拐点分别处于45°和60°,90°冲蚀角度时试验材料的冲蚀磨损体积损失最大;微观失效形貌分析表明,随着冲蚀角度的增大,因冲击引起的对材料表面损伤作用增加,水平方向的切削磨损作用减小;冲蚀角度为45°时,由于材料表面受到一定的切削破坏和冲击磨损共同促进作用,致使试验材料冲蚀磨损体积损失达到极大值,Cr15Mo3材料的基体出现许多微裂纹和碳化物剥落,因裂纹扩展导致出现长裂纹,ZTA陶瓷由于大量的晶界粘界相流失,也造成晶体颗粒脱落.冲蚀角度为90°时,垂直冲击对材料失效起主要作用,因而2种材料的冲蚀磨损失效最严重. 展开更多

关键词 冲蚀磨损 冲蚀角度 Cr15mo3高铬铸铁 ZTA陶瓷

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15Mo3和15CrMo异种钢焊接

5

作者 翁华章 《理化检验（物理分册）》 CAS 2010年第8期481-484,共4页

针对某天然气综合利用项目实施过程中出现的15Mo3与15CrMo的异种钢焊接问题,在相关规范的基础上,制定了焊接工艺、确定了焊接材料,并指导焊接工作对15Mo3和15CrMo钢管道进行了焊接。经检测,所得焊接接头的焊接性能达到了预期效果,且管... 针对某天然气综合利用项目实施过程中出现的15Mo3与15CrMo的异种钢焊接问题,在相关规范的基础上,制定了焊接工艺、确定了焊接材料,并指导焊接工作对15Mo3和15CrMo钢管道进行了焊接。经检测,所得焊接接头的焊接性能达到了预期效果,且管道运行至今尚未发生泄漏事故,证明了所制定的焊接工艺是正确可行的。 展开更多

关键词 异种钢焊接 15mo3钢 15CRmo钢 焊接工艺 焊接材料

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不同磨粒对ZTA结构陶瓷冲蚀磨损性能的影响

6

作者 鲍崇高 潘继勇 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2009年第10期1012-1015,共4页

针对液/固双相流冲蚀磨损工况,选用不同硬度的SiO2、Al2O3、SiC冲蚀磨粒,对ZTA(ZrO2增韧Al2O)3结构陶瓷和Cr15Mo3高铬铸铁进行了冲蚀磨损性能对比试验,并对试验材料磨损机理和微观失效表面形貌进行了分析和讨论。结果表明:对于同一种硬... 针对液/固双相流冲蚀磨损工况,选用不同硬度的SiO2、Al2O3、SiC冲蚀磨粒,对ZTA(ZrO2增韧Al2O)3结构陶瓷和Cr15Mo3高铬铸铁进行了冲蚀磨损性能对比试验,并对试验材料磨损机理和微观失效表面形貌进行了分析和讨论。结果表明:对于同一种硬度的冲蚀磨粒,冲蚀磨损过程中Cr15Mo3高铬铸铁材料的冲蚀磨损多,ZTA陶瓷的冲蚀磨损少;冲蚀磨损过程中浆料固体颗粒硬度越高,试验材料的磨损越多,同时ZTA陶瓷抗冲蚀磨损性能越明显,对应于不同硬度的SiO2、Al2O3、SiC冲蚀磨粒,ZTA陶瓷抗冲蚀磨损性能分别为Cr15Mo3高铬铸铁的5.8、7.0和8.2倍;冲蚀磨损过程中Cr15Mo3材料失效有明显的方向性和腐蚀痕迹,材料的磨损以微切削、梨沟、冲蚀坑为主,"W"型失效形貌明显,材料组织中高硬度的碳化物有保护基体的作用,随着磨粒硬度的增加,材料表面切削、梨沟、冲蚀坑失效程度增加,ZTA陶瓷材料在冲蚀磨损后无明显的冲蚀方向性,材料磨损是晶界粘结相磨失、晶粒裸露为主,细小颗粒ZrO2的存在及增韧作用使陶瓷相中气孔数量少,并减少因疲劳裂纹扩展引起的材料破坏。 展开更多

关键词 ZTA结构陶瓷 Cr15mo3高铬铸铁 磨粒硬度 冲蚀磨损

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15Mo3运行可靠性分析

7

作者 宋先林 《安徽电力技术情报》 1996年第5期3-5,共3页

关键词 锅炉 过热器 15mo3材质 运行 可靠性

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15Mo3钢的焊接

8

作者 刘峰 《阀门》 北大核心 1992年第1期22-24,共3页

关键词 15mo3钢 焊接 钢

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锅炉用15Mo3钢板的试测与研究

9

作者 莫德敏 《宽厚板》 1999年第2期13-18,共6页

本文对15Mo3钢冶炼成分的选定、生产工艺、中温性能、Z向性能、钢的组织检验以及合适的正火温度的选择作了较全面的分析。结果表明,15Mo3钢的生产的工艺是可行的,钢板质量、各项性能均满足德国DIN17155标准及用户对该钢的技术要求,并有... 本文对15Mo3钢冶炼成分的选定、生产工艺、中温性能、Z向性能、钢的组织检验以及合适的正火温度的选择作了较全面的分析。结果表明,15Mo3钢的生产的工艺是可行的,钢板质量、各项性能均满足德国DIN17155标准及用户对该钢的技术要求,并有一定的富裕量。 展开更多

关键词 钢板 中温性能 Z向性能 锅炉 耐热钢

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热处理工艺对1Cr15Ni4Mo3N钢组织和性能的影响 被引量：8

10

作者 吴奎林 谭俊哲 曹铁山 《理化检验（物理分册）》 CAS 2012年第2期76-78,82,共4页

通过力学性能测试和显微组织观察,研究了热处理工艺对1Cr15Ni4Mo3N钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:该钢经780℃×5h空冷和590℃×4h空冷二级退火处理后具有良好的切削性能,适合进行机加工;再经过1 070℃×1h油淬、-7... 通过力学性能测试和显微组织观察,研究了热处理工艺对1Cr15Ni4Mo3N钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:该钢经780℃×5h空冷和590℃×4h空冷二级退火处理后具有良好的切削性能,适合进行机加工;再经过1 070℃×1h油淬、-70℃冷处理和200～470℃回火处理后,可获得较好的综合力学性能。 展开更多

关键词 1Cr15Ni4mo3N钢 热处理工艺 显微组织 力学性能

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冷变形及时效对Ti-15Mo-3Al-2.7Nb-0.2Si钛合金组织和性能的影响 被引量：1

11

作者 单陇红 黎志勇 杨斌 《热加工工艺》 北大核心 2024年第19期116-120,共5页

通过金相显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和电子拉伸试验机等研究了冷变形和时效处理对Ti-15Mo-3Al-2.7Nb-0.2Si钛合金组织和性能的影响。结果表明:合金冷变形过程中没有发生相的转变。随着冷变形量的增加... 通过金相显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和电子拉伸试验机等研究了冷变形和时效处理对Ti-15Mo-3Al-2.7Nb-0.2Si钛合金组织和性能的影响。结果表明:合金冷变形过程中没有发生相的转变。随着冷变形量的增加,合金的晶格逐渐向<011>方向旋转。合金冷变形后时效会析出均匀分布的细小针状α相,α相与β基体具有非常良好的共格关系,这有助于合金性能的提升。冷变形时效合金以时效析出强化为主,形变强化为辅。冷变形会促进时效析出,冷变形量越大,时效析出强化效果也越明显。60%冷变形时效处理的合金最大抗拉强度达到了1786 MPa。 展开更多

关键词 Ti-15mo-3Al-2.7Nb-0.2Si钛合金 冷变形 时效 组织 性能

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30CrMnSiNi2A钢激光熔覆1Cr15Ni4Mo3粉末工艺 被引量：5

12

作者 周可欣 秦仁耀 +4 位作者 曹强 张志强 张学军 孙涛 淮军峰 《激光与光电子学进展》 CSCD 北大核心 2018年第7期324-329,共6页

通过激光熔覆技术,在30CrMnSiNi2A超高强度钢表面熔覆了1Cr15Ni4Mo3粉末,研究了熔覆层的显微组织和力学性能。结果表明,熔覆层组织主要为马氏体和奥氏体的双向组织;熔覆接头经过200℃低温回火处理后,拉伸强度大于1300MPa,延伸率为8.1%,... 通过激光熔覆技术,在30CrMnSiNi2A超高强度钢表面熔覆了1Cr15Ni4Mo3粉末,研究了熔覆层的显微组织和力学性能。结果表明,熔覆层组织主要为马氏体和奥氏体的双向组织;熔覆接头经过200℃低温回火处理后,拉伸强度大于1300MPa,延伸率为8.1%,冲击韧性为53.8J·cm-2,恢复到30CrMnSiNi2A超高强度钢母材的强度与延伸率的近90%,且冲击韧性达到母材的两倍。 展开更多

关键词 激光技术 激光熔覆 30CrMnSiNi2A超高强度钢 1Cr15Ni4mo3粉末

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航天用1Cr15Ni4Mo3N不锈钢棒材研制总结 被引量：5

13

作者 杨军 吴有彩 《重庆工业高等专科学校学报》 2002年第B11期117-121,共5页

1Cr15Ni4Mo3N是一种半奥氏体沉淀硬化不锈钢，与俄罗斯牌号эп310щ，美国牌号AM355很相近。我们知识：半奥氏体沉淀硬化不锈钢的特点，是在成分区间可借热处理工艺控制马氏体相变温度，使钢在成型或设备制造、部件过程中处于奥氏体组... 1Cr15Ni4Mo3N是一种半奥氏体沉淀硬化不锈钢，与俄罗斯牌号эп310щ，美国牌号AM355很相近。我们知识：半奥氏体沉淀硬化不锈钢的特点，是在成分区间可借热处理工艺控制马氏体相变温度，使钢在成型或设备制造、部件过程中处于奥氏体组织状态。从而使钢具有奥氏体不锈钢的工艺特性，随后通过马氏体相变中沉淀硬化，使钢又具有马氏体不锈钢高强度和高韧性的特点，由于这个特点，这种钢用于某种航天用武器涡扇发动机的风扇轴，风扇轴为该武器的关键部件之一。 展开更多

关键词 1Cr15Ni4mo3N不锈钢 棒材 研制 高强度不锈钢 马氏体相变 沉淀硬化 航天用材料

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除氢处理对1Cr15Ni4Mo3N钢锻件疲劳性能的影响 被引量：4

14

作者 金建军 苏斌 +1 位作者 王晓震 王丽 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期17-19,共3页

研究了除氢处理对1Cr15Ni4Mo3N钢锻件疲劳性能的影响。1Cr15Ni4Mo3N钢锻造时可从加热气氛(油炉或天然气炉)中吸入氢,并导致锻件疲劳性能显著降低。结果表明:在淬火之前进行520℃×8h的除氢处理,可使1Cr15Ni4Mo3N钢锻件疲劳性能恢复... 研究了除氢处理对1Cr15Ni4Mo3N钢锻件疲劳性能的影响。1Cr15Ni4Mo3N钢锻造时可从加热气氛(油炉或天然气炉)中吸入氢,并导致锻件疲劳性能显著降低。结果表明:在淬火之前进行520℃×8h的除氢处理,可使1Cr15Ni4Mo3N钢锻件疲劳性能恢复至正常水平。 展开更多

关键词 除氢 疲劳性能 沉淀硬化不锈钢 1Cr15Ni4mo3N

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13Cr15Ni4Mo3N半奥氏体沉淀硬化不锈钢连续冷却过程中的相变动力学

15

作者 寻丹 罗俊鹏 +5 位作者 张浩 胡可 李克 张梅 顾剑锋 李传维 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期184-196,共13页

采用淬火相变膨胀仪研究了13Cr15Ni4Mo3N半奥氏体沉淀硬化不锈钢连续冷却过程的相变动力学行为。用改进的K-M方程准确描述了马氏体相变量与温度的关系。结果表明:实验钢的特征温度Ac1和Ac3分别为600和720℃;1040℃奥氏体化后以任意冷速... 采用淬火相变膨胀仪研究了13Cr15Ni4Mo3N半奥氏体沉淀硬化不锈钢连续冷却过程的相变动力学行为。用改进的K-M方程准确描述了马氏体相变量与温度的关系。结果表明:实验钢的特征温度Ac1和Ac3分别为600和720℃;1040℃奥氏体化后以任意冷速冷却仅发生马氏体相变,冷速为100℃/s时测得的马氏体相变开始温度Ms为99℃,相变结束温度Mf为-75℃。在冷速≥1℃/s时,晶格膨胀法和杠杆法计算得到的马氏体相变量结果相近,而冷速<1℃/s时,晶格膨胀法计算得到的马氏体转变量大于杠杆法计算得到的马氏体转变量。在相变动力学参数α取值0.03258时,K-M方程可简单方便地描述实验钢的马氏体相变动力学过程,但对相变初期的转变量预测精度较低;改进的K-M方程在考虑α随温度变化时,可较准确地预测马氏体转变量。 展开更多

关键词 13Cr15Ni4mo3N 沉淀硬化不锈钢 连续冷却 相变动力学 K-M方程

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1Cr15Ni4Mo3N钢螺栓的断裂分析 被引量：4

16

作者 张雅 方军 +2 位作者 刘金龙 吕韦 王恩鹏 《热处理》 CAS 2020年第5期53-56,共4页

某厂1Cr15Ni4Mo3N钢螺栓服役过程中发生断裂,断口晶粒较为粗大,抗拉强度较高。曾对该螺栓断裂的原因进行过分析,并断定为沿晶脆性断裂,且与氢脆有关。为揭示螺栓断裂的真正原因,对Cr15Ni4Mo3N钢进行了从1 070、1 100、1 130、1 160和1 ... 某厂1Cr15Ni4Mo3N钢螺栓服役过程中发生断裂,断口晶粒较为粗大,抗拉强度较高。曾对该螺栓断裂的原因进行过分析,并断定为沿晶脆性断裂,且与氢脆有关。为揭示螺栓断裂的真正原因,对Cr15Ni4Mo3N钢进行了从1 070、1 100、1 130、1 160和1 190℃淬火及于1 070℃分别保温50、100和150 min后淬火,随后检测了钢的晶粒尺寸等显微组织、硬度、抗拉强度,以及热处理前、后的含氢量。结果表明:螺栓的断裂并非热处理工程中的吸氢所致。 展开更多

关键词 1Cr15Ni4mo3N钢 氢脆 粗大晶粒 淬火

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某涡轮发动机压气机叶片盘开裂的原因分析

17

作者 苏庆怀 寻丹 +5 位作者 罗俊鹏 张梅 张正义 胡可 顾剑锋 李传维 《热处理》 CAS 2024年第5期9-14,共6页

某涡轮发动机压气机叶片盘采用13Cr15Ni4Mo3N半奥氏体沉淀硬化不锈钢制造,退火后依次进行了1 040℃水淬、-73℃冷处理、950℃水淬、-73℃冷处理和540℃×4 h时效,热处理后发现开裂。通过化学成分分析、宏观检验、金相检验、X射线衍... 某涡轮发动机压气机叶片盘采用13Cr15Ni4Mo3N半奥氏体沉淀硬化不锈钢制造,退火后依次进行了1 040℃水淬、-73℃冷处理、950℃水淬、-73℃冷处理和540℃×4 h时效,热处理后发现开裂。通过化学成分分析、宏观检验、金相检验、X射线衍射、电子背散射衍射和能谱分析研究了叶片盘开裂的原因。结果表明:叶片盘有三种裂纹,即R角处的长裂纹、表面网状裂纹和内部的二次裂纹;R角处长直裂纹主要是叶片过小的R角所致,网状裂纹是氧化脱碳及冷处理过程中产生的表面拉应力所致。 展开更多

关键词 13Cr15Ni4mo3N钢 淬火 开裂 冷处理 氧化 脱碳

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1Cr15Ni4Mo3N钢典型热处理故障分析及工艺优化 被引量：3

18

作者 程宗辉 曹强 陈云鹏 《长沙航空职业技术学院学报》 2015年第2期41-44,共4页

通过对1Cr15Ni4Mo3N材料典型热处理故障的研究,经断口微观形态分析,分析了该材料典型零件强度、硬度及其组织不合格现象的原因,确定了1Cr15Ni4Mo3N材料硬度随时效温度的变化趋势及与普通不锈钢零件时效硬化制度的不同,优化了1Cr15Ni4Mo3... 通过对1Cr15Ni4Mo3N材料典型热处理故障的研究,经断口微观形态分析,分析了该材料典型零件强度、硬度及其组织不合格现象的原因,确定了1Cr15Ni4Mo3N材料硬度随时效温度的变化趋势及与普通不锈钢零件时效硬化制度的不同,优化了1Cr15Ni4Mo3N材料的热处理时效工艺方法。 展开更多

关键词 1Cr15Ni4mo3N 时效 真空淬火

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1Cr15Ni4Mo3N不锈钢材成分与力学性能的回归分析 被引量：3

19

作者 孙永庆 梁剑雄 +2 位作者 杨志勇 李文辉 张丽娜 《特殊钢》 北大核心 2012年第1期63-64,共2页

对1Cr15Ni4Mo3N不锈钢（／％：0．11～0．16C、0．50～1．25Mn、≤0．70Si、4．0～5．0Ni、14．5—15．5Cr、2．3～2．8Mo、0．05～0．1N）Ф60—90mm棒材随机抽取58炉次进行化学分析，同时对各炉次钢材纵向力学性能试样进行1070℃1h空... 对1Cr15Ni4Mo3N不锈钢（／％：0．11～0．16C、0．50～1．25Mn、≤0．70Si、4．0～5．0Ni、14．5—15．5Cr、2．3～2．8Mo、0．05～0．1N）Ф60—90mm棒材随机抽取58炉次进行化学分析，同时对各炉次钢材纵向力学性能试样进行1070℃1h空冷，-70℃4h冷处理，再进行200℃2h回火，并测定其力学性能。通过统计回归分析，得出该钢材成分与力学性能之间的回归方程。 展开更多

关键词 1Cr15Ni4mo3N不锈钢 化学成分 力学性能 回归方程

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微观调控对13Cr15Ni4Mo3N高强不锈钢电化学行为钝化膜性能的影响 被引量：3

20

作者 梁剑雄 王长军 +3 位作者 高韩蓉 刘振宝 孙永庆 杨志勇 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2017年第4期401-406,共6页

采用极化曲线,电化学阻抗谱和Mott-Schottky曲线研究了不同时效温度下,13Cr15Ni4Mo3N高强不锈钢在3.5%NaCl溶液中形成的钝化膜性能。结果表明:相同时效时间下,随时效温度升高,于350~625℃温度区间,点蚀电位先降低后升高。电化学阻抗结... 采用极化曲线,电化学阻抗谱和Mott-Schottky曲线研究了不同时效温度下,13Cr15Ni4Mo3N高强不锈钢在3.5%NaCl溶液中形成的钝化膜性能。结果表明:相同时效时间下,随时效温度升高,于350~625℃温度区间,点蚀电位先降低后升高。电化学阻抗结果表明:随时效温度升高或时效时间延长,钝化膜的致密性先降低后升高。Mott-Schottky曲线计算表明:钝化膜缺陷扩散系数随时效温度升高先增加后减小,表面钝化膜的稳定性随时效温度先降低后升高,与极化曲线、电化学阻抗谱测试结果一致。 展开更多

关键词 13Cr15Ni4mo3N高强不锈钢 时效制度 半导体特性 mott-Schottky分析 电化学阻抗谱

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