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轧制工艺对14Cr1MoR钢板组织与性能的影响 被引量：4
1
作者 刘坚锋 董富军 +1 位作者 葛启录 仇圣桃 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第4期115-119,共5页
采取光学显微镜、扫描电镜及拉伸、冲击试验机对板厚60 mm的14Cr1MoR热轧钢板正火+回火态和模拟焊后态的组织与性能进行了研究。结果表明:一阶段控轧与两阶段控轧的钢板相比,终轧温度高,轧后冷却速度慢,钢板铁素体晶粒尺寸粗大,珠光体... 采取光学显微镜、扫描电镜及拉伸、冲击试验机对板厚60 mm的14Cr1MoR热轧钢板正火+回火态和模拟焊后态的组织与性能进行了研究。结果表明:一阶段控轧与两阶段控轧的钢板相比,终轧温度高,轧后冷却速度慢,钢板铁素体晶粒尺寸粗大,珠光体含量多;钢板的强度低,伸长率高,冲击性能低。两阶段控轧的钢板经655℃保温3 h模拟焊后热处理,屈服强度下降44 MPa,抗拉强度下降24 MPa,冲击吸能能量降低;模拟焊后保温时间延长到12 h,强度和冲击性能变化不大。两阶段控轧的14CrMoR钢板,经正火+回火或再经过655℃模拟焊后热处理,钢板的力学性能优良。 展开更多
关键词 控轧工艺 14cr1mor钢板 组织 性能 模拟焊后热处理
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氨合成塔用大厚度14Cr1MoR钢板的研制开发 被引量：3
2
作者 李样兵 牛红星 +1 位作者 吴艳阳 柳付芳 《宽厚板》 2016年第6期19-22,44,共5页
结合氨合成塔的技术要求以及舞钢4 200 mm宽厚板生产线的装备特点,通过优化成分设计、合理控制冶炼、轧制及热处理工艺,成功开发出厚度达151 mm的14Cr1MoR钢板,并对所研制的钢板进行了力学、理化性能检验。结果表明:舞钢开发的151 mm厚1... 结合氨合成塔的技术要求以及舞钢4 200 mm宽厚板生产线的装备特点,通过优化成分设计、合理控制冶炼、轧制及热处理工艺,成功开发出厚度达151 mm的14Cr1MoR钢板,并对所研制的钢板进行了力学、理化性能检验。结果表明:舞钢开发的151 mm厚14Cr1MoR钢板组织为均匀的单一贝氏体回火组织,具有良好的常温、高温拉伸性能和优良的低温冲击韧性。 展开更多
关键词 氨合成塔 14cr1mor钢板 研制开发
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14Cr1MoR钢板的研制开发 被引量：3
3
作者 扶利群 刘小林 范红梅 《江西冶金》 2010年第1期1-3,共3页
根据14Cr1MoR钢板的技术要求和公司的实际生产条件,制定出合理的成分设计和控制工艺,成功地开发出合格产品。
关键词 14cr 1mor钢板 成分设计 工艺控制
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14Cr1MoR厚板极限冲击性能探究
4
作者 李样兵 龙杰 +2 位作者 柳付芳 吴艳阳 袁锦程 《热加工工艺》 北大核心 2023年第6期127-129,133,共4页
详细对比研究了在轧后水冷和轧后空冷两种轧后冷却方式下,14Cr1MoR交货态厚板经690℃保温24 h最大模拟焊后热处理后的横向板厚1/2处的极限冲击性能。结果显示,轧后水冷的最大模焊态极限冲击温度为-46℃,相应冲击功均值为120 J;轧后空冷... 详细对比研究了在轧后水冷和轧后空冷两种轧后冷却方式下,14Cr1MoR交货态厚板经690℃保温24 h最大模拟焊后热处理后的横向板厚1/2处的极限冲击性能。结果显示,轧后水冷的最大模焊态极限冲击温度为-46℃,相应冲击功均值为120 J;轧后空冷的最大模焊态极限冲击温度为-22℃,相应冲击功均值为141 J。从相应的金相组织来看,轧后水冷的最大模焊态金相组织为淬透的贝氏体,晶粒度为8.5级,碳化物尺寸约为450 nm;轧后空冷的最大模焊态金相组织基本以贝氏体为主,但组织均匀性差,部分晶粒明显粗大,晶粒度为7级,碳化物尺寸约为800 nm。 展开更多
关键词 14cr1mor 钢板 极限冲击 组织
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舞钢14Cr1MoR类高性能容器钢板的研发历程
5
作者 李样兵 曾小峰 +3 位作者 吴艳阳 袁锦程 龙杰 李杰 《宽厚板》 2021年第5期30-33,共4页
14Cr1MoR类钢具有良好的抗回火脆化性能、优良的低温冲击韧性及耐腐蚀性,在煤化工行业的关键核心设备制造上得到广泛应用。针对技术要求持续加严等事实,通过简要回顾舞钢14Cr1MoR类钢板研究背景和开发过程,着重介绍了钢种的技术发展趋... 14Cr1MoR类钢具有良好的抗回火脆化性能、优良的低温冲击韧性及耐腐蚀性,在煤化工行业的关键核心设备制造上得到广泛应用。针对技术要求持续加严等事实,通过简要回顾舞钢14Cr1MoR类钢板研究背景和开发过程,着重介绍了钢种的技术发展趋势、实物质量水平和供货业绩,对舞钢生产14Cr1MoR类钢板的市场推广和应用具有积极意义,可供设计院和下游制造厂在设计选材时参考借鉴。 展开更多
关键词 14cr1mor 钢板 性能 研发
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904L+14Cr1MoR(H)复合材料氯洗塔热处理制度分析
6
作者 黑鹏辉 秦建 +1 位作者 杨战胜 周杰士 《机械制造文摘（焊接分册）》 2015年第5期27-31,共5页
针对904L+14Cr1MoR(H)复合材料氯洗塔设备,通过模拟氯洗塔设备部件在热处理过程中的热循环过程,借助力学性能测试及晶间腐蚀等评价手段,对904L+14Cr1MoR(H)氯洗塔的热处理制度进行了分析。试验结果表明:904L+14Cr1MoR(H)在经历690℃/2.... 针对904L+14Cr1MoR(H)复合材料氯洗塔设备,通过模拟氯洗塔设备部件在热处理过程中的热循环过程,借助力学性能测试及晶间腐蚀等评价手段,对904L+14Cr1MoR(H)氯洗塔的热处理制度进行了分析。试验结果表明:904L+14Cr1MoR(H)在经历690℃/2.0 h整体热处理后,各项性能检测结果均符合技术要求,满足壳体工程制造要求;封头压制过程使用930℃/1.0 h+920℃/1.5 h正火水冷+690℃/4.0 h回火热处理后可以获得满足技术要求的综合力学性能。经常规的多次热处理循环处理,904L复层材料在经历多次热处理热循环下仍具有抗晶间腐蚀特性,在运行过程中能够应付苛刻的设备服役条件。 展开更多
关键词 904L 热处理 复合板 14cr1mor(H)
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Cr-Mo钢复合板制造压力容器成型过程中的断裂分析及控制
7
作者 李明凯 詹泽亮 《中国化工装备》 CAS 2021年第6期11-15,共5页
本文通过一台选材为14CrMoR+S32168复合板制造的大型立式换热器在制造过程中遇到的钢板断裂问题。从材料成型工艺、焊接、热处理等方面进行了分析和总结。对该种材料的加工工艺方法和控制措施提供了具体指标和意见。
关键词 14cr1mor+S32168 复合钢板 成型工艺 断裂
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14Cr1MoR+410S复合钢板焊接工艺探析 被引量：3
8
作者 邓宇 梁飞华 +1 位作者 张立斌 许中高 《煤矿机械》 北大核心 2007年第7期102-104,共3页
在详细分析焦炭塔14Cr1MoR+410S复合钢板焊接性的基础上,制订了合理的焊接工艺,并通过焊接工艺试验验证其正确性。这说明所制订的焊接工艺能有效防止裂纹,获得性能良好的焊接接头,从而确保了焦炭塔制造质量。
关键词 14cr1mor+410S复合钢板 焊接工艺 焊接质量
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14Cr1MoR与321复合钢板的焊接技术 被引量：2
9
作者 严华 顾芝敏 《焊接技术》 北大核心 2011年第9期53-55,73,共3页
14Cr1MoR与321复合钢板广泛应用于化肥制造业的压力容器中,由于为Cr-Mo不锈钢复合板,导致焊接性很差。本文通过14Cr1MoR与321复合钢板的焊接工艺评定,确定了该复合钢板的焊接工艺和热处理工艺,选用合理的焊接材料、坡口形式、合理的焊... 14Cr1MoR与321复合钢板广泛应用于化肥制造业的压力容器中,由于为Cr-Mo不锈钢复合板,导致焊接性很差。本文通过14Cr1MoR与321复合钢板的焊接工艺评定,确定了该复合钢板的焊接工艺和热处理工艺,选用合理的焊接材料、坡口形式、合理的焊接工艺参数和热处理工艺来保证焊接质量,焊后进行了无损检测、力学性能试验和晶间腐蚀试验,焊接接头满足标准要求。 展开更多
关键词 14cr1mor与321复合钢板 焊接工艺评定 力学性能
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14Cr1MoR+410S复合钢板的工艺试验
10
作者 邓宇 梁飞华 +1 位作者 张立斌 许中高 《茂名学院学报》 2007年第3期21-24,共4页
在分析焦炭塔14Cr1MoR+410S复合钢板焊接性的基础上,制定了合适的焊接工艺,并进行了焊接工艺试验,能有效防止裂纹的产生,获得满意的焊接接头,确保了焦炭塔制造质量。
关键词 14cr1mor+410S复合钢板 工艺试验 焊接质量
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