热处理对14Cr1MoR钢析出物的影响 被引量：8

1

作者 薛峰 赵燕青 +4 位作者 胡加佳 刘艳丽 崔会杰 史远 安治国 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期24-26,共3页

通过SEM、XRD研究了回火及焊后热处理对14Cr1MoR压力容器钢析出产物的微观组织及其形貌的影响。结果表明:14Cr1MoR钢中的析出相为Cr7C3碳化物,经长时间回火处理后主要在晶界附近长大;模焊态中析出相的尺寸较回火态大,并趋于球化,衍射强... 通过SEM、XRD研究了回火及焊后热处理对14Cr1MoR压力容器钢析出产物的微观组织及其形貌的影响。结果表明:14Cr1MoR钢中的析出相为Cr7C3碳化物,经长时间回火处理后主要在晶界附近长大;模焊态中析出相的尺寸较回火态大,并趋于球化,衍射强度也明显高于回火态。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 析出物 cr_7C_3相 回火

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淬火温度对14Cr1MoR钢相变的影响 被引量：6

2

作者 薛峰 孟延军 +3 位作者 崔会杰 赵燕青 安治国 孙中华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第2期122-126,共5页

研究了淬火温度对14Cr1MoR钢力学性能及精细组织结构的影响。结果表明：在830~930℃范围内,随着淬火温度的提高,试验钢经690℃回火后的强度增加,同时,-20℃冲击吸收能量提高。EBSD技术分析表明,随着淬火温度的提高,钢中马氏体的板条束... 研究了淬火温度对14Cr1MoR钢力学性能及精细组织结构的影响。结果表明：在830~930℃范围内,随着淬火温度的提高,试验钢经690℃回火后的强度增加,同时,-20℃冲击吸收能量提高。EBSD技术分析表明,随着淬火温度的提高,钢中马氏体的板条束与板条块尺寸细化,有利于强韧性的提高。钢中马氏体与母相的取向更接近N-W关系。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 相变 马氏体 取向差

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14Cr1MoR钢136 mm特厚板极限低温冲击韧性 被引量：5

3

作者 李样兵 柳付芳 +3 位作者 赵国昌 龙杰 吴艳阳 袁锦程 《特殊钢》 北大核心 2020年第4期59-63,共5页

为探究14Cr1MoR钢特厚板的低温冲击性能,对钢厂生产的136 mm厚14Cr1MoR钢板分别进行了交货状态(正火+回火)和长时模焊后的0^-30℃低温冲击试验,并借助金相显微镜对交货状态下和长时模焊后的全厚度组织、晶粒度和夹杂物进行了统计分析。... 为探究14Cr1MoR钢特厚板的低温冲击性能,对钢厂生产的136 mm厚14Cr1MoR钢板分别进行了交货状态(正火+回火)和长时模焊后的0^-30℃低温冲击试验,并借助金相显微镜对交货状态下和长时模焊后的全厚度组织、晶粒度和夹杂物进行了统计分析。结果表明:14Cr1MoR钢特厚板的极限冲击温度为-30℃,交货状态和长时模焊板厚1/2处-30℃冲击功分布为150~173 J和19.5~97 J。金相组织研究表明,影响钢板长时模焊后低温冲击性能下降的主要原因为碳化物在晶内和晶界处聚集长大,并趋向于球化,使基体韧性和晶界处性能大为弱化.从而导致冲击功明显下降。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 136 mm板 低温冲击韧性 碳化物

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临氢设备用14Cr1MoR钢的焊接工艺研究 被引量：5

4

作者 任爱梅 冯振国 历金雁 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第15期242-245,共4页

14Cr1MoR钢作为热强钢和抗氢用钢,用于临氢设备。通过对化学成分和组织分析,发现其焊接性较差,有一定程度的淬硬和冷裂纹倾向,并对再热裂纹较敏感。本文采用焊条电弧焊及埋弧焊,选择R307G焊条、H08CrMoG焊丝匹配SJ110焊剂,焊前预热并控... 14Cr1MoR钢作为热强钢和抗氢用钢,用于临氢设备。通过对化学成分和组织分析,发现其焊接性较差,有一定程度的淬硬和冷裂纹倾向,并对再热裂纹较敏感。本文采用焊条电弧焊及埋弧焊,选择R307G焊条、H08CrMoG焊丝匹配SJ110焊剂,焊前预热并控制层间温度,焊后消氢处理及消应力热处理,进行焊接工艺评定试验。所获接头性能不低于母材,证明焊接工艺可行。 展开更多

关键词 临氢设备 14cr1mor钢 R307G焊条 H08crMoG焊丝 焊接工艺

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14Cr1MoR钢珠光体球化研究 被引量：5

5

作者 王士付 曹逻玮 张峥 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第S01期553-555,共3页

采用加速试验模拟14Cr1MoR钢的珠光体球化过程,对不同球化程度后试样进行力学性能研究。实验结果表明,在高温时效过程中14Cr1Mo钢中的珠光体组织逐渐分解,转变成球状碳化物在晶界处聚集。珠光体球化使钢的高温强度降低,尤其是高温屈服... 采用加速试验模拟14Cr1MoR钢的珠光体球化过程,对不同球化程度后试样进行力学性能研究。实验结果表明,在高温时效过程中14Cr1Mo钢中的珠光体组织逐渐分解,转变成球状碳化物在晶界处聚集。珠光体球化使钢的高温强度降低,尤其是高温屈服强度降低显著。球化程度愈严重,钢的高温强度愈低。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 高温加速球化实验 珠光体球化 强度

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14Cr1MoR厚板极限冲击性能探究

6

作者 李样兵 龙杰 +2 位作者 柳付芳 吴艳阳 袁锦程 《热加工工艺》 北大核心 2023年第6期127-129,133,共4页

详细对比研究了在轧后水冷和轧后空冷两种轧后冷却方式下,14Cr1MoR交货态厚板经690℃保温24 h最大模拟焊后热处理后的横向板厚1/2处的极限冲击性能。结果显示,轧后水冷的最大模焊态极限冲击温度为-46℃,相应冲击功均值为120 J;轧后空冷... 详细对比研究了在轧后水冷和轧后空冷两种轧后冷却方式下,14Cr1MoR交货态厚板经690℃保温24 h最大模拟焊后热处理后的横向板厚1/2处的极限冲击性能。结果显示,轧后水冷的最大模焊态极限冲击温度为-46℃,相应冲击功均值为120 J;轧后空冷的最大模焊态极限冲击温度为-22℃,相应冲击功均值为141 J。从相应的金相组织来看,轧后水冷的最大模焊态金相组织为淬透的贝氏体,晶粒度为8.5级,碳化物尺寸约为450 nm;轧后空冷的最大模焊态金相组织基本以贝氏体为主,但组织均匀性差,部分晶粒明显粗大,晶粒度为7级,碳化物尺寸约为800 nm。 展开更多

关键词 14cr1mor 钢板 极限冲击 组织

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14Cr1MoR钢的热处理工艺创新实践

7

作者 李样兵 李杰 +3 位作者 龙杰 柳付芳 袁锦程 吴艳阳 《热加工工艺》 北大核心 2023年第22期147-150,154,共5页

结合某钢厂订货产品结构和热处理装备特点,针对当前14Cr1MoR钢热处理工艺中存在的低温冲击性能波动和成本偏高等瓶颈问题,在试验室开展14Cr1MoR钢高温退火+淬火+回火的新型热处理工艺创新。结果表明:采用本文所述工艺所得板厚1/2处常温... 结合某钢厂订货产品结构和热处理装备特点,针对当前14Cr1MoR钢热处理工艺中存在的低温冲击性能波动和成本偏高等瓶颈问题,在试验室开展14Cr1MoR钢高温退火+淬火+回火的新型热处理工艺创新。结果表明:采用本文所述工艺所得板厚1/2处常温拉伸性能控制水平与现行工艺水平相当,板厚1/2处低温冲击韧性总体更优,组织也更为均匀、细化,实现吨钢降低热处理成本350元左右,为企业创新发展提供技术支撑。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 热处理工艺 冲击韧性 组织 析出物

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热处理工艺对14Cr1MoR钢组织性能及腐蚀行为的影响

8

作者 王储 孙绍广 +2 位作者 高强 刘晨希 贾春堂 《压力容器》 北大核心 2023年第6期7-14,共8页

采用扫描电镜、透射电镜和电化学工作站,分析了控轧+回火、淬火+回火、正火+回火不同热处理工艺对14Cr1MoR钢显微组织、力学性能和腐蚀行为的影响。结果表明:控轧+回火和正火+回火后,试验钢的显微组织由多边形铁素体和贝氏体回火组织构... 采用扫描电镜、透射电镜和电化学工作站,分析了控轧+回火、淬火+回火、正火+回火不同热处理工艺对14Cr1MoR钢显微组织、力学性能和腐蚀行为的影响。结果表明:控轧+回火和正火+回火后,试验钢的显微组织由多边形铁素体和贝氏体回火组织构成,但相比例不同。淬火+回火后,试验钢的显微组织为回火索氏体,该热处理工艺下的14Cr1MoR钢室温和高温强度最高,韧性最佳。耐蚀性能方面,淬火+回火态试验钢最佳;其次为正火+回火态试验钢;控轧+回火态试验钢最差。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 热处理工艺 腐蚀行为 显微组织 索氏体

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14Cr1MoR钢控轧和直接淬火工艺研究 被引量：3

9

作者 马有辉 蔡庆伍 +1 位作者 陈银莉 江卫华 《上海金属》 CAS 2006年第4期48-51,共4页

研究控制轧制和直接淬火相结合生产14Cr1MoR压力容器钢的工艺。结果表明奥氏体再结晶区变形时,单道次变形量越大则再结晶进行得越充分,再结晶后的晶粒就越细。奥氏体未再结晶区总变形量增大则奥氏体晶粒内形变区域增多,从而使马氏体形... 研究控制轧制和直接淬火相结合生产14Cr1MoR压力容器钢的工艺。结果表明奥氏体再结晶区变形时,单道次变形量越大则再结晶进行得越充分,再结晶后的晶粒就越细。奥氏体未再结晶区总变形量增大则奥氏体晶粒内形变区域增多,从而使马氏体形核点增多,淬火后得到细板条马氏体组织。该钢种控轧后有足够高的温度进行直接淬火,经高温回火得到细小回火索氏体,机械性能优良。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 控制轧制 直接淬火 显微组织 机械性能

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14Cr1MoR钢在高温硫环境中的失效行为 被引量：2

10

作者 隨广洲 莫烨强 +1 位作者 孙亮 侯艳宏 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2019年第3期215-219,共5页

采用14Cr1MoR钢制成的焦炭塔,在进料口附近出现了大面积的密集腐蚀坑。采用扫描电子显微镜和金相显微镜对蚀坑内部的宏观形貌和微观组织进行了观察,并采用能谱分析仪和硬度计对蚀坑内的覆盖物成分和母材硬度进行了分析。结果表明:蚀坑... 采用14Cr1MoR钢制成的焦炭塔,在进料口附近出现了大面积的密集腐蚀坑。采用扫描电子显微镜和金相显微镜对蚀坑内部的宏观形貌和微观组织进行了观察,并采用能谱分析仪和硬度计对蚀坑内的覆盖物成分和母材硬度进行了分析。结果表明:蚀坑内的覆盖层主要含有铁元素、硫元素以及碳元素。焦炭塔进口部位由于介质流动会对塔壁造成冲刷,使塔壁上难形成焦炭保护层或者使附着的焦炭层被冲刷掉。最终导致高含硫的腐蚀介质直接与塔体接触,产生较严重的高温硫腐蚀。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 高温硫 腐蚀

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14Cr1MoR钢焊接工艺性研究及其在石油化工装置中的应用 被引量：1

11

作者 陈昌军 林立 王文涛 《电焊机》 2020年第5期94-97,I0009,I0010,共6页

14Cr1MoR钢因具有较好的耐热强度及抗氧化、抗氢、抗硫腐蚀性能以及廉价性,在石油化工行业的氨合成塔、焦炭塔、加氢反应器等重要装置中得到广泛应用。综述了14Cr1MoR钢的化学成分和力学性能,重点分析了其焊接性、焊接工艺要点、存在的... 14Cr1MoR钢因具有较好的耐热强度及抗氧化、抗氢、抗硫腐蚀性能以及廉价性,在石油化工行业的氨合成塔、焦炭塔、加氢反应器等重要装置中得到广泛应用。综述了14Cr1MoR钢的化学成分和力学性能,重点分析了其焊接性、焊接工艺要点、存在的焊接问题及处理方法、复合焊接等,指出了其与不锈钢复合钢板是实现材料兼具热强性与高耐蚀性的有效方法,为14Cr1MoR钢得到更好的应用提供了理论参考。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 焊接性 焊接工艺要点 复合钢板

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14Cr1MoR钢焊接接头组织及耐蚀性能 被引量：1

12

作者 乔忠立 王玲 +1 位作者 史艳华 杨众魁 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第3期400-404,共5页

以14Cr1MoR钢的焊接接头为研究对象,采用金相显微镜观察接头组织和宏观浸泡实验后接头的腐蚀形貌,采用电化学方法测试接头不同部位在NaCl溶液中的极化曲线和阻抗谱,研究14Cr1MoR钢焊接接头的腐蚀行为规律。结果表明:14Cr1MoR钢为易淬火... 以14Cr1MoR钢的焊接接头为研究对象,采用金相显微镜观察接头组织和宏观浸泡实验后接头的腐蚀形貌,采用电化学方法测试接头不同部位在NaCl溶液中的极化曲线和阻抗谱,研究14Cr1MoR钢焊接接头的腐蚀行为规律。结果表明:14Cr1MoR钢为易淬火钢,其焊接接头组织包括粗大马氏体、大小不一的贝氏体、铁素体及少量碳化物,且分布不均匀;与焊缝区相比,14Cr1MoR钢母材的耐蚀性较差,短期腐蚀变化明显,长期浸泡产生的腐蚀产物疏松多孔易剥落,对基材没有保护作用;母材的腐蚀速率约是焊缝腐蚀速度的2倍。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 焊接接头 Cl-介质 腐蚀行为

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热处理工艺对14Cr1MoR钢K_(IC)~J和da/dN的影响

13

作者 于兆斌 史巨元 《华电技术》 CAS 2006年第7期46-49,共4页

分析了不同热处理工艺对14Cr1MoR钢断裂韧度KJIC和亚临界扩展速率da/dN的影响.结果表明:经730℃回火后14Cr1MoR钢的断裂韧度KJIC有较明显的提高,裂纹扩展速率da/dN则无明显变化.

关键词 14cr1mor钢 热处理工艺 断裂韧性 裂纹

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14Cr1MoR厚板拼焊封头热处理工艺研究

14

作者 裴飞飞 周印梅 +1 位作者 吴和斌 王竟雷 《山西化工》 2016年第5期68-69,76,共3页

厚板14Cr1MoR封头通常采用热压成型,容易产生回火脆化,降低材料韧性。通过对模拟14Cr1MoR拼焊封头的试板进行正火(940℃,保温2h)后加速冷却处理、回火热处理[(710±20℃),保温时间3h]及焊后消应力热处理[(670±20℃),保温时间3.... 厚板14Cr1MoR封头通常采用热压成型,容易产生回火脆化,降低材料韧性。通过对模拟14Cr1MoR拼焊封头的试板进行正火(940℃,保温2h)后加速冷却处理、回火热处理[(710±20℃),保温时间3h]及焊后消应力热处理[(670±20℃),保温时间3.2h],从理论上计算出该热处理工艺回火参数[P]在最佳值范围内;通过力学性能试验结果显示,在该热处理工艺下得到的各项力学性能符合标准要求,强韧性配合良好,说明该热处理工艺合理,有效解决了14Cr1MoR热压成型过程中材料的回火脆化问题。 展开更多

关键词 14cr1mor钢 封头 热成型 回火脆化

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舞钢14Cr1MoR类高性能容器钢板的研发历程

15

作者 李样兵 曾小峰 +3 位作者 吴艳阳 袁锦程 龙杰 李杰 《宽厚板》 2021年第5期30-33,共4页

14Cr1MoR类钢具有良好的抗回火脆化性能、优良的低温冲击韧性及耐腐蚀性,在煤化工行业的关键核心设备制造上得到广泛应用。针对技术要求持续加严等事实,通过简要回顾舞钢14Cr1MoR类钢板研究背景和开发过程,着重介绍了钢种的技术发展趋... 14Cr1MoR类钢具有良好的抗回火脆化性能、优良的低温冲击韧性及耐腐蚀性,在煤化工行业的关键核心设备制造上得到广泛应用。针对技术要求持续加严等事实,通过简要回顾舞钢14Cr1MoR类钢板研究背景和开发过程,着重介绍了钢种的技术发展趋势、实物质量水平和供货业绩,对舞钢生产14Cr1MoR类钢板的市场推广和应用具有积极意义,可供设计院和下游制造厂在设计选材时参考借鉴。 展开更多

关键词 14cr1mor 钢板 性能 研发

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904L+14Cr1MoR(H)复合材料氯洗塔热处理制度分析

16

作者 黑鹏辉 秦建 +1 位作者 杨战胜 周杰士 《机械制造文摘（焊接分册）》 2015年第5期27-31,共5页

针对904L+14Cr1MoR(H)复合材料氯洗塔设备,通过模拟氯洗塔设备部件在热处理过程中的热循环过程,借助力学性能测试及晶间腐蚀等评价手段,对904L+14Cr1MoR(H)氯洗塔的热处理制度进行了分析。试验结果表明:904L+14Cr1MoR(H)在经历690℃/2.... 针对904L+14Cr1MoR(H)复合材料氯洗塔设备,通过模拟氯洗塔设备部件在热处理过程中的热循环过程,借助力学性能测试及晶间腐蚀等评价手段,对904L+14Cr1MoR(H)氯洗塔的热处理制度进行了分析。试验结果表明:904L+14Cr1MoR(H)在经历690℃/2.0 h整体热处理后,各项性能检测结果均符合技术要求,满足壳体工程制造要求;封头压制过程使用930℃/1.0 h+920℃/1.5 h正火水冷+690℃/4.0 h回火热处理后可以获得满足技术要求的综合力学性能。经常规的多次热处理循环处理,904L复层材料在经历多次热处理热循环下仍具有抗晶间腐蚀特性,在运行过程中能够应付苛刻的设备服役条件。 展开更多

关键词 904L 热处理 复合板 14cr1mor(H)

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Cr-Mo钢复合板制造压力容器成型过程中的断裂分析及控制

17

作者 李明凯 詹泽亮 《中国化工装备》 CAS 2021年第6期11-15,共5页

本文通过一台选材为14CrMoR+S32168复合板制造的大型立式换热器在制造过程中遇到的钢板断裂问题。从材料成型工艺、焊接、热处理等方面进行了分析和总结。对该种材料的加工工艺方法和控制措施提供了具体指标和意见。

关键词 14cr1mor+S32168 复合钢板 成型工艺 断裂

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国产14Cr1MoR钢板的性能研究 被引量：9

18

作者 王顺花 薛巍 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2004年第4期35-36,共2页

通过对国产 1 4Cr1MoR钢板制造压力容器不同热处理工艺以及产品力学性能的研究和分析 ,为今后国产1

关键词 国产14cr1mor钢 热处理 力学性能

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压力容器用14Cr1MoR钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：6

19

作者 赵燕青 吴艳阳 +3 位作者 刘艳丽 陈振业 张鹏 刘宏强 《特殊钢》 北大核心 2016年第4期41-43,共3页

利用膨胀仪测定了14CrlMoR钢（/%：0.01C,0.66Si,0.80Mn,0.006P,0.003S,1.72Cr,0.31Mo,0.01Nb）的临界点及连续冷却转变曲线并研究了冷却速度对试验钢的组织及显微硬度的影响。结果表明,当冷却速度为0.1~1℃/s时,试验钢的转变组织为铁... 利用膨胀仪测定了14CrlMoR钢（/%：0.01C,0.66Si,0.80Mn,0.006P,0.003S,1.72Cr,0.31Mo,0.01Nb）的临界点及连续冷却转变曲线并研究了冷却速度对试验钢的组织及显微硬度的影响。结果表明,当冷却速度为0.1~1℃/s时,试验钢的转变组织为铁素体和珠光体;2~5℃/s时,试验钢得到铁素体、珠光体以及少量粒状贝氏体的混合组织;10℃/s时,试验钢组织为铁素体和粒状贝氏体;15~20℃/s时为板条贝氏体组织;25~50℃/s时,该钢得到板条贝氏体和马氏体的混合组织。 展开更多

关键词 压力容器用钢14cr1mor 奥氏体 连续冷却转变曲线 组织

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14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后冷却方式对组织和性能的影响 被引量：4

20

作者 陈广兴 许晓嫦 《压力容器》 北大核心 2021年第8期1-6,共6页

通过控制奥氏体化后的冷却方式获得了14Cr1MoR(H)钢三种原始组织,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、拉伸和冲击试验机研究了组织对14Cr1MoR(H)钢力学性能的影响。结果表明,14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后以风冷的方式冷却时获得板条贝氏体组织... 通过控制奥氏体化后的冷却方式获得了14Cr1MoR(H)钢三种原始组织,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、拉伸和冲击试验机研究了组织对14Cr1MoR(H)钢力学性能的影响。结果表明,14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后以风冷的方式冷却时获得板条贝氏体组织,以12℃/min控冷方式冷却时获得铁素体+粒状贝氏体组织,这两种组织690℃保温20 h时效处理前后抗拉强度均高于540 MPa、-10℃冲击吸收能量均不低于160 J;14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后以2℃/min控冷方式冷却,获得铁素体+珠光体组织,抗拉强度为480 MPa,低于标准要求30 MPa,经时效处理,钢的-10℃冲击吸收能量从154 J降低至58 J。 展开更多

关键词 铬钼钢 14cr1mor(H)钢 冷却方式 时效处理 力学性能

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