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14Cr1MoR钢板的研制开发 被引量：3
1
作者 扶利群 刘小林 范红梅 《江西冶金》 2010年第1期1-3,共3页
根据14Cr1MoR钢板的技术要求和公司的实际生产条件,制定出合理的成分设计和控制工艺,成功地开发出合格产品。
关键词 14cr 1MoR钢板 成分设计 工艺控制
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热处理对14Cr1MoR钢析出物的影响 被引量：8
2
作者 薛峰 赵燕青 +4 位作者 胡加佳 刘艳丽 崔会杰 史远 安治国 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期24-26,共3页
通过SEM、XRD研究了回火及焊后热处理对14Cr1MoR压力容器钢析出产物的微观组织及其形貌的影响。结果表明:14Cr1MoR钢中的析出相为Cr7C3碳化物,经长时间回火处理后主要在晶界附近长大;模焊态中析出相的尺寸较回火态大,并趋于球化,衍射强... 通过SEM、XRD研究了回火及焊后热处理对14Cr1MoR压力容器钢析出产物的微观组织及其形貌的影响。结果表明:14Cr1MoR钢中的析出相为Cr7C3碳化物,经长时间回火处理后主要在晶界附近长大;模焊态中析出相的尺寸较回火态大,并趋于球化,衍射强度也明显高于回火态。 展开更多
关键词 14cr1MoR钢 析出物 cr_7C_3相 回火
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国产14Cr1MoR钢板的性能研究 被引量：9
3
作者 王顺花 薛巍 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2004年第4期35-36,共2页
通过对国产 1 4Cr1MoR钢板制造压力容器不同热处理工艺以及产品力学性能的研究和分析 ,为今后国产1
关键词 国产14cr1MoR钢 热处理 力学性能
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淬火温度对14Cr1MoR钢相变的影响 被引量：6
4
作者 薛峰 孟延军 +3 位作者 崔会杰 赵燕青 安治国 孙中华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第2期122-126,共5页
研究了淬火温度对14Cr1MoR钢力学性能及精细组织结构的影响。结果表明：在830~930℃范围内,随着淬火温度的提高,试验钢经690℃回火后的强度增加,同时,-20℃冲击吸收能量提高。EBSD技术分析表明,随着淬火温度的提高,钢中马氏体的板条束... 研究了淬火温度对14Cr1MoR钢力学性能及精细组织结构的影响。结果表明：在830~930℃范围内,随着淬火温度的提高,试验钢经690℃回火后的强度增加,同时,-20℃冲击吸收能量提高。EBSD技术分析表明,随着淬火温度的提高,钢中马氏体的板条束与板条块尺寸细化,有利于强韧性的提高。钢中马氏体与母相的取向更接近N-W关系。 展开更多
关键词 14cr1MoR钢 相变 马氏体 取向差
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压力容器用14Cr1MoR钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：6
5
作者 赵燕青 吴艳阳 +3 位作者 刘艳丽 陈振业 张鹏 刘宏强 《特殊钢》 北大核心 2016年第4期41-43,共3页
利用膨胀仪测定了14CrlMoR钢（/%：0.01C,0.66Si,0.80Mn,0.006P,0.003S,1.72Cr,0.31Mo,0.01Nb）的临界点及连续冷却转变曲线并研究了冷却速度对试验钢的组织及显微硬度的影响。结果表明,当冷却速度为0.1~1℃/s时,试验钢的转变组织为铁... 利用膨胀仪测定了14CrlMoR钢（/%：0.01C,0.66Si,0.80Mn,0.006P,0.003S,1.72Cr,0.31Mo,0.01Nb）的临界点及连续冷却转变曲线并研究了冷却速度对试验钢的组织及显微硬度的影响。结果表明,当冷却速度为0.1~1℃/s时,试验钢的转变组织为铁素体和珠光体;2~5℃/s时,试验钢得到铁素体、珠光体以及少量粒状贝氏体的混合组织;10℃/s时,试验钢组织为铁素体和粒状贝氏体;15~20℃/s时为板条贝氏体组织;25~50℃/s时,该钢得到板条贝氏体和马氏体的混合组织。 展开更多
关键词 压力容器用钢14cr1MoR 奥氏体 连续冷却转变曲线 组织
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国产14Cr1MoR钢的焊接 被引量：5
6
作者 王文利 党曙昕 王迎君 《电焊机》 2002年第7期32-35,共4页
为发展我国的民族钢材工业,我公司焊接研究所对舞阳钢厂研制的一种新型高韧性14Cr1MoR钢的焊接性和焊接接头性能进行了试验研究,为今后大力推广此材料的应用提供了科学依据,并提出与14Cr1MoR钢相匹配的焊接材料国产化将是摆在国内众多... 为发展我国的民族钢材工业,我公司焊接研究所对舞阳钢厂研制的一种新型高韧性14Cr1MoR钢的焊接性和焊接接头性能进行了试验研究,为今后大力推广此材料的应用提供了科学依据,并提出与14Cr1MoR钢相匹配的焊接材料国产化将是摆在国内众多焊材生产厂家面前的一个关键的攻关课题。 展开更多
关键词 14cr1MoR钢 焊接性 焊接接头 性能
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14Cr17Ni2钢高温变形行为及本构方程的研究 被引量：5
7
作者 张静 蒋春霞 乔帮威 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第14期38-43,共6页
使用Gleeble-3180热模拟力学实验机采用单道次压缩方法研究了14Cr17Ni2马氏体不锈钢的高温形变行为。结果表明：随着变形温度的升高,应变速率降低,流变应力降低。14Cr17Ni2马氏体不锈钢的在高变形温度、低应变速率条件下,实验钢容易发... 使用Gleeble-3180热模拟力学实验机采用单道次压缩方法研究了14Cr17Ni2马氏体不锈钢的高温形变行为。结果表明：随着变形温度的升高,应变速率降低,流变应力降低。14Cr17Ni2马氏体不锈钢的在高变形温度、低应变速率条件下,实验钢容易发生动再结晶,晶粒更细小均匀。根据加工硬化和动态软化的发生情况,获得了流变应力、应变速率、变形温度三者之间的关系,构建了14Cr17Ni2钢的高温本构方程。 展开更多
关键词 14cr17Ni2 热模拟 高温变形 高温本构方程
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14Cr1MoR钢136 mm特厚板极限低温冲击韧性 被引量：5
8
作者 李样兵 柳付芳 +3 位作者 赵国昌 龙杰 吴艳阳 袁锦程 《特殊钢》 北大核心 2020年第4期59-63,共5页
为探究14Cr1MoR钢特厚板的低温冲击性能,对钢厂生产的136 mm厚14Cr1MoR钢板分别进行了交货状态(正火+回火)和长时模焊后的0^-30℃低温冲击试验,并借助金相显微镜对交货状态下和长时模焊后的全厚度组织、晶粒度和夹杂物进行了统计分析。... 为探究14Cr1MoR钢特厚板的低温冲击性能,对钢厂生产的136 mm厚14Cr1MoR钢板分别进行了交货状态(正火+回火)和长时模焊后的0^-30℃低温冲击试验,并借助金相显微镜对交货状态下和长时模焊后的全厚度组织、晶粒度和夹杂物进行了统计分析。结果表明:14Cr1MoR钢特厚板的极限冲击温度为-30℃,交货状态和长时模焊板厚1/2处-30℃冲击功分布为150~173 J和19.5~97 J。金相组织研究表明,影响钢板长时模焊后低温冲击性能下降的主要原因为碳化物在晶内和晶界处聚集长大,并趋向于球化,使基体韧性和晶界处性能大为弱化.从而导致冲击功明显下降。 展开更多
关键词 14cr1MoR钢 136 mm板 低温冲击韧性 碳化物
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大厚度严要求14Cr1MoR钢最佳热处理制度探究 被引量：5
9
作者 李样兵 柳付芳 +3 位作者 李杰 龙杰 袁锦程 吴艳阳 《中国冶金》 CAS 北大核心 2021年第2期76-83,共8页
简要分析了大厚度14Cr1MoR钢板强度/低温冲击韧性匹配性差的原因,在此基础上研究了系列热处理制度对钢板组织和性能的影响,进一步探究了最佳的热处理制度。结果表明,导致大厚度14Cr1MoR钢板强度/低温冲击韧性匹配性差的根本原因是轧制... 简要分析了大厚度14Cr1MoR钢板强度/低温冲击韧性匹配性差的原因,在此基础上研究了系列热处理制度对钢板组织和性能的影响,进一步探究了最佳的热处理制度。结果表明,导致大厚度14Cr1MoR钢板强度/低温冲击韧性匹配性差的根本原因是轧制或淬火过程中形成的大块状非均匀性组织,以及晶界及基体处含铬/钼碳化物的不规则聚集长大。针对高性能要求钢板,通过一次高温淬火细化晶粒+二次较高温度梯度亚温淬火调配组织比例,切实提高了钢板交货态及长时模焊后的强韧性,满足了用户对更严格技术要求大厚度14Cr1MoR钢的需求。 展开更多
关键词 14cr1MoR钢板 热处理 强韧性 组织 碳化物
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氧化膜对14Cr12Ni2WMoVNb钢QPQ渗层的室温摩擦磨损和腐蚀性能的影响 被引量：5
10
作者 张乐 张津 +4 位作者 余强 李洪 连勇 高文 任青松 《工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2017年第7期1047-1054,共8页
为了研究14Cr12Ni2WMoVNb钢QPQ(淬火—抛光—淬火)处理后的氧化膜对渗层室温摩擦磨损和腐蚀性能的影响,利用金相、X射线衍射分析、扫描电镜、能谱分析、划痕仪、摩擦磨损试验机和电化学工作站对试样进行了表征.结果表明:氧化膜对渗层室... 为了研究14Cr12Ni2WMoVNb钢QPQ(淬火—抛光—淬火)处理后的氧化膜对渗层室温摩擦磨损和腐蚀性能的影响,利用金相、X射线衍射分析、扫描电镜、能谱分析、划痕仪、摩擦磨损试验机和电化学工作站对试样进行了表征.结果表明:氧化膜对渗层室温摩擦学性能的影响与载荷大小有关.在摩擦时间均为4 min情况下,载荷较小(50 N)时,氧化膜可以降低摩擦系数和体积磨损率;载荷较大(100 N)时,氧化膜被破坏无法降低体积磨损率.氧化膜可明显提高渗层的耐腐蚀性能.含氧化膜试样的极化曲线有明显的钝化区,点蚀电位为-13 mV,去除氧化膜试样在盐雾腐蚀12 h后表面有大范围的腐蚀区域,而含氧化膜试样盐雾腐蚀48 h后才有大区域腐蚀发生. 展开更多
关键词 14cr12Ni2WMoVNb钢 氧化膜 摩擦学性能 腐蚀性能
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14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后冷却方式对组织和性能的影响 被引量：4
11
作者 陈广兴 许晓嫦 《压力容器》 北大核心 2021年第8期1-6,共6页
通过控制奥氏体化后的冷却方式获得了14Cr1MoR(H)钢三种原始组织,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、拉伸和冲击试验机研究了组织对14Cr1MoR(H)钢力学性能的影响。结果表明,14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后以风冷的方式冷却时获得板条贝氏体组织... 通过控制奥氏体化后的冷却方式获得了14Cr1MoR(H)钢三种原始组织,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、拉伸和冲击试验机研究了组织对14Cr1MoR(H)钢力学性能的影响。结果表明,14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后以风冷的方式冷却时获得板条贝氏体组织,以12℃/min控冷方式冷却时获得铁素体+粒状贝氏体组织,这两种组织690℃保温20 h时效处理前后抗拉强度均高于540 MPa、-10℃冲击吸收能量均不低于160 J;14Cr1MoR(H)钢奥氏体化后以2℃/min控冷方式冷却,获得铁素体+珠光体组织,抗拉强度为480 MPa,低于标准要求30 MPa,经时效处理,钢的-10℃冲击吸收能量从154 J降低至58 J。 展开更多
关键词 铬钼钢 14cr1MoR(H)钢 冷却方式 时效处理 力学性能
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临氢设备用14Cr1MoR钢的焊接工艺研究 被引量：5
12
作者 任爱梅 冯振国 历金雁 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第15期242-245,共4页
14Cr1MoR钢作为热强钢和抗氢用钢,用于临氢设备。通过对化学成分和组织分析,发现其焊接性较差,有一定程度的淬硬和冷裂纹倾向,并对再热裂纹较敏感。本文采用焊条电弧焊及埋弧焊,选择R307G焊条、H08CrMoG焊丝匹配SJ110焊剂,焊前预热并控... 14Cr1MoR钢作为热强钢和抗氢用钢,用于临氢设备。通过对化学成分和组织分析,发现其焊接性较差,有一定程度的淬硬和冷裂纹倾向,并对再热裂纹较敏感。本文采用焊条电弧焊及埋弧焊,选择R307G焊条、H08CrMoG焊丝匹配SJ110焊剂,焊前预热并控制层间温度,焊后消氢处理及消应力热处理,进行焊接工艺评定试验。所获接头性能不低于母材,证明焊接工艺可行。 展开更多
关键词 临氢设备 14cr1MoR钢 R307G焊条 H08crMoG焊丝 焊接工艺
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14Cr1MoR钢珠光体球化研究 被引量：5
13
作者 王士付 曹逻玮 张峥 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第S01期553-555,共3页
采用加速试验模拟14Cr1MoR钢的珠光体球化过程,对不同球化程度后试样进行力学性能研究。实验结果表明,在高温时效过程中14Cr1Mo钢中的珠光体组织逐渐分解,转变成球状碳化物在晶界处聚集。珠光体球化使钢的高温强度降低,尤其是高温屈服... 采用加速试验模拟14Cr1MoR钢的珠光体球化过程,对不同球化程度后试样进行力学性能研究。实验结果表明,在高温时效过程中14Cr1Mo钢中的珠光体组织逐渐分解,转变成球状碳化物在晶界处聚集。珠光体球化使钢的高温强度降低,尤其是高温屈服强度降低显著。球化程度愈严重,钢的高温强度愈低。 展开更多
关键词 14cr1MoR钢 高温加速球化实验 珠光体球化 强度
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压力容器14Cr1MoR封头热处理工艺及性能试验研究 被引量：4
14
作者 邵光辉 王立跃 刘智勇 《化工机械》 CAS 2014年第3期304-306,共3页
研究了压力容器14Cr1MoR封头的热处理工艺,结果表明:高温天气下,采用通常的空冷正火工艺已不能保证14Cr1MoR中厚板封头的力学性能,该工艺下,试板组织分布不均且相对粗大,铁素体(F)和珠光体(P)各自成团析出,铁素体组织被分割,其晶界上布... 研究了压力容器14Cr1MoR封头的热处理工艺,结果表明:高温天气下,采用通常的空冷正火工艺已不能保证14Cr1MoR中厚板封头的力学性能,该工艺下,试板组织分布不均且相对粗大,铁素体(F)和珠光体(P)各自成团析出,铁素体组织被分割,其晶界上布满P,这种组织结构造成试板力学性能特别是冲击韧性较差。采用风冷和喷淋的冷却方式均可以实现对热处理工艺的改进,但风冷后试板的冲击韧性仍较差;喷淋冷却后试板的F、P组织较细且分布均匀,其抗拉强度、冲击韧性均能满足设计要求,综合力学性能得到了质的提升,该种工艺可以保证高温天气下中厚板封头的制造质量,对于实际生产具有重要意义。 展开更多
关键词 14cr1MoR 封头 正火 空冷 风冷 喷水冷却
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大型焦炭塔裙座裂纹探析及优化改进 被引量：4
15
作者 赵睿 《石油化工设备技术》 CAS 2011年第6期8-11,73,共4页
介绍了2台材质为14Cr1MoR、规格为9 800mm×37 001mm×(30/32/34/38/42)mm的焦炭塔裙座产生贯穿性裂纹的情况。对裙座进行了受力分析,找出了产生裂纹的原因,制定了相关的返修方案,并提出了焦炭塔生产操作的注意事项及裙座结... 介绍了2台材质为14Cr1MoR、规格为9 800mm×37 001mm×(30/32/34/38/42)mm的焦炭塔裙座产生贯穿性裂纹的情况。对裙座进行了受力分析,找出了产生裂纹的原因,制定了相关的返修方案,并提出了焦炭塔生产操作的注意事项及裙座结构优化和改进措施。 展开更多
关键词 焦炭塔 14cr1MoR 裙座裂纹
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马氏体不锈钢14Cr17Ni2轧材的工艺优化 被引量：4
16
作者 杨云志 徐咏梅 +1 位作者 刘洪波 刘向军 《黑龙江冶金》 2015年第5期18-21,共4页
马氏体不锈钢14Cr17Ni2在轧制过程中产生了表面裂纹,通过对表面裂纹的分析,找出了导致钢材产生裂纹的主要原因。钢中δ铁素体相的含量过高,使钢的塑性变差,在轧制变形过程开裂。通过对14Cr17Ni2钢化学成分的优化和加热温度合理控制,进... 马氏体不锈钢14Cr17Ni2在轧制过程中产生了表面裂纹,通过对表面裂纹的分析,找出了导致钢材产生裂纹的主要原因。钢中δ铁素体相的含量过高,使钢的塑性变差,在轧制变形过程开裂。通过对14Cr17Ni2钢化学成分的优化和加热温度合理控制,进而减少钢中的δ铁素体含量,钢材表面质量得到明显改善。 展开更多
关键词 14cr17Ni2 表面裂纹 Δ铁素体
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轧后ACC提高超厚14Cr1MoR钢低温冲击韧性的生产实践 被引量：4
17
作者 李样兵 赵国昌 +3 位作者 龙杰 袁锦程 吴艳阳 柳付芳 《中国冶金》 CAS 北大核心 2020年第2期84-88,共5页
结合大厚度14Cr1MoR钢板技术要求,分析了轧后ACC提高大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性的可行性,同时研究了终轧温度、ACC水量以及返红温度对大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性的影响,形成了一套完整且成熟的配套轧制工艺,成功解决了大厚度1... 结合大厚度14Cr1MoR钢板技术要求,分析了轧后ACC提高大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性的可行性,同时研究了终轧温度、ACC水量以及返红温度对大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性的影响,形成了一套完整且成熟的配套轧制工艺,成功解决了大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性差的问题。实践证明,轧后ACC提高大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性是可行的,同时该工艺所带来的经济和社会效益显著,有利于引领大厚度14Cr1MoR类钢向高质量方向发展。 展开更多
关键词 轧制 ACC 14cr1MoR钢板 低温冲击韧性
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轧制工艺对14Cr1MoR钢板组织与性能的影响 被引量：4
18
作者 刘坚锋 董富军 +1 位作者 葛启录 仇圣桃 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第4期115-119,共5页
采取光学显微镜、扫描电镜及拉伸、冲击试验机对板厚60 mm的14Cr1MoR热轧钢板正火+回火态和模拟焊后态的组织与性能进行了研究。结果表明:一阶段控轧与两阶段控轧的钢板相比,终轧温度高,轧后冷却速度慢,钢板铁素体晶粒尺寸粗大,珠光体... 采取光学显微镜、扫描电镜及拉伸、冲击试验机对板厚60 mm的14Cr1MoR热轧钢板正火+回火态和模拟焊后态的组织与性能进行了研究。结果表明:一阶段控轧与两阶段控轧的钢板相比,终轧温度高,轧后冷却速度慢,钢板铁素体晶粒尺寸粗大,珠光体含量多;钢板的强度低,伸长率高,冲击性能低。两阶段控轧的钢板经655℃保温3 h模拟焊后热处理,屈服强度下降44 MPa,抗拉强度下降24 MPa,冲击吸能能量降低;模拟焊后保温时间延长到12 h,强度和冲击性能变化不大。两阶段控轧的14CrMoR钢板,经正火+回火或再经过655℃模拟焊后热处理,钢板的力学性能优良。 展开更多
关键词 控轧工艺 14cr1MoR钢板 组织 性能 模拟焊后热处理
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14Cr1MoR钢板异常显微组织的成因分析 被引量：5
19
作者 史伟 郭华 +1 位作者 李岗 赵江涛 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第12期119-120,共2页
压力容器设备制造厂在对送检的14Cr1MoR钢换热器管板进行复验时，发现其显微组织与常规显微组织存在明显差异，力学性能检测中低温冲击性能（-20℃）逼近下限，
关键词 显微组织 成因分析 14cr1MoR钢 异常 钢板 低温冲击性能 换热器管板 设备制造厂
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82mm 14Cr1MoR钢板工业性热处理工艺试验 被引量：5
20
作者 杨海林 杨秀芹 《特殊钢》 北大核心 2005年第3期48-50,共3页
在舞钢进行了82mm厚1 4Cr1MoR( % :0 . 1 5C ,1 . 48Cr,0 . 57Mo)钢板的工业性热处理工艺试验。试验结果表明,采用9℃/min速度加热,93. 0℃奥氏体化2 4min/mm ,870℃水淬,680℃保温3 0min/mm回火、空冷、热处理后,钢的组织为索氏体,... 在舞钢进行了82mm厚1 4Cr1MoR( % :0 . 1 5C ,1 . 48Cr,0 . 57Mo)钢板的工业性热处理工艺试验。试验结果表明,采用9℃/min速度加热,93. 0℃奥氏体化2 4min/mm ,870℃水淬,680℃保温3 0min/mm回火、空冷、热处理后,钢的组织为索氏体,室温抗拉强度590～650MPa ,屈服强度44 .5～485MPa ,延伸率2 7%～2 8% ,断面收缩率73 %～75% ,2 0℃横向冲击功1 73～2 1 2J,580℃σ0 .2 为2 95～3 3 0MPa。钢板各部分性能均匀,满足标准要求。 展开更多
关键词 工艺试验 热处理 工业性 钢板 断面收缩率 试验结果 奥氏体化 抗拉强度 屈服强度 标准要求 min 索氏体 延伸率 冲击功 20℃ 水淬 回火 空冷 组织 室温
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