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超超临界锅炉水冷壁管材高温腐蚀特性研究 被引量：17
1
作者 邹磊 岳峻峰 +3 位作者 张恩先 黄亚继 王健 徐力刚 《中国电机工程学报》 EI CSCD 北大核心 2018年第21期6353-6359,共7页
现场测试了某超超临界锅炉水冷壁近壁区还原性气氛分布特性,在此基础上利用高温管式气氛炉对超超临界机组锅炉水冷壁管材12Cr1MoVG开展高温腐蚀实验,模拟了锅炉水冷壁近壁区的还原性气氛、积灰及温度等条件,得到材料试片的腐蚀增重曲线... 现场测试了某超超临界锅炉水冷壁近壁区还原性气氛分布特性,在此基础上利用高温管式气氛炉对超超临界机组锅炉水冷壁管材12Cr1MoVG开展高温腐蚀实验,模拟了锅炉水冷壁近壁区的还原性气氛、积灰及温度等条件,得到材料试片的腐蚀增重曲线,并利用扫描电镜及能谱仪分析腐蚀试片的微观形貌和元素成分。研究表明,H2S＋CO＋N2气氛腐蚀性强于H2S＋N2,H2S＋CO＋N2气氛下金属表面发现大量裂纹,腐蚀增重曲线呈现线性规律,H2S＋N2气氛下金属腐蚀增重曲线呈现双对数规律;还原性气氛下,灰颗粒对金属的腐蚀性较弱,腐蚀表现形式为点蚀;经过H2S＋CO＋N2气氛180h腐蚀后,金属表面硫元素含量最高,质量分数约为10%～12%,腐蚀层内次之,约为7%。 展开更多
关键词 超超临界锅炉 水冷壁 12cr1movg 高温腐蚀 腐蚀速率
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厚壁大径管焊缝裂纹成因分析 被引量：13
2
作者 刘金状 《失效分析与预防》 2010年第1期39-43,共5页
火力发电厂亚临界锅炉的末级过热器进口集箱的12Cr1MoVG钢厚壁大径管焊缝出现深层裂纹。结合对该焊接接头的光谱分析、硬度测试和金相检测等现场检查结果,对焊接裂纹的成因进行了分析。12Cr1MoVG钢具有一定的焊接冷、热裂纹倾向,裂纹产... 火力发电厂亚临界锅炉的末级过热器进口集箱的12Cr1MoVG钢厚壁大径管焊缝出现深层裂纹。结合对该焊接接头的光谱分析、硬度测试和金相检测等现场检查结果,对焊接裂纹的成因进行了分析。12Cr1MoVG钢具有一定的焊接冷、热裂纹倾向,裂纹产生与焊接工艺执行不当致使组织硬度偏高、残余应力的释放以及氢的逸出不够充分等综合因素有关。12Cr1MoVG钢厚壁大径管焊缝易产生焊接裂纹,要保证此类接头焊接质量须严格执行焊接和焊后热处理工艺。通过改进焊前预热、焊接操作和焊后热处理,重焊部位安全运行时间已超过8000h,证明处理措施得当。此外,该失效案例还可为同类焊接接头裂纹预防和补救提供借鉴。 展开更多
关键词 12cr1movg 厚壁管 焊接裂纹 预防改进
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12Cr1MoVG高温过热器爆管失效分析 被引量：9
3
作者 金敏华 刘献良 +1 位作者 赖云亭 朱保印 《电力科技与环保》 2021年第5期42-45,共4页
针对某火力发电厂运行13万h的12Cr1MoVG高温过热器管爆管的问题,对爆口管及相邻管取样进行了宏观检验、化学成分分析、力学性能测试及金相组织检验等试验分析,得出了过热器管爆管的原因。爆口管及相邻管弯头、弯头附近的进口侧及出口侧... 针对某火力发电厂运行13万h的12Cr1MoVG高温过热器管爆管的问题,对爆口管及相邻管取样进行了宏观检验、化学成分分析、力学性能测试及金相组织检验等试验分析,得出了过热器管爆管的原因。爆口管及相邻管弯头、弯头附近的进口侧及出口侧,显微组织均为铁素体+碳化物,珠光体球化级别已达5级,组织严重老化。管子内壁氧化皮厚度较大,其中,爆口管出口侧、相邻管出口侧和相邻管弯头的内壁氧化皮厚度分别已达548μm、516μm和583μm。根据管子内壁氧化皮厚度与运行温度的关系及氧化皮厚度测量数据,参考DL/T654-2009计算的爆口管出口侧、相邻管弯头的当量金属壁温分别已达582℃和585℃,超过了12Cr1MoVG的最高允许服役温度580℃,存在超温运行的情况。结合失效管段爆口边缘减薄量较小、爆口断面粗糙等特征,得出了管段爆管的主要原因为管段长时间超温运行,导致材料显微组织和力学性能显著劣化,最终引起强度不足而爆管。爆口出现一定的塑性变形,与管子爆破前出现了一定的短时超温有关,短时超温加速了爆管的发生。根据上述分析结论,从管段剩余寿命评估、氧化皮厚度定期监测、严格控制金属壁温等方面,提出了相应的预防措施。 展开更多
关键词 12cr1movg 过热器管 当量温度 长时过热
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12Cr1MoVG在生物质锅炉过热器气相条件下的腐蚀特性 被引量：9
4
作者 印佳敏 吴占松 《电站系统工程》 北大核心 2008年第6期41-44,共4页
模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,对锅炉常用管材12Cr1MoVG进行腐蚀试验研究。通过试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线。利用配有能谱分析仪的扫描电镜和X射线衍射仪,对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成成分进行了分... 模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,对锅炉常用管材12Cr1MoVG进行腐蚀试验研究。通过试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线。利用配有能谱分析仪的扫描电镜和X射线衍射仪,对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成成分进行了分析。试验表明,12Cr1MoVG对气相中HCl的存在非常敏感,并且随着反应温度和HCl浓度的增加,12Cr1MoVG的抗腐蚀性能逐渐降低。 展开更多
关键词 生物质锅炉 过热器 高温腐蚀 HCL 12cr1movg
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电站锅炉主蒸汽管道常用材料对比研究 被引量：8
5
作者 姜波 《科技创新与应用》 2019年第23期78-79,共2页
20G、15CrMoG、12Cr1MoVG、P92为电站锅炉主蒸汽管道的常用材料.通过对比研究表明:四种钢材中,20G的适用最高温度最小,同等条件下力学性能最差,但其焊接性最好;12Cr1MoVG与15CrMoG焊接性均较差,同等条件下前者的力学性能与热强性优于后... 20G、15CrMoG、12Cr1MoVG、P92为电站锅炉主蒸汽管道的常用材料.通过对比研究表明:四种钢材中,20G的适用最高温度最小,同等条件下力学性能最差,但其焊接性最好;12Cr1MoVG与15CrMoG焊接性均较差,同等条件下前者的力学性能与热强性优于后者;P92的适用最高温度最大,同等条件下具有最佳的力学性能、抗氧化性、耐高温腐蚀性、蠕变性能,但其焊接性最差.四种钢材在长期高温下使用,材料力学性能会随着组织球化或老化级别增加而降低. 展开更多
关键词 主蒸汽管道 20G 15crMoG 12cr1movg P92
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热处理工艺对12Cr1MoVG厚壁无缝钢管表面硬度的影响 被引量：9
6
作者 肖功业 秦利波 +1 位作者 何彪 赵庆权 《钢管》 CAS 2015年第3期20-24,共5页
分析了12CrlMoVG厚壁无缝钢管组织分布状态与硬度的关系；通过测定其CCT曲线，确定出Ф219mmx45mm规格12CrlMoVG厚壁无缝钢管的最佳热处理工艺：淬火970℃×60min、水淬20s，回火750℃×150min。生产结果表明：通过控制淬火时... 分析了12CrlMoVG厚壁无缝钢管组织分布状态与硬度的关系；通过测定其CCT曲线，确定出Ф219mmx45mm规格12CrlMoVG厚壁无缝钢管的最佳热处理工艺：淬火970℃×60min、水淬20s，回火750℃×150min。生产结果表明：通过控制淬火时间，可减少铁素体的析出量，避免马氏体组织的大量析出，从而实现产品硬度的控制；新热处理工艺实现了12CrlMoVG厚壁无缝钢管硬度在161～182HB内的稳定控制，表面硬度合格率达100％，且其各项机械性能指标均满足标准要求。 展开更多
关键词 无缝钢管 12cr1movg 厚壁钢管 金相组织 表面硬度 热处理工艺 淬火 回火
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超超临界一次再热机组再热冷段材料选取研究
7
作者 隋菲菲 潘俊 李琳 《电工技术》 2024年第12期188-190,共3页
近几年,为缓解我国电力供需严峻形势,国家政策对火电态度出现转变,强调火电“压舱石”的作用,提出“三个8000万工程”后,火电机组建设规划进行了较大规模的调整,尤其是高参数大容量机组发展态势迅猛,对A6911-1/4CrCL22焊接钢管的需求量... 近几年,为缓解我国电力供需严峻形势,国家政策对火电态度出现转变,强调火电“压舱石”的作用,提出“三个8000万工程”后,火电机组建设规划进行了较大规模的调整,尤其是高参数大容量机组发展态势迅猛,对A6911-1/4CrCL22焊接钢管的需求量也逐年增加。受现国际国内形势影响,该材料管道价格飞涨,且供货周期长,不能满足国内超超临界一次再热机组项目建设需求,因此,再热冷段管道选择合适的材料替代A6911-1/4CrCL22对超超临界一次再热机组项目的建设有重要的推动作用。为此探讨了超超临界一次再热机组采用国产12Cr1MoVG无缝钢管替代A6911-1/4CrCL22焊接钢管的可行性。经过一系列比对,12Cr1MoVG无缝钢管替代A6911-1/4CrCL22焊接钢管在技术上可实现。 展开更多
关键词 超超临界 A6911-1/4crCL22 12cr1movg 再热冷段
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12Cr1MoVG小径厚壁管焊缝横向开裂分析及处理 被引量：6
8
作者 徐贤 吴国忠 +4 位作者 常伟 于佳宇 魏然 肖德铭 常青 《电力科技与环保》 2021年第4期29-37,共9页
针对某公司1000MW超超临界锅炉投运初期发现大量12Cr1MoVG水冷壁管焊缝横向开裂情况,通过取样宏观检查、化学成分分析、微观组织分析、硬度测试、扫描电镜观察、能谱分析及焊接工艺调查,分析了12Cr1MoVG小径厚壁管焊缝横向开裂的原因。... 针对某公司1000MW超超临界锅炉投运初期发现大量12Cr1MoVG水冷壁管焊缝横向开裂情况,通过取样宏观检查、化学成分分析、微观组织分析、硬度测试、扫描电镜观察、能谱分析及焊接工艺调查,分析了12Cr1MoVG小径厚壁管焊缝横向开裂的原因。分析结果表明:焊缝横向开裂原因是制定焊接工艺和焊接操作时,未考虑锅炉安装时间跨越北方冬春季节的环境条件、水冷壁管为小径厚壁管、最小壁厚供货(最小壁厚为5.8mm,实际壁厚大于6.0mm)等因素,焊接工艺未采取焊前预热、焊后缓冷措施,焊接操作中热输入过大、层间温度控制不好,冷却速度太快,致使焊缝微观组织中出现淬硬马氏体组织、网状组织(高温孔穴性开裂),焊缝硬度值超过或接近标准要求,焊接应力大,焊接过程中产生裂纹。采取电加热预热、控制层间温度、缓冷、过程监督等针对性措施后,焊接质量得到有效改善,消除了安全隐患。同时提醒同行应关注北方寒冷地区低合金小径厚壁管的焊接工艺,重视其焊接质量控制。 展开更多
关键词 12cr1movg 小径厚壁管 焊缝 横向裂纹
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超超临界锅炉集箱角焊缝开裂分析及优化
9
作者 董鹏 李海阳 +5 位作者 赖威龙 周彦兴 李林浩 李金伟 杨浩 罗官睿 《发电设备》 2024年第3期177-181,193,共6页
针对某电厂超超临界锅炉延伸侧墙出口集箱角焊缝开裂的问题,从材料成分、显微组织、硬度测试及运行工况等方面综合分析该集箱角焊缝失效的原因,并且从焊接工艺、热处理工艺及焊缝形式出发综合提出优化方案。结果表明:集箱管材料为12Cr1M... 针对某电厂超超临界锅炉延伸侧墙出口集箱角焊缝开裂的问题,从材料成分、显微组织、硬度测试及运行工况等方面综合分析该集箱角焊缝失效的原因,并且从焊接工艺、热处理工艺及焊缝形式出发综合提出优化方案。结果表明:集箱管材料为12Cr1MoVG,失效集箱角焊缝的化学成分、显微组织及硬度均符合标准,裂纹起裂于角焊缝外表面,并向内表面扩展。开裂原因为焊接残余应力与服役过程应力产生复杂叠加。通过采用降低角焊缝处应力集中的优化措施,延长材料使用寿命,可以为同类型电站锅炉管道的日常监督与质量控制提供重要的借鉴。 展开更多
关键词 锅炉 角焊缝 12cr1movg 开裂 焊接残余应力 焊后热处理
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20G和12Cr1MoVG无缝钢管低温形变退火研究 被引量：5
10
作者 徐小华 陈俊德 +1 位作者 肖学山 薛刚毅 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第18期187-190,共4页
研究了低温形变退火生产的20G、12Cr1MoVG热扩无缝钢管的显微组织、晶粒度、非金属夹杂物和室温力学性能,参考GB5310-2008对试验结果进行了评价,并与原管和热扩后经后续热处理的钢管比较。结果表明,低温形变退火生产的20G、12Cr1MoVG热... 研究了低温形变退火生产的20G、12Cr1MoVG热扩无缝钢管的显微组织、晶粒度、非金属夹杂物和室温力学性能,参考GB5310-2008对试验结果进行了评价,并与原管和热扩后经后续热处理的钢管比较。结果表明,低温形变退火生产的20G、12Cr1MoVG热扩无缝钢管和经后续热处理钢管的显微组织、晶粒度、非金属夹杂物和室温力学性能,均符合GB5310-2008对20G、12Cr1MoVG的要求。这为进一步推广生产流程简单、质量稳定、经济实用的热扩工艺奠定重要基础。 展开更多
关键词 20G 12cr1movg 无缝钢管 低温形变退火 热扩钢管
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水冷壁管内壁大面积氧化皮形成原因分析
11
作者 任磊 安城 易正海 《科技创新与应用》 2023年第31期79-83,共5页
该文对某电厂锅炉水冷壁垂直段、过渡段、螺旋段及灰斗段(材质为12Cr1MoVG和15CrMoG)取样进行试验分析,试验内容包括宏观形貌检查、化学成分分析、室温拉伸试验、硬度测试、金相组织检验和内壁氧化层厚度测量。结果表明,送检的水冷壁管... 该文对某电厂锅炉水冷壁垂直段、过渡段、螺旋段及灰斗段(材质为12Cr1MoVG和15CrMoG)取样进行试验分析,试验内容包括宏观形貌检查、化学成分分析、室温拉伸试验、硬度测试、金相组织检验和内壁氧化层厚度测量。结果表明,送检的水冷壁管段化学成分、力学性能均满足相关标准要求;金相组织均为铁素体+珠光体,组织未见异常;管子内壁氧化层的最大厚度为80μm;管子内壁致密氧化层主要为钢管制造阶段最终热处理因未在还原性气氛中进行,导致生成严重氧化层。 展开更多
关键词 水冷壁管 12cr1movg 15crMoG 力学性能 金相组织 氧化层
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12Cr1MoVG蒸汽管道蠕变的反射式非线性超声无损检测分析 被引量：2
12
作者 宋俊俊 胡斌 +4 位作者 王强 许卫荣 叶宇峰 陈涛 谢世杰 《中国安全生产科学技术》 CAS CSCD 北大核心 2022年第12期129-134,共6页
针对传统(收-发分置)透射式非线性超声检测方法在现场应用受到众多制约的问题,提出二次谐波(收-发合置)的反射式非线性超声检测思路,通过采集并分离超声检测信号一次底波的反射信号获取非线性超声检测中基波和二次谐波信号,并设计搭建... 针对传统(收-发分置)透射式非线性超声检测方法在现场应用受到众多制约的问题,提出二次谐波(收-发合置)的反射式非线性超声检测思路,通过采集并分离超声检测信号一次底波的反射信号获取非线性超声检测中基波和二次谐波信号,并设计搭建反射式非线性超声实验系统,进行2万小时12Cr1MoVG钢高温蒸汽管道检测实验并与测试样品的里氏硬度值进行比对。研究结果表明:该管道测点的非线性参量β在0.005~0.03变化与其硬度值变化(420~440 HL)呈负相关,即随着试样性能下降β值增大,而硬度值下降。研究结果可为在役高温蒸汽管道蠕变程度的检测提供参考。 展开更多
关键词 12cr1movg 非线性超声检测方法 蒸汽管道 蠕变
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12Cr1MoVG过热器管裂纹行为分析与控制 被引量：3
13
作者 许小平 熊承刚 周飞霓 《全面腐蚀控制》 2008年第2期31-33,共3页
本文对12Cr1MoVG锅炉高温过热器蛇形管弯头裂纹的形成原因进行了分析,研究发现裂纹的形成与弯管应力状态、内表面质量、腐蚀介质的腐蚀有直接的关系。应力加上腐蚀介质的作用使锅炉高温过热器寿命大幅度降低,因此,在过热器的制造和使用... 本文对12Cr1MoVG锅炉高温过热器蛇形管弯头裂纹的形成原因进行了分析,研究发现裂纹的形成与弯管应力状态、内表面质量、腐蚀介质的腐蚀有直接的关系。应力加上腐蚀介质的作用使锅炉高温过热器寿命大幅度降低,因此,在过热器的制造和使用过程中,要综合考虑各种因素的影响,只要控制措施得当,问题是可以避免的。 展开更多
关键词 12cr1movg 弯管 应力 腐蚀 裂纹
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超超临界锅炉再热器12Cr1MoVG管焊缝失效研究 被引量：3
14
作者 范志东 都劲松 +5 位作者 张志博 田进 马翼超 牛坤 郭卫铨 刘承鑫 《中国材料进展》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期614-619,共6页
通过显微组织分析、化学成分分析、裂纹形貌观察和焊接工艺分析,对某超超临界锅炉再热器小径厚壁管12Cr1MoVG钢焊缝接头裂纹进行了失效分析。结果表明:裂纹沿周向分布,起始于焊缝的热影响区粗晶区,向细晶区扩展,并呈沿晶扩展特征;在裂... 通过显微组织分析、化学成分分析、裂纹形貌观察和焊接工艺分析,对某超超临界锅炉再热器小径厚壁管12Cr1MoVG钢焊缝接头裂纹进行了失效分析。结果表明:裂纹沿周向分布,起始于焊缝的热影响区粗晶区,向细晶区扩展,并呈沿晶扩展特征;在裂纹区域可见宏观裂纹、微裂纹和孔洞。根据裂纹产生的位置和形貌、焊缝显微组织等特征,确定该裂纹为焊接再热裂纹。失效原因为焊缝焊接质量差:焊缝各区域硬度值均超过标准规范范围上限值,表明焊缝内有较大的残余应力;焊缝晶粒粗大,导致晶粒间变形协调性大幅降低。 展开更多
关键词 12cr1movg 再热裂纹 失效分析 焊缝
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12Cr1MoVG换热管泄漏失效原因分析 被引量：3
15
作者 徐书根 赵延灵 王宗明 《压力容器》 2012年第4期62-67,共6页
为了分析材质为12Cr1MoVG的某换热管的泄漏原因,对该换热管的宏观腐蚀形貌、金相组织、管材化学成分和腐蚀产物成分以及换热管服役环境进行了综合分析。分析结果表明,换热管内壁发生了严重的均匀腐蚀并导致穿孔,腐蚀的机理为氧腐蚀和高... 为了分析材质为12Cr1MoVG的某换热管的泄漏原因,对该换热管的宏观腐蚀形貌、金相组织、管材化学成分和腐蚀产物成分以及换热管服役环境进行了综合分析。分析结果表明,换热管内壁发生了严重的均匀腐蚀并导致穿孔,腐蚀的机理为氧腐蚀和高温蒸汽腐蚀的联合作用,并提出了相应的预防措施。 展开更多
关键词 泄漏 失效分析 12cr1movg 换热管
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660MW超超临界机组锅炉集箱管座大面积裂纹分析 被引量：3
16
作者 罗洪辉 龙会国 王鹏 《湖南电力》 2020年第5期35-38,共4页
通过裂纹宏观形貌、显微组织等分析,研究了660 MW超超临界机组锅炉用集箱大面积管座制造焊缝裂纹原因。结果表明,焊接热输入量大、未进行焊前预热及焊后立即热处理,造成焊缝淬硬性组织及网状组织晶界弱化,在焊接拘束应力、焊接残余应力... 通过裂纹宏观形貌、显微组织等分析,研究了660 MW超超临界机组锅炉用集箱大面积管座制造焊缝裂纹原因。结果表明,焊接热输入量大、未进行焊前预热及焊后立即热处理,造成焊缝淬硬性组织及网状组织晶界弱化,在焊接拘束应力、焊接残余应力及高温热处理等作用下产生焊接裂纹。焊接工艺不当是造成焊接裂纹的主要原因。 展开更多
关键词 12cr1movg 钢 SA-106C 钢 角焊缝 冷裂纹 再热裂纹
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电站锅炉主蒸汽母管的定期检验与分析 被引量：3
17
作者 曲炎淼 王霄鑫 李明 《河南科技》 2020年第22期32-34,共3页
本文对使用12Cr1MoVG钢管的电站锅炉主蒸汽母管进行定期检验。结果发现,该管道经过11万h的运行,管道的壁厚、无损检测和材料化学成分都未发现明显缺陷,但管道材质发生了劣化,表现为硬度降低,部分管段显微组织球化较严重。
关键词 电站锅炉 主蒸汽管道 12cr1movg
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蒸汽管道环焊缝开裂失效的启示 被引量：4
18
作者 郁斌 王海涛 李仕力 《中国特种设备安全》 2017年第12期66-70,共5页
石化公司蒸汽管道发生管道泄漏,通过对失效样品进行断口形貌、组织结构和理化性能等测试分析,发现泄漏处为直管段环焊缝焊趾位置发生周向开裂,各层焊道靠近熔合线母材侧位置存在大量的再热裂纹、未熔合等缺陷,且大量的孔洞沿着粗大晶粒... 石化公司蒸汽管道发生管道泄漏,通过对失效样品进行断口形貌、组织结构和理化性能等测试分析,发现泄漏处为直管段环焊缝焊趾位置发生周向开裂,各层焊道靠近熔合线母材侧位置存在大量的再热裂纹、未熔合等缺陷,且大量的孔洞沿着粗大晶粒的边界呈链状分布。此外,焊缝韧性不足,也是导致失效的内在因素。结果表明管道安装质量问题比较突出,应在管道的现场环焊施工过程中,加强监督管理,严格执行工艺规范,提高环焊接头无损检测比例,并建议适当抽样进行理化性能验证。 展开更多
关键词 12cr1movg 环焊缝 失效分析 高温蠕变
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A335-P91管道材质在热电厂中的应用研究
19
作者 谢毅 《中国科技期刊数据库 工业A》 2023年第8期121-126,共6页
A335-P91管材不仅具有高的抗氧化性能和抗高温蒸汽腐蚀性能,而且还具有良好的冲击韧性和高而稳定的持久塑性及热强性能,在大型火力发电厂中得到普遍应用,随着对标的国标牌号10Cr9Mo1VNb的出现及市场需求的提升,其价格也在逐渐降低,近年... A335-P91管材不仅具有高的抗氧化性能和抗高温蒸汽腐蚀性能,而且还具有良好的冲击韧性和高而稳定的持久塑性及热强性能,在大型火力发电厂中得到普遍应用,随着对标的国标牌号10Cr9Mo1VNb的出现及市场需求的提升,其价格也在逐渐降低,近年来在部分新建的工业热电厂中也在尝试应用。本文通过对12Cr1MoVG与A335-P91两种不同管材的应用对比,研究在大型热电厂中主蒸汽管道使用A335-P91材质替代12Cr1MoVG材质的可行性。 展开更多
关键词 热电厂 A335-P91 12cr1movg 主蒸汽管道
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12Cr1MoVG大口径厚壁管三通焊口裂纹产生原因分析与处理 被引量：4
20
作者 傅求华 齐亮 《焊接技术》 北大核心 2011年第S1期14-17,共4页
针对某电厂锅炉末级过热器出口三通焊口裂纹处理问题,分析了12Cr1MoVG大口径厚壁管三通焊口焊接和热处理技术难点,分析了裂纹产生原因,制定了具有针对性的焊接和热处理工艺措施,严格执行焊接和热处理工艺措施,加强过程监控并及时调整工... 针对某电厂锅炉末级过热器出口三通焊口裂纹处理问题,分析了12Cr1MoVG大口径厚壁管三通焊口焊接和热处理技术难点,分析了裂纹产生原因,制定了具有针对性的焊接和热处理工艺措施,严格执行焊接和热处理工艺措施,加强过程监控并及时调整工艺措施,成功完成了三通焊口返工处理,获得了满意的应用效果。 展开更多
关键词 12cr1movg 大口径厚壁管 三通 裂纹
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