消应力热处理对塑性变形后10CrNi5MoV钢性能与组织的影响 被引量：1

1

作者 邓晚平 牛继承 王任甫 《材料开发与应用》 CAS 2019年第3期46-51,62,共7页

研究了10CrNi5MoV钢原始态试样、无塑性变形消应力热处理试样、塑性变形量为6.6%试样和塑性变形量为6.6%消应力热处理试样4种状态的组织与性能。结果表明,消应力热处理后,塑性变形量为6.6%试样较热处理前压缩屈服强度明显升高,包申格效... 研究了10CrNi5MoV钢原始态试样、无塑性变形消应力热处理试样、塑性变形量为6.6%试样和塑性变形量为6.6%消应力热处理试样4种状态的组织与性能。结果表明,消应力热处理后,塑性变形量为6.6%试样较热处理前压缩屈服强度明显升高,包申格效应得到消除;试样的-20℃KV2、-84℃KV2较热处理前分别降低39 J、42 J,出现了脆化现象;消应力热处理后,塑性变形试样较热处理前金相组织和晶粒度未出现明显改变;消应力热处理后,塑性变形试样中生成了板条间条状碳化物,并发生了P、Ni等元素在晶界的偏聚;条状碳化物的出现、P等元素在晶界的偏聚是塑性变形试样经消应力热处理后脆化的原因。 展开更多

关键词 10crni5mov 消应力热处理 脆化 条状碳化物 偏聚

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塑性变形及消应力热处理对10CrNi5MoV钢性能与组织的影响 被引量：1

2

作者 王任甫 邓晚平 牛继承 《材料开发与应用》 CAS 2019年第5期16-21,26,共7页

分析了塑性变形量分别为2.4%、3.2%、4.8%、6.6%和9.1%的10CrNi5MoV钢在消应力热处理前后力学性能和微观组织的变化。结果表明,10CrNi5MoV钢具有包申格效应,热处理后该效应消除、屈服强度恢复正常,但低温韧性较热处理前有不同程度的降低... 分析了塑性变形量分别为2.4%、3.2%、4.8%、6.6%和9.1%的10CrNi5MoV钢在消应力热处理前后力学性能和微观组织的变化。结果表明,10CrNi5MoV钢具有包申格效应,热处理后该效应消除、屈服强度恢复正常,但低温韧性较热处理前有不同程度的降低,且下降幅度随着试样塑性变形增大而增加;当塑性变形量为9.1%时,出现了明显脆化,断口呈韧窝+准解理+沿晶断裂的混合断裂形貌;包申格效应的产生、消除与塑性变形引起的位错密度变化有关;热处理后马氏体板条间条状碳化物的析出以及P、Ni元素和部分碳化物在晶界处的偏聚,致使晶内和晶界部分脆化是该钢在较大塑性变形下韧性下降的主要原因。 展开更多

关键词 10crni5mov 消应力热处理 塑性变形 脆化 条状碳化物 偏聚

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10CrNi5MoV钢奥氏体晶粒度变化规律研究

3

作者 周千学 《钢铁研究》 CAS 2015年第6期38-40,55,共4页

对模铸和电渣重熔后10CrNi5MoV钢在不同加热温度下的奥氏体晶粒长大规律进行试验研究。结果表明,析出颗粒的数量、大小及分布是奥氏体晶粒变化的决定因素。在相同的热处理温度下,电渣重熔后钢板的晶粒比模铸钢细。试验钢在900℃保温,奥... 对模铸和电渣重熔后10CrNi5MoV钢在不同加热温度下的奥氏体晶粒长大规律进行试验研究。结果表明,析出颗粒的数量、大小及分布是奥氏体晶粒变化的决定因素。在相同的热处理温度下,电渣重熔后钢板的晶粒比模铸钢细。试验钢在900℃保温,奥氏体晶粒最细,这个结论为该钢热处理工艺的制定提供了理论依据。 展开更多

关键词 奥氏体晶粒 电渣重熔 10crni5mov

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10CrNi5MoV钢板尾部韧性偏低原因分析

4

作者 周千学 《武钢技术》 CAS 2017年第5期29-33,共5页

针对电渣重熔后10CrNi5MoV钢板尾部冲击韧性明显低于头部的现象,采用组织观察、断口扫描与电解夹杂物等方法进行了对比、观察,对其原因进行了分析。结果表明,氧化铝夹杂物增多是造成钢板尾部低温韧性偏低的原因。

关键词 10crniSmov 甘渣重熔 力学性能 夹杂物

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800MPa级低合金高强度钢的循环软硬化特性 被引量：7

5

作者 张亚军 魏建勋 《材料开发与应用》 CAS 2009年第5期12-16,共5页

在不同应变级别控制下，研究了800MPa级低合金高强度钢10CrNiSMoV轴向加载低周循环软硬化特性，研究结果表明：应变加载级别不同，材料表现出不同的循环软硬化特性，当应变幅在0．4％～1．0％范围变化时，材料表现出循环软化的特性，且... 在不同应变级别控制下，研究了800MPa级低合金高强度钢10CrNiSMoV轴向加载低周循环软硬化特性，研究结果表明：应变加载级别不同，材料表现出不同的循环软硬化特性，当应变幅在0．4％～1．0％范围变化时，材料表现出循环软化的特性，且应变幅越大，循环软化速率越高；当应变幅在0．30％-0．40％范围变化时，材料表现出先硬化，再趋于循环饱和，再轻微循环软化直至断裂的特性。采用透射电镜观察了不同应变级别下试样断口的位错形态，用位错理论解释了产生上述现象的原因。 展开更多

关键词 10crni5mov低合金高强度钢 低周疲劳 循环硬化 循环软化 位错理论

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冷成型10CrNi5MoV钢拉伸性能恢复热处理工艺研究 被引量：1

6

作者 叶凡 牛继承 +2 位作者 聂建航 王任甫 邓晚平 《材料开发与应用》 CAS 2023年第1期60-65,共6页

采用不同的热处理工艺参数对冷成型10CrNi5MoV钢进行性能恢复热处理试验,并对比热处理前后拉伸性能及显微组织变化情况。结果表明,由于包申格效应,冷成型10CrNi5MoV钢的拉伸性能发生了显著的变化,受压侧拉伸屈服强度降低,受拉侧拉伸屈... 采用不同的热处理工艺参数对冷成型10CrNi5MoV钢进行性能恢复热处理试验,并对比热处理前后拉伸性能及显微组织变化情况。结果表明,由于包申格效应,冷成型10CrNi5MoV钢的拉伸性能发生了显著的变化,受压侧拉伸屈服强度降低,受拉侧拉伸屈服强度上升;冷成型10CrNi5MoV钢在250℃~620℃温度范围内进行性能恢复热处理时,加热温度对钢板拉伸性能恢复程度影响显著,而保温时间和升温速率则对其影响不明显;性能恢复热处理后的冷成型10CrNi5MoV钢金相组织及晶粒度未发生明显变化,而位错密度减小。 展开更多

关键词 10crni5mov钢 包申格效应 拉伸性能 热处理 位错

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10CrNi5MoV钢厚板窄间隙熔化极气保焊研究 被引量：4

7

作者 撒世勇 《材料开发与应用》 CAS 2010年第1期13-15,共3页

以10CrNi5MoV钢为研究对象,进行了窄间隙熔化极气保焊对接试验,并对焊接接头的力学性能、金相组织和显微硬度进行了分析。结果表明,焊接接头具有良好的综合力学性能,焊缝组织以贝氏体为主,并有少量的针状铁素体和粒状贝氏体,过热区组织... 以10CrNi5MoV钢为研究对象,进行了窄间隙熔化极气保焊对接试验,并对焊接接头的力学性能、金相组织和显微硬度进行了分析。结果表明,焊接接头具有良好的综合力学性能,焊缝组织以贝氏体为主,并有少量的针状铁素体和粒状贝氏体,过热区组织主要是贝氏体,最高硬度出现在焊接热影响区。 展开更多

关键词 10crni5mov钢 窄间隙 金相组织 力学性能

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道间温度对10CrNi5MoV钢气体保护焊接头力学性能的影响 被引量：3

8

作者 王宪 杜义 +1 位作者 张京海 薛钢 《材料开发与应用》 CAS 2014年第2期37-41,共5页

通过屈服强度和冲击韧性测试、组织分析,研究了两种焊接热输入条件下道间温度对10CrNi5MoV钢气体保护焊接头力学性能的影响。结果表明,随着道间温度从40℃提高到300℃,焊接热输入为8 kJ/cm和18 kJ/cm的焊缝金属屈服强度分别从868 MPa和8... 通过屈服强度和冲击韧性测试、组织分析,研究了两种焊接热输入条件下道间温度对10CrNi5MoV钢气体保护焊接头力学性能的影响。结果表明,随着道间温度从40℃提高到300℃,焊接热输入为8 kJ/cm和18 kJ/cm的焊缝金属屈服强度分别从868 MPa和855 MPa单调下降至728 MPa和693 MPa,-50℃冲击韧性分别从70 J和69 J升高至117 J和72 J(道间温度分别为200℃和100℃),然后降低至67 J和43 J;焊缝金属的组织差异是不同道间温度下焊接接头力学性能不同的原因。随着道间温度从40℃提高到300℃,焊缝金属中马氏体组织逐渐消失,粒状贝氏体组织逐渐增多,针状铁素体组织比例先增加再减少,含量最高时的道间温度与冲击韧性峰值水平相一致。 展开更多

关键词 道间温度 10crni5mov钢 气体保护焊 力学性能

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系泊链用10CrNi5MoV钢的力学及耐腐蚀性能 被引量：1

9

作者 王鑫 李昭东 +4 位作者 周世同 左越 黄涛 陈颖 代建清 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第2期51-56,共6页

通过静态全浸腐蚀试验研究了人工海水条件下10CrNi5MoV钢的耐腐蚀性能并与传统R3级钢进行了对比,通过慢应变速率拉伸试验对比研究了系泊链用10CrNi5MoV钢在不同回火温度热处理后的应力腐蚀断裂敏感性。结果表明：10CrNi5MoV钢在640~660... 通过静态全浸腐蚀试验研究了人工海水条件下10CrNi5MoV钢的耐腐蚀性能并与传统R3级钢进行了对比,通过慢应变速率拉伸试验对比研究了系泊链用10CrNi5MoV钢在不同回火温度热处理后的应力腐蚀断裂敏感性。结果表明：10CrNi5MoV钢在640~660℃回火热处理具有低的应力腐蚀断裂敏感性,且常规力学性能较好;随回火温度进一步升高,组织中出现大量的MA（马氏体-奥氏体）岛,断口的韧窝由等轴韧窝变为剪切韧窝,应力腐蚀断裂敏感性较高。10CrNi5MoV钢常规力学性能以及在人工海水中的耐蚀性都优于R3级钢。 展开更多

关键词 系泊链 10crni5mov钢 R3级钢 力学性能 耐腐蚀性

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冷却速度对10CrNi5MoV钢焊缝金属相变的影响

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作者 戴乐 王宪 +1 位作者 张延超 周晓锋 《材料开发与应用》 CAS 2022年第5期73-76,共4页

采用Gleeble-3500热模拟试验机测量了10CrNi5MoV钢焊缝金属在不同冷却速率下奥氏体连续冷却过程中的温度-膨胀曲线,利用杠杆定律,得到了不同冷却速率下相变动力学曲线,分析了冷却速率对焊缝金属相变的影响。结果表明,不同冷却速率下焊... 采用Gleeble-3500热模拟试验机测量了10CrNi5MoV钢焊缝金属在不同冷却速率下奥氏体连续冷却过程中的温度-膨胀曲线,利用杠杆定律,得到了不同冷却速率下相变动力学曲线,分析了冷却速率对焊缝金属相变的影响。结果表明,不同冷却速率下焊缝金属的奥氏体转变动力学曲线均呈S型,冷却速率为60℃/s、30℃/s、15℃/s时,奥氏体转变速率与温度的曲线呈单峰状,冷却速率为6℃/s,奥氏体转变速率与温度的曲线表现为贝氏体、粒状贝氏体相变的双峰转变。 展开更多

关键词 冷却速率 10crni5mov钢 相变动力学

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10CrNi5MoV钢板尾端强韧性偏低原因分析

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作者 邓晚平 薛钢 王任甫 《材料开发与应用》 CAS 2014年第4期29-33,共5页

针对10CrNi5MoV钢板尾端板厚中心强韧性偏低问题,采用重新热处理、金相组织观察及断口扫描等方法,进行了原因分析。结果表明,尾端钢板中的氧化铝夹杂聚集分布是强韧性偏低的原因,由此推断钢板尾端心部强韧性偏低可能为钢锭开坯时冒口端... 针对10CrNi5MoV钢板尾端板厚中心强韧性偏低问题,采用重新热处理、金相组织观察及断口扫描等方法,进行了原因分析。结果表明,尾端钢板中的氧化铝夹杂聚集分布是强韧性偏低的原因,由此推断钢板尾端心部强韧性偏低可能为钢锭开坯时冒口端未完全切净导致。在尾端向头端方向移动0.5 m位置重新取样进行性能试验,因钢锭冒口影响程度减弱,其屈服强度与头端相比仅相差10 MPa,这一试验结果进一步证实了上述观点。 展开更多

关键词 10crni5mov钢 力学性能 夹杂物

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高强度10CrNi5MoV钢热处理开裂分析

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作者 孙国进 胡士廉 田雨江 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第18期258-259,共2页

10CrNi5MoV钢板试样在调质处理过程中产生裂纹。通过组织观察和能谱分析确定了产生裂纹的主要原因,给出了改进措施,为生产提供了必要的技术支持和理论指导。

关键词 10crni5mov钢 热处理开裂 微观组织 能谱分析

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