10B21微合金钢生产工艺全流程洁净度分析 被引量：5

1

作者 焦魁明 张亚兵 +3 位作者 赵立 左小坦 王东兴 陈永峰 《连铸》 2022年第5期69-75,共7页

为了探究影响10B21钢生产稳定性的因素,提高钢材的质量,满足客户需求,对全流程洁净钢夹杂物进行取样分析。结果表明,全流程各工位的夹杂物的类型主要为7种类型,分别为CaO-Al_(2)O_(3)-MgO-CaS-TiN、CaO-Al_(2)O_(3)-MgO-CaS、Al_(2)O_(3... 为了探究影响10B21钢生产稳定性的因素,提高钢材的质量,满足客户需求,对全流程洁净钢夹杂物进行取样分析。结果表明,全流程各工位的夹杂物的类型主要为7种类型,分别为CaO-Al_(2)O_(3)-MgO-CaS-TiN、CaO-Al_(2)O_(3)-MgO-CaS、Al_(2)O_(3)、MnS、MnS-Al_(2)O_(3)、Al_(2)O_(3)-TiN和MnS-TiN,除了转炉工位的样品夹杂物类型相对复杂,其余工位夹杂物主要是CaS-Al_(2)O_(3)-MgO-CaO-TiN,不同炉次氧氮含量波动较大,尤其是转炉终点氧含量控制不稳定,LF精炼过程中夹杂物变化幅度大,且软吹操作后生成尺寸为80~100μm的大型球状夹杂物,其主要成分是CaO-Al_(2)O_(3)-MgO-CaS-TiN,即以氧化钙氧化铝为形核中心外部伴生有氧化镁并被硫化钙以及氮化钛包裹的形式存在,该成分的夹杂物在LF精炼喂钙线后开始生成,由于精炼渣流动性低,对钢液覆盖效果差,易发生二次氧化,使得夹杂物在软吹阶段明显聚集长大。 展开更多

关键词 10b21钢 全流程 夹杂物 洁净钢 钢材质量

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100t BOF-LF-CC流程冶炼10B21钢的工艺优化 被引量：5

2

作者 宋万平 贾旭岗 梁世勇 《特殊钢》 北大核心 2015年第5期17-20,共4页

针对10821钢（％：0．19～0．22C，≤0．08Si，0．8～1．0Mn，≤0．020P，≤0．020S，0．010～0．040A1，0．001～0．005B）冶炼过程中钢液硅含量超标、可浇性差、铸坯角裂的问题，通过生产数据和夹杂物分析、铸坯低倍检验得出，LF白渣... 针对10821钢（％：0．19～0．22C，≤0．08Si，0．8～1．0Mn，≤0．020P，≤0．020S，0．010～0．040A1，0．001～0．005B）冶炼过程中钢液硅含量超标、可浇性差、铸坯角裂的问题，通过生产数据和夹杂物分析、铸坯低倍检验得出，LF白渣后，渣中SiO：被Al还原，造成[Si]超标；钢中A2O3在水口蓄积降低10821钢的可浇性，凝固过程氮化硼和氧化硼在晶界析出，易使铸坯产生角裂。通过提高转炉终点[C]为0．10％～0．14％，出钢温度1640～1660℃，转炉铝铁加入量由1．82kg／t降至1．36kg／t，LF精炼铝铁加入量由2．8kg／t降至1．6kg／t，喂钙量由1．23kg／t增至2．05kg／t，添加微量固氮元素Ti，优化连铸工艺等措施后，钢液中si含量-[si]≤0．08％比例从65．62％提高到89．50％；单个中间包连浇炉数从4炉提高到12炉；铸坯角裂得到有效控制，正品铸坯收得率由88．23％提高至97．64％。 展开更多

关键词 100 t bOF-LF-CC流程 10b21钢 增硅 钢液可浇性 角裂

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含硼冷镦钢10B21控冷工艺研究 被引量：5

3

作者 洪雷 张素萍 +2 位作者 陈继林 刘振民 回士旭 《河北冶金》 2013年第9期1-4,共4页

利用Gleeble-3500热模拟实验机,结合实际轧制过程,运用金相显微分析、力学性能检测和显微硬度测量,研究了控冷工艺对冷镦钢10B21的微观组织、力学性能以及表面氧化铁皮的影响.结果表明：冷速为0.5～1.0℃/s,得到理想的均匀分布的铁素体... 利用Gleeble-3500热模拟实验机,结合实际轧制过程,运用金相显微分析、力学性能检测和显微硬度测量,研究了控冷工艺对冷镦钢10B21的微观组织、力学性能以及表面氧化铁皮的影响.结果表明：冷速为0.5～1.0℃/s,得到理想的均匀分布的铁素体和珠光体组织,晶粒度达8.5级以上；冷速高于2℃/s后,出现魏氏组织,实际生产中应避免,特别是小规格轧制过程中注意控制冷却；随冷速提高,抗拉强度升高,延伸率呈线性降低,硬度呈增长趋势；吐丝温度升高,氧化铁皮厚度增加,冷速与氧化铁皮厚度成反比,冷速加快,氧化铁皮降低. 展开更多

关键词 冷镦钢 10b21 控冷工艺 微观组织 氧化铁皮

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8.8级非调紧固件用10B21盘条研究与开发

4

作者 孔祥伟 白云 张剑锋 《特殊钢》 2024年第1期23-26,共4页

采用转炉→精炼炉→真空脱气→方坯连铸→加热→粗轧→中轧→精轧→减定径→吐丝→XDWP(Xingcheng Direct Water Patenting)冷却→斯太尔摩风冷冷却的方式试验生产基于10B21钢的8.8级非调紧固件用热轧盘条。通过控制减定径温度为813℃,... 采用转炉→精炼炉→真空脱气→方坯连铸→加热→粗轧→中轧→精轧→减定径→吐丝→XDWP(Xingcheng Direct Water Patenting)冷却→斯太尔摩风冷冷却的方式试验生产基于10B21钢的8.8级非调紧固件用热轧盘条。通过控制减定径温度为813℃,吐丝温度为828℃,斯太尔摩辊道速率设置为0.75 m/s,在连续经过XDWP冷却和斯太尔摩风冷后获得的热轧盘条抗拉强度达到680 MPa,断后伸长率为23.6%,断面收缩率为75%,力学性能完全满足GB/T 29087―2012的要求。且经过1/4冷顶锻和25%的大减面率拉拔试验,其结果满足紧固件用户使用要求。 展开更多

关键词 8.8级非调紧固件 10b21钢 XDWP 贝氏体

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10B21低碳合金钢等温球化退火工艺研究 被引量：2

5

作者 王斯华 郝小龙 +1 位作者 肖杰 刘晓祥 《金属制品》 CAS 2021年第6期17-24,共8页

为改善10B21低碳合金冷镦钢钢丝的冷镦性能,通过研究10B21钢热处理中各因素对球化效果的影响,获得最佳球化退火工艺参数。结果表明,最佳球化退火工艺参数为:奥氏体化温度740℃,奥氏体化时间4 h,冷却速率20℃/h,等温温度670℃,等温时间4 ... 为改善10B21低碳合金冷镦钢钢丝的冷镦性能,通过研究10B21钢热处理中各因素对球化效果的影响,获得最佳球化退火工艺参数。结果表明,最佳球化退火工艺参数为:奥氏体化温度740℃,奥氏体化时间4 h,冷却速率20℃/h,等温温度670℃,等温时间4 h。10B21冷镦钢丝经最佳工艺条件球化退火得到的球化组织能满足冷镦成型要求。 展开更多

关键词 10b21 低碳合金钢 冷镦钢丝 球化退火 热处理

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10B21钢螺纹轴断裂失效分析 被引量：2

6

作者 杨星红 梁宇 王卓 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第8期107-110,共4页

针对某厂生产的10B21钢螺纹轴出现延迟断裂现象,利用直读光谱仪、光学显微镜、维氏硬度计、扫描电子显微镜等分析了其断裂原因。结果表明:该轴表面硬度过高,且在其表面渗碳、酸洗等生产工艺中引入了有害氢未能及时去除,螺纹根部在螺纹... 针对某厂生产的10B21钢螺纹轴出现延迟断裂现象,利用直读光谱仪、光学显微镜、维氏硬度计、扫描电子显微镜等分析了其断裂原因。结果表明:该轴表面硬度过高,且在其表面渗碳、酸洗等生产工艺中引入了有害氢未能及时去除,螺纹根部在螺纹段预紧力、齿根应力及局部氢原子富集的协同作用下发生了氢致延迟脆性断裂。 展开更多

关键词 10b21钢 表面渗碳 酸洗 氢致开裂

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Si含量对10B21钢热轧盘条组织和性能的影响 被引量：2

7

作者 李世琳 阮士朋 《特殊钢》 北大核心 2020年第2期15-17,共3页

分析和研究了0.03%~0.21%Si含量对含硼冷镦钢10B21 (/%:0.20C,0.03~0.21Si,0.82~0.83Mn,0.009~0.013S,0.015~0.016P,0.001 9~0.002 0B)Φ34 mm热轧盘条组织和性能的影响。盘条热轧的终轧温度为900℃,缓冷。结果表明,Si含量由0.03%增加到... 分析和研究了0.03%~0.21%Si含量对含硼冷镦钢10B21 (/%:0.20C,0.03~0.21Si,0.82~0.83Mn,0.009~0.013S,0.015~0.016P,0.001 9~0.002 0B)Φ34 mm热轧盘条组织和性能的影响。盘条热轧的终轧温度为900℃,缓冷。结果表明,Si含量由0.03%增加到0.21%,10B21钢盘条抗拉强度由480 MPa增加到489 MPa,即增加了9 MPa;HRB硬度值增加5.3,钢的组织中铁素体团尺寸由52μm降低至42μm,非金属夹杂物尺寸及数量无明显变化,淬透性能提高。 展开更多

关键词 SI含量 10b21钢 热轧盘条 组织 力学性能

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冷镦钢10B21热轧盘条开裂原因分析 被引量：1

8

作者 陆继欢 《工业加热》 CAS 2021年第2期53-54,56,共3页

针对含B冷镦钢10B21盘条在检验过程出现冷镦开裂的现象,对其从冶炼、轧制等生产工艺和产品质量进行了分析研究,同时采用盘条酸洗、金相检验等检验手段对冷镦开裂试样进行了宏观和显微观察与分析。经过分析,冷镦开裂的主要原因为铸坯表... 针对含B冷镦钢10B21盘条在检验过程出现冷镦开裂的现象,对其从冶炼、轧制等生产工艺和产品质量进行了分析研究,同时采用盘条酸洗、金相检验等检验手段对冷镦开裂试样进行了宏观和显微观察与分析。经过分析,冷镦开裂的主要原因为铸坯表面裂纹所致。 展开更多

关键词 冷镦钢 10b21 冷镦开裂

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10B21钢防滑链抗拉载荷不合格原因分析 被引量：1

9

作者 徐幸 《理化检验（物理分册）》 CAS 2016年第4期278-280,283,共4页

某厂生产的10B21钢防滑链产品抗拉载荷不合格。通过宏观检验、化学成分分析、金相检验、硬度试验和扫描电镜分析等方法对防滑链抗拉载荷不合格原因进行了分析。结果表明:该防滑链含有一定量的硼元素,淬火冷却介质温度偏高使其淬火时冷... 某厂生产的10B21钢防滑链产品抗拉载荷不合格。通过宏观检验、化学成分分析、金相检验、硬度试验和扫描电镜分析等方法对防滑链抗拉载荷不合格原因进行了分析。结果表明:该防滑链含有一定量的硼元素,淬火冷却介质温度偏高使其淬火时冷却速率不足,生成贝氏体组织,最终造成了防滑链抗拉载荷的大幅下降。 展开更多

关键词 防滑链 抗拉载荷 10b21钢 硼元素 淬火 冷却速率 贝氏体

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10B21合金冷镦钢盘条冷镦开裂原因分析 被引量：1

10

作者 石敏 刘鸢杰 +1 位作者 陈修明 刘斌 《山西冶金》 CAS 2018年第5期3-4,24,共3页

对10B21冷镦钢盘条出现的冷镦开裂现象,用光学显微镜、扫描电镜、直读光谱仪对缺陷部位进行了显微组织、化学成分等分析。结果表明,冷镦开裂是由钢坯裂纹缺陷所导致,且通过Ti元素的加入,杜绝了钢坯裂纹的产生。

关键词 10b21 冷镦钢 盘条 开裂

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10B21冷镦钢BOF-LF过程钢渣渣化行为研究

11

作者 李洋 张涛 +3 位作者 杨风国 尹啸 郑冰 徐东 《四川冶金》 CAS 2023年第6期27-31,共5页

在钢铁长流程冶炼过程中,各环节稳定高质量生产都离不开炉渣的重要作用,流程性成渣过程的深入研究对强冶降本、提质增效和资源回用影响显著。本文以10B21冷镦钢生产为背景,研究钢渣在BOF-LF过程的渣化行为。结果表明,经过BOF-LF过程,从... 在钢铁长流程冶炼过程中,各环节稳定高质量生产都离不开炉渣的重要作用,流程性成渣过程的深入研究对强冶降本、提质增效和资源回用影响显著。本文以10B21冷镦钢生产为背景,研究钢渣在BOF-LF过程的渣化行为。结果表明,经过BOF-LF过程,从化学成分角度,钢渣的二元碱度(CaO/SiO_(2))陡升,而三元碱度(CaO/(SiO_(2)+Al_(2)O_(3)))和全碱度([(CaO)+(MgO)+(MnO)+(FeO)]/[(SiO_(2))+(Al_(2)O_(3))+(P_(2) O_(5))])均呈现下降趋势。从矿物组成分析,转炉渣的主要矿相为CaO、Ca_(2)SiO_(4)、(Mg,Fe)O、Ca_(2)Fe_(2)O_(5)、Ca 2(Al,Fe)_(2)O_(5),而精炼渣的矿物组成主要为CaO、Ca_(6)Al_(7)O_(16)、Ca_(2)SiO_(4)、FeB。从显微组织形貌分析,观察到转炉渣样以板条状、珊瑚状形貌的硅酸二钙为主体矿相,其余各矿相在渣中无序分布。在精炼渣中,可观察到含玻璃化分层结构,生成的硅酸二钙和钙铝酸盐呈现聚集性分布。结合熔渣结构的理论计算,钢渣的NBO/T值由转炉渣的8.34下降到精炼渣的2.93,解离程度呈现下降趋势。 展开更多

关键词 10b21钢 转炉渣 LF精炼渣 渣化行为

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10B21冷镦钢盘条的开发 被引量：1

12

作者 彭家清 吴锦圆 陈远清 《冶金标准化与质量》 2014年第1期39-41,共3页

基于10821冷镦钢盘条的技术要求，介绍了“转炉冶炼-LF精炼-方坯连铸-高速线材轧制”工艺开发10821冷镦钢盘条的工艺要点。分析了试生产阶段产品的质量指标，并针对冷镦开裂问题提出了解决措施。通过生产工艺的持续改进，开发的10821盘... 基于10821冷镦钢盘条的技术要求，介绍了“转炉冶炼-LF精炼-方坯连铸-高速线材轧制”工艺开发10821冷镦钢盘条的工艺要点。分析了试生产阶段产品的质量指标，并针对冷镦开裂问题提出了解决措施。通过生产工艺的持续改进，开发的10821盘条能够满足用户要求，产品合格率达到99．5％。 展开更多

关键词 10821 冷镦钢 盘条 轧制

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热轧10B21钢盘条冷镦开裂的原因及预防措施

13

作者 苏振伟 周淼 +3 位作者 赵赟 屠兴圹 林俊 万文华 《上海金属》 CAS 2022年第5期38-41,共4页

采用未退火的热轧10B21钢盘条制造的法兰螺栓冷镦时法兰边缘常常开裂。检验了开裂螺栓的化学成分、宏观形貌、显微组织及热轧盘条的冷镦成形性能。结果表明:裂纹部位严重变形,裂纹为穿晶裂纹;盘条无明显缺陷,显微组织为铁素体和珠光体,... 采用未退火的热轧10B21钢盘条制造的法兰螺栓冷镦时法兰边缘常常开裂。检验了开裂螺栓的化学成分、宏观形貌、显微组织及热轧盘条的冷镦成形性能。结果表明:裂纹部位严重变形,裂纹为穿晶裂纹;盘条无明显缺陷,显微组织为铁素体和珠光体,铁素体晶粒大小不均匀;盘条试样仅能冷镦至1/3高度而不开裂。通过适当降低钢坯加热温度、终轧速率和吐丝温度,及提高轧后冷却速率,使铁素体晶粒细化至10~11级,消除混晶,盘条试样能冷镦至1/5高度而不开裂,冷镦时法兰螺栓再未开裂。 展开更多

关键词 10b21钢 冷镦 法兰螺栓 晶粒度

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含硼冷镦钢10B21冷镦开裂原因分析 被引量：15

14

作者 帅习元 叶巍 +2 位作者 仇东丽 张友登 吕学斌 《钢铁研究》 CAS 2014年第6期40-42,共3页

为了分析含硼冷镦钢10B21冷镦开裂的原因,对其生产工艺、产品质量进行了研究,并采用金相检验、能谱分析等手段对开裂试样进行了观察和分析。结果表明:含硼冷镦钢10B21开裂是由于其表面存在尖锐的"V"形划伤所致。

关键词 含硼冷镦钢 10b21 冷镦开裂 表面缺陷

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10B21高强度冷镦钢盘条的生产 被引量：12

15

作者 万国喜 翟林甫 +2 位作者 杨晓奇 刘艳红 张晓峰 《金属制品》 2009年第5期57-60,共4页

介绍用于生产10.9级高强度标准件的Φ6.5mm10B21冷镦钢盘条的生产工艺。通过在冶炼过程中严格控制钢中N和O的含量,稳定B的吸收率,提高淬透性;在精炼过程中全程控铝,一次喂线;连铸过程中过热度偏高20～30℃,提高铸坯质量;以及轧制过程中... 介绍用于生产10.9级高强度标准件的Φ6.5mm10B21冷镦钢盘条的生产工艺。通过在冶炼过程中严格控制钢中N和O的含量,稳定B的吸收率,提高淬透性;在精炼过程中全程控铝,一次喂线;连铸过程中过热度偏高20～30℃,提高铸坯质量;以及轧制过程中采用冷速为0.3～1℃/s的控冷工艺,加热温度950～1000℃,吐丝温度850～860℃,用高线机组成功生产出合格的10B21冷镦钢盘条,产品各项指标满足要求。 展开更多

关键词 10b21盘条 高强度冷镦钢 成分控制 精炼 连铸 控轧

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免退火冷镦钢10B21热轧盘条的研制 被引量：8

16

作者 姜婷 汪开忠 +2 位作者 于同仁 张晓瑞 孙凯 《轧钢》 2020年第6期53-56,共4页

冷镦用盘条加工紧固件时,通常在拉拔前会对其进行球化退火或软化退火以降低强度及提高塑性,改善其冷加工性能。但退火工序耗能、耗时,不但增加成本还污染环境。为此,研制开发了具有优异冷加工性能的免退火冷镦钢10B21盘条。对10B21盘条... 冷镦用盘条加工紧固件时,通常在拉拔前会对其进行球化退火或软化退火以降低强度及提高塑性,改善其冷加工性能。但退火工序耗能、耗时,不但增加成本还污染环境。为此,研制开发了具有优异冷加工性能的免退火冷镦钢10B21盘条。对10B21盘条化学成分进行了优化设计,在保证淬透性的前提下适当提高B含量,降低C、Mn含量,并控制w(Ti)/w(N)=4.0〜4.5以保证有效B的收得率。采用控轧控冷工艺,在缓冷相变过程中在α/γ的界面产生适量的B相M3(C,B)+M23(C,B)6,加速C的沉积,形成利于冷镦性能的最佳组织。由于C、Mn元素的减少,可显著降低钢的硬度,最终得到具有优异冷加工性能的高塑性盘条。经试验,热轧盘条无需退火即可直接拉拔冷镦成形,用于制作法兰螺栓等变形量较大的8.8级高强紧固件。 展开更多

关键词 免退火 冷镦钢 10b21热轧盘条 化学成分 优化设计 控轧控冷工艺

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10B21冷镦钢连铸小方坯表面异常振痕成因分析及控制 被引量：7

17

作者 付达超 文光华 +1 位作者 刘耀宗 唐萍 《连铸》 2020年第3期33-37,共5页

针对某钢厂10B21冷镦钢连铸小方坯表面出现的深振痕和弯曲振痕问题,利用金相显微镜对铸坯表面异常振痕特征进行了观察,结合实际生产条件分析了表面异常振痕的形成原因,最后提出了调整结晶器振动参数和结晶器电磁搅拌参数的工艺优化措施... 针对某钢厂10B21冷镦钢连铸小方坯表面出现的深振痕和弯曲振痕问题,利用金相显微镜对铸坯表面异常振痕特征进行了观察,结合实际生产条件分析了表面异常振痕的形成原因,最后提出了调整结晶器振动参数和结晶器电磁搅拌参数的工艺优化措施并进行了生产试验。结果表明,工艺参数优化后铸坯表面异常振痕问题得到有效解决,振痕平整、规则,深度明显变浅,振痕处奥氏体晶粒尺寸明显变小,铸坯表面裂纹显著减少。 展开更多

关键词 10b21冷镦钢 小方坯 深振痕 弯曲振痕 振动参数 电磁搅拌参数

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含硼冷镦钢10B21热变形过程中的静态再结晶行为 被引量：1

18

作者 薛雲泽 徐东 +3 位作者 郑冰 史胡生 杨风国 郑磊 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期217-223,共7页

在Gleeble-1500热模拟机上对10B21冷镦钢进行单道次压缩试验,研究了变形温度(950、1000℃)、变形速率(0.1、1、10 s-1)、预应变(0.10、0.15、0.20)、初始晶粒尺寸和间隙时间对10B21冷镦钢静态再结晶行为的影响。对不同变形条件下的奥氏... 在Gleeble-1500热模拟机上对10B21冷镦钢进行单道次压缩试验,研究了变形温度(950、1000℃)、变形速率(0.1、1、10 s-1)、预应变(0.10、0.15、0.20)、初始晶粒尺寸和间隙时间对10B21冷镦钢静态再结晶行为的影响。对不同变形条件下的奥氏体晶粒进行观察,并构建了10B21冷镦钢静态再结晶动力学模型及晶粒尺寸模型。结果表明,静态再结晶体积分数与变形温度、变形速率、预应变、间隙时间呈正相关;静态再结晶晶粒尺寸与变形温度、初始晶粒尺寸呈正相关,与变形速率、预应变呈负相关。通过计算获得10B21冷镦钢静态再结晶激活能为221036 J/mol,晶粒尺寸模型试验值与计算值的相关系数R^(2)=0.99,该模型预测值准确率较高。 展开更多

关键词 10b21冷镦钢 静态再结晶 单道次热压缩试验 动力学模型 晶粒尺寸模型

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含硼冷镦钢硼的行为研究 被引量：4

19

作者 帅习元 桂美文 +2 位作者 郑云锋 魏路敏 周勇 《中国冶金》 CAS 2011年第2期24-28,44,共6页

通过试验和分析,阐述了10B21钢中的硼在炼钢、连铸、轧制等过程中的经历,通过调整生产工艺,达到使硼在炼钢时不氧化,在凝固时不形成"硼相"BN,在轧制时抑制Fe23(C,B)6的形成,使硼从炼钢到轧制等4个过程中得以顺利形成为有益的... 通过试验和分析,阐述了10B21钢中的硼在炼钢、连铸、轧制等过程中的经历,通过调整生产工艺,达到使硼在炼钢时不氧化,在凝固时不形成"硼相"BN,在轧制时抑制Fe23(C,B)6的形成,使硼从炼钢到轧制等4个过程中得以顺利形成为有益的酸溶硼,合理选择用户加工参数,提高钢的晶界上的酸溶硼量,提高产品的淬透性和冷加工性,从而达到发挥硼在钢中的作用这一目的。 展开更多

关键词 10b21 含硼冷镦钢盘条 第二相粒子 夹杂物

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10B21含硼冷镦钢轧后结疤成因分析及工艺改进 被引量：3

20

作者 肖广阔 韩鹏龙 +2 位作者 孙晓林 高春群 刘志国 《特殊钢》 2022年第5期39-42,共4页

通过实验及热力学分析得出,轧制10B21钢结疤形成主要原因为钢中平均N含量为127×10^(-6),导致铸坯角部冷却过程中在奥氏体晶界析出细小的BN和AlN夹杂,增加了铸坯的裂纹敏感性,形成铸坯裂纹。通过提高铁水比≥920 kg/t、转炉终点C-T... 通过实验及热力学分析得出,轧制10B21钢结疤形成主要原因为钢中平均N含量为127×10^(-6),导致铸坯角部冷却过程中在奥氏体晶界析出细小的BN和AlN夹杂,增加了铸坯的裂纹敏感性,形成铸坯裂纹。通过提高铁水比≥920 kg/t、转炉终点C-T-P(碳-温度-磷)命中率≥85%、出钢口圆流出钢以及LF加热次数≤3次,时间≤25 min等措施可将钢中的氮含量稳定控制在≤50×10^(-6),有效避免10B21钢轧后盘条结疤,提高成材率,降低成本。 展开更多

关键词 冷镦钢10b21 盘条 轧后结疤 bN ALN

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