清水和含沙水中20SiMn和0Cr13Ni5Mo钢的空蚀行为 被引量：15

1

作者 柳伟 郑玉贵 +2 位作者 姚治铭 吴欣强 柯伟 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第2期197-201,共5页

利用超声振荡空蚀实验机对两种主要的水轮机用金属材料进行了清水和含沙水条件下的空蚀行为研究．结果表明，高 硬度的０Ｃｒ１３Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢抗清水和含沙水的空蚀性能均显著高于低硬度的２０ＳｉＭｎ低合金钢．在清水空蚀中０Ｃ... 利用超声振荡空蚀实验机对两种主要的水轮机用金属材料进行了清水和含沙水条件下的空蚀行为研究．结果表明，高 硬度的０Ｃｒ１３Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢抗清水和含沙水的空蚀性能均显著高于低硬度的２０ＳｉＭｎ低合金钢．在清水空蚀中０Ｃｒ１３Ｎｉ５Ｍｏ 不锈钢均匀脱落，而 ２０ＳｉＭｎ低合金钢不均匀脱落，表面出现明显的空蚀坑.空蚀和沙子冲蚀磨损的联合作用使得两种材料在含 沙水中的空蚀失重显著高于清水空蚀． ０Ｃｒ１３Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢在含沙水中的空蚀孕育期显著缩短． 展开更多

关键词 清水 含沙水 20SIMN低合金钢 0cr13ni5mo不锈钢 空蚀

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亚稳奥氏体金属抗空蚀性能及其主要控制因素 被引量：8

2

作者 王再友 朱金华 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第3期273-277,共5页

用旋转圆盘实验机对5种亚稳奥氏体金属的抗空蚀性能和水轮机叶片用0Cr13Ni5Mo不锈钢进行了对比研究.结果表明, 2种应力诱发马氏体Fe—Mn—Si—Cr形状记忆合金的抗空蚀性能远高于3种应变诱发马氏体相变奥氏体不锈钢和0Cr13Ni5Mo不锈钢.... 用旋转圆盘实验机对5种亚稳奥氏体金属的抗空蚀性能和水轮机叶片用0Cr13Ni5Mo不锈钢进行了对比研究.结果表明, 2种应力诱发马氏体Fe—Mn—Si—Cr形状记忆合金的抗空蚀性能远高于3种应变诱发马氏体相变奥氏体不锈钢和0Cr13Ni5Mo不锈钢.高的局域弹性性质he是Fe—Mn—Si—Cr形状记忆合金具有高抗空蚀性能的主要原因.he是影响亚稳奥氏体金属抗空蚀性能的首要控制因素,空蚀诱发马氏体耗散能量、空蚀表层硬度及加工硬化能力是影响亚稳奥氏体金属抗空蚀性能的第二控制因素. 展开更多

关键词 抗空蚀性能 亚稳奥氏体金属 0cr13ni5mo不锈钢 局域弹性性质 空蚀诱发马氏体

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超声滚压静压力对0Cr13Ni5Mo不锈钢残余应力和粗糙度的影响 被引量：2

3

作者 陈云峰 尹丹青 倪锋 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2023年第10期161-168,共8页

为了改善0Cr13Ni5Mo不锈钢的综合性能,采用超声滚压技术对其进行处理,并通过试验和数值模拟的方法研究了不同超声滚压静压力对其残余应力和粗糙度的影响。结果表明:在50~250 N的静压力区间内,残余应力随着静压力的增大而增大,模拟结果... 为了改善0Cr13Ni5Mo不锈钢的综合性能,采用超声滚压技术对其进行处理,并通过试验和数值模拟的方法研究了不同超声滚压静压力对其残余应力和粗糙度的影响。结果表明:在50~250 N的静压力区间内,残余应力随着静压力的增大而增大,模拟结果与试验结果的误差保持在9%以内;在250 N的静压力下,试验测得最大残余压应力为-579.15 MPa。模拟结果显示:残余应力分布宽度随着静压力的增大而增大,但增长幅度逐渐降低,在250 N的静压力下获得了最大的残余应力分布宽度,为8.5 mm;在50和100 N的静压力下,残余应力深度约为1 mm;在150、200和250 N的静压力下,距表层3 mm处仍然存在残余压应力,为使材料获得较高的残余压应力,同时考虑经济效益,推荐使用150 N的静压力。在50~250 N的静压力区间内,随着静压力的逐渐增大,材料表面粗糙度逐渐降低,在250 N的静压力下材料的表面粗糙度相比较于原表面降低约89%。模拟获得较小粗糙度值的最优静压力参数区间为200~300 N。 展开更多

关键词 超声滚压 静压力 0cr13ni5mo不锈钢 残余应力 表面粗糙度

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亚稳态金属材料抗空蚀性能研究 被引量：1

4

作者 王再友 徐英鸽 朱金华 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 2003年第1期32-35,共4页

用旋转圆盘实验机研究了三种金属材料的空蚀。试验结果表明 :Fe -Mn -Si形状记忆合金、Fe -Cr-Ni-Mn不锈钢空蚀中分别诱发产生密排六方晶体结构的马氏体和体心立方晶体结构的马氏体 ,其抗空蚀性能依次为 0Cr13Ni5Mo不锈钢的 7.3倍和 2 .... 用旋转圆盘实验机研究了三种金属材料的空蚀。试验结果表明 :Fe -Mn -Si形状记忆合金、Fe -Cr-Ni-Mn不锈钢空蚀中分别诱发产生密排六方晶体结构的马氏体和体心立方晶体结构的马氏体 ,其抗空蚀性能依次为 0Cr13Ni5Mo不锈钢的 7.3倍和 2 .1倍。亚稳态金属材料抗空蚀性能与空蚀过程中动态相变对应力的响应密切相关。空蚀诱发马氏体相变不仅有利于改善材料抗空蚀性能 ,而且马氏体相变及其逆转变引起的能量耗散和伪弹性大大提高了Fe-Mn 展开更多

关键词 空蚀 马氏体相变 亚稳态金属材料 0cr13ni5mo不锈钢 抗空蚀性能

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热处理工艺对不锈钢转轮焊接接头性能的影响

5

作者 矫勇 《金属加工（热加工）》 2009年第11期33-33,37,共2页

转轮称为水轮机的心脏，国外往往用转轮制造质量来衡量一个国家水轮机制造水平。转轮材料质量、型线和尺寸精度等都直接关系到水轮机组的效率和使用寿命。目前，大型转轮的制造多为采用0Cr13Ni5Mo不锈钢组焊结构，其焊后焊接接头的性能... 转轮称为水轮机的心脏，国外往往用转轮制造质量来衡量一个国家水轮机制造水平。转轮材料质量、型线和尺寸精度等都直接关系到水轮机组的效率和使用寿命。目前，大型转轮的制造多为采用0Cr13Ni5Mo不锈钢组焊结构，其焊后焊接接头的性能直接影响转轮的实际使用寿命。附图为转轮实物组焊后照片。我们通过制作焊接试板，采用不同焊接后工艺热处理，制作拉伸、冲击和显微硬度测试试验，来分析研究热处理工艺对接头性能的影响。 展开更多

关键词 焊接接头性能 不锈钢转轮 热处理工艺 0cr13ni5mo不锈钢 水轮机组 制造水平 使用寿命 制造质量

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电站汽动给水泵0Cr13Ni4Mo不锈钢主轴断裂失效分析 被引量：10

6

作者 张涛 高云鹏 +2 位作者 田峰 陈浩 马喜成 《理化检验（物理分册）》 CAS 2015年第10期725-729,共5页

某300 MW火电机组运行中发生汽动给水泵0Cr13Ni4Mo不锈钢主轴断裂事故。通过化学成分分析、力学性能测试、显微组织分析及断口形貌分析等方法对其断裂原因进行了分析。结果表明:给水泵主轴断裂是由于其表面镀铬处理使得镀铬层内形成众... 某300 MW火电机组运行中发生汽动给水泵0Cr13Ni4Mo不锈钢主轴断裂事故。通过化学成分分析、力学性能测试、显微组织分析及断口形貌分析等方法对其断裂原因进行了分析。结果表明:给水泵主轴断裂是由于其表面镀铬处理使得镀铬层内形成众多垂直于轴基体的微裂纹,不仅降低了材料的疲劳强度,并为轴体开裂提供了众多的裂纹源,这些微裂纹在扭转循环载荷作用下向基体内部不断疲劳扩展直至断裂。 展开更多

关键词 给水泵主轴 0cr13ni4mo不锈钢 镀铬层 多源疲劳断裂

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回火温度对CMT增材制造0Cr13Ni4Mo不锈钢组织和性能的影响

7

作者 金宝 韩佳源 +2 位作者 齐士明 高炼玲 朱强 《电焊机》 2024年第9期85-89,共5页

水轮机叶片的制造工艺与质量直接关系到其服役寿命与运行安全,利用CMT电弧增材制造技术,在固定的热输入、层间温度等焊接工艺参数下,通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、0℃冲击试验和硬度试验等方法,研究了回火温度对CMT电弧增... 水轮机叶片的制造工艺与质量直接关系到其服役寿命与运行安全,利用CMT电弧增材制造技术,在固定的热输入、层间温度等焊接工艺参数下,通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、0℃冲击试验和硬度试验等方法,研究了回火温度对CMT电弧增材制造0Cr13Ni4Mo不锈钢组织和性能的影响。结果表明,CMT电弧增材制造的0Cr13Ni4Mo不锈钢材料经过不同的温度回火,其显微组织都是典型的板条马氏体。随着回火温度升高,马氏体位相减弱,大量相邻马氏体板条界融合,马氏体板条合并的趋势加剧,逆变奥氏体含量增多。冲击试样以韧性断裂为主,断口处韧性断裂特征明显,分布有大量韧窝。借助扫描电镜能够清楚地观察到韧窝底部的夹杂物,EDS分析表明该圆形粒子主要为Mn、Si氧化物。冲击韧性随回火温度升高而升高,硬度先升高后降低。综合研究表明,经610℃回火处理并保温8 h的试样综合力学性能优异,满足工程实际需求。 展开更多

关键词 CMT增材制造 回火温度 0cr13ni4mo不锈钢 组织性能

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热处理对ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢组织与性能的影响 被引量：5

8

作者 周庆 樊新民 +1 位作者 杨柯 单以银 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第6期55-59,共5页

研究了不同正火温度、回火保温时间和冷却方式对低碳马氏体不锈钢ZG06Cr13Ni4Mo组织与力学性能的影响。利用光学金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪(XRD)对材料的微观组织和结构进行了研究。进行... 研究了不同正火温度、回火保温时间和冷却方式对低碳马氏体不锈钢ZG06Cr13Ni4Mo组织与力学性能的影响。利用光学金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪(XRD)对材料的微观组织和结构进行了研究。进行了室温拉伸和0℃冲击试验,并用SEM观察了断口形貌。结果表明,正火温度对ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢组织与性能有显著影响。在γ+δ两相区正火时,会生成高温δ铁素体,并且δ在随后的热处理中不能被消除,即使很少的铁素体(1%),也会极大损害材料的韧性。采用较快冷却时,材料的韧性较高而强度较低;较长时间的回火保温,材料的强度较低,与较短时间保温下相比韧性没有明显差别。 展开更多

关键词 ZG06cr13ni4mo不锈钢 热处理 组织与性能

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Mo元素对ZG04Cr13Ni4Mo不锈钢力学性能的影响

9

作者 张玉妥 邹浩 +1 位作者 王培 刘功梅 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第1期65-69,共5页

对12%Cr和13%Cr系列ZG04Cr13Ni4Mo不锈钢进行893 K一次回火和893 K+863 K二次回火处理,使用热膨胀仪、X射线衍射仪和室温单轴拉伸等手段研究了Mo含量对这两个系列不锈钢的相组成和力学性能的影响。结果表明,随着Mo和Cr含量的提高钢的奥... 对12%Cr和13%Cr系列ZG04Cr13Ni4Mo不锈钢进行893 K一次回火和893 K+863 K二次回火处理,使用热膨胀仪、X射线衍射仪和室温单轴拉伸等手段研究了Mo含量对这两个系列不锈钢的相组成和力学性能的影响。结果表明,随着Mo和Cr含量的提高钢的奥氏体化开始点(A_(s))温度逐渐降低。不同Mo含量的钢经过893 K两相区温区一次回火处理,在加热和保温过程中马氏体向逆变奥氏体的转变量,与回火冷却至室温得到的逆变奥氏体含量不同。这种不同,导致12%Cr系列ZG04Cr13Ni4Mo钢随着Mo含量从~0.3%提高到~0.6%其屈服强度略有降低而抗拉强度略有提高,而Cr含量提高到13%Cr随着Mo含量的提高ZG04Cr13Ni4Mo钢经893 K回火后其屈服强度和抗拉强度都小幅度提高。 展开更多

关键词 黑色金属及其合金 ZG04cr13ni4mo不锈钢 力学性能 mo含量 回火

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δ-Fe对ZG06Gr13Ni4Mo不锈钢韧脆转变温度的影响 被引量：4

10

作者 张锦 张瑞雪 +1 位作者 马文进 仇国民 《理化检验（物理分册）》 CAS 2013年第3期139-143,共5页

通过分析影响ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢材料韧脆转变温度的因素,表明δ-Fe是降低此材料的抗低温冲击能力的主要原因。对此材料进行优化,减少δ-Fe含量,使材料具有良好的抗低温冲击能力。随后通过扫描电镜得到低温冲击试样断口形貌,显示此材... 通过分析影响ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢材料韧脆转变温度的因素,表明δ-Fe是降低此材料的抗低温冲击能力的主要原因。对此材料进行优化,减少δ-Fe含量,使材料具有良好的抗低温冲击能力。随后通过扫描电镜得到低温冲击试样断口形貌,显示此材料在极低的温度下仍保留良好的韧窝状韧性断口形貌,随温度降低,冲击断口会呈从完全韧窝状变成韧窝-解理状,再到完全解理状的变化规律。 展开更多

关键词 ZG06cr13ni4mo不锈钢 冲击功 脆性断裂面积率 韧脆转变温度 冲击断口电子形貌

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ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢材料抗拉强度与布氏硬度的关系 被引量：4

11

作者 张瑞雪 张锦 +2 位作者 孙安 仇国民 马丽 《理化检验（物理分册）》 CAS 2011年第4期209-211,264,共4页

通过对大量ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢材料的拉伸和布氏硬度试验数据进行统计分析,用回归分析法求出了其抗拉强度与布氏硬度之间的回归方程为H_(BW)=0.3269R_m,并通过假设试验计算统计量F>F_临界,概率P<0.05验证,该方程的显著性水平较高... 通过对大量ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢材料的拉伸和布氏硬度试验数据进行统计分析,用回归分析法求出了其抗拉强度与布氏硬度之间的回归方程为H_(BW)=0.3269R_m,并通过假设试验计算统计量F>F_临界,概率P<0.05验证,该方程的显著性水平较高,从而可以利用该材料的抗拉强度来预测在一定置信区间内相对应的布氏硬度,为产品的实际硬度检测及检测准确性验证提供了参考。 展开更多

关键词 ZG06cr13ni4mo不锈钢 统计分析 回归方程 抗拉强度 布氏硬度 预测

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0Cr_(13)Ni_6Mo不锈钢涂层耐冲刷腐蚀性能研究 被引量：1

12

作者 姚新阳 国旭明 《沈阳航空航天大学学报》 2015年第3期31-36,共6页

对0Cr13Ni6Mo不锈钢涂层和对比材料316L奥氏体不锈钢在含砂颗粒酸碱溶液中的耐冲刷腐蚀性能进行了系统研究。研究表明,在低浓度酸碱及低含砂量的情况下,0Cr13Ni6Mo涂层材料的耐冲刷腐蚀性比316L不锈钢要好,但优势不明显;在高浓度的酸碱... 对0Cr13Ni6Mo不锈钢涂层和对比材料316L奥氏体不锈钢在含砂颗粒酸碱溶液中的耐冲刷腐蚀性能进行了系统研究。研究表明,在低浓度酸碱及低含砂量的情况下,0Cr13Ni6Mo涂层材料的耐冲刷腐蚀性比316L不锈钢要好,但优势不明显;在高浓度的酸碱及高含砂量情况下,0Cr13Ni6Mo涂层比316L不锈钢表现出优异的耐冲刷腐蚀性能。0Cr13Ni6Mo涂层的高硬度是0Cr13Ni6Mo涂层表现出优异的耐冲刷腐蚀性能的主要原因。 展开更多

关键词 316L不锈钢 MIG焊 0cr13ni6mo不锈钢 冲刷腐蚀

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0Cr13Ni4Mo不锈钢生产实践

13

作者 高阳 付鑫 《大型铸锻件》 2017年第6期51-52,共2页

采用电炉→LF→VOD工艺,并采用合适的浇注速度,严格控制出钢温度,氩气保护浇注等措施,生产出符合要求的0Cr13Ni4Mo不锈钢。

关键词 0cr13ni4mo不锈钢 冶炼工艺 脱碳

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零度冲击吸收能量对ZG06Gr13Ni4Mo不锈钢强韧性的影响

14

作者 张锦 张瑞雪 马文进 《理化检验（物理分册）》 CAS 2014年第7期465-467,517,共4页

ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢经不同热处理工艺处理后,对其进行了拉伸试验、夏比(V型缺口)零度冲击吸收能量试验、韧脆转变温度检测,分析了零度冲击吸收能量同其他力学性能指标的相关性。结果表明:并不是零度冲击吸收能量越高越好,当零度冲击吸... ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢经不同热处理工艺处理后,对其进行了拉伸试验、夏比(V型缺口)零度冲击吸收能量试验、韧脆转变温度检测,分析了零度冲击吸收能量同其他力学性能指标的相关性。结果表明:并不是零度冲击吸收能量越高越好,当零度冲击吸收能量高于149.1J后,随着冲击吸收能量增高,强度、硬度会降低,甚至达不到该材料的指标要求,只有零度冲击吸收能量控制在适当的范围内,该材料才具有较好的强韧性。 展开更多

关键词 ZG06cr13ni4mo不锈钢 夏比(V型缺口)冲击试验 零度冲击吸收能量 强韧性

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ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢水轮机叶片失效分析

15

作者 李琼 刘智勇 +3 位作者 卢琳 杜翠薇 汪崧 李晓刚 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期249-253,共5页

某ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢水轮机叶片表面在服役过程中发生了严重的局部腐蚀。通过宏观及微观腐蚀形貌的观察,结合能谱(EDS)分析等方法对该叶片进行了失效分析,确定了该叶片发生腐蚀的原因。结果表明:点蚀主要发生在表面局部塑性变形明显... 某ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢水轮机叶片表面在服役过程中发生了严重的局部腐蚀。通过宏观及微观腐蚀形貌的观察,结合能谱(EDS)分析等方法对该叶片进行了失效分析,确定了该叶片发生腐蚀的原因。结果表明:点蚀主要发生在表面局部塑性变形明显的区域,斑状腐蚀主要发生在焊接修复部位;引起点蚀的主要原因是硫酸盐还原菌(SRB)引起的微生物腐蚀(MIC),而表面的加工区缺陷和焊接修复缺陷促进了点蚀和斑状腐蚀的进行。 展开更多

关键词 ZG06cr13ni4mo不锈钢 水轮机叶片 硫酸盐还原菌 点蚀

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ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢的洁净化冶炼过程研究

16

作者 熊云龙 杨宁 张跃 《金属加工（热加工）》 2020年第7期99-102,共4页

论述了ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢的冶炼过程,主要包括生产准备、电弧炉冶炼过程,AOD炉冶炼过程。冶炼工艺优化主要是改变AOD炉冶炼造渣制度和供气制度。合理的造渣制度和供气制度能够有效脱磷、脱硫,去除夹杂物,提高脱碳效率,缩短冶炼时间,... 论述了ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢的冶炼过程,主要包括生产准备、电弧炉冶炼过程,AOD炉冶炼过程。冶炼工艺优化主要是改变AOD炉冶炼造渣制度和供气制度。合理的造渣制度和供气制度能够有效脱磷、脱硫,去除夹杂物,提高脱碳效率,缩短冶炼时间,降低生产成本。优化冶炼工艺过程后,提高了ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢洁净度,P、S和夹杂物分别下降40%、35%、20%。在相同的热处理工艺条件下,力学性能明显改善,抗疲劳性能提高。 展开更多

关键词 ZG06cr13ni4mo不锈钢 洁净度 电弧炉 AOD炉

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20SiMn低合金钢和0Cr13Ni5Mo不锈钢的多相流损伤行为 被引量：7

17

作者 柳伟 郑玉贵 +2 位作者 刘常升 姚治铭 柯伟 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第6期585-589,共5页

对水轮机用金属材料20SiMn低合金钢和0Cr13Ni5Mo不锈钢进行了旋转圆盘仪空蚀和冲刷磨损单元和组合多相流损伤实验.结果表明, 20SiMn低合金钢和0Cr13Ni5Mo不锈钢的冲刷磨损及空蚀和冲刷磨损联合作用损伤累积质量损失-时间曲线均呈线性关... 对水轮机用金属材料20SiMn低合金钢和0Cr13Ni5Mo不锈钢进行了旋转圆盘仪空蚀和冲刷磨损单元和组合多相流损伤实验.结果表明, 20SiMn低合金钢和0Cr13Ni5Mo不锈钢的冲刷磨损及空蚀和冲刷磨损联合作用损伤累积质量损失-时间曲线均呈线性关系,空蚀和冲刷磨损联合作用对材料所造成的损伤显著高于空蚀和冲刷磨损单独作用,空蚀和冲刷磨损的交互作用在空蚀和冲刷磨损联合作用中起重要的作用;在空蚀和冲刷磨损联合作用中,液体空化及随后的空泡溃灭改变了流体中固相颗粒的运动方向,引起固相颗粒的流速增加和攻角改变,从而加剧了固相颗粒对材料表面的损伤. 展开更多

关键词 20SIMN低合金钢 0cr13ni15mo不锈钢 多相流 损伤行为 空蚀 冲刷磨损 联合作用 交互作用

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ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢的铸态高温力学性能测试研究 被引量：6

18

作者 张然 康进武 +2 位作者 黄天佑 柳百成 胡永沂 《铸造技术》 CAS 北大核心 2009年第10期1252-1255,共4页

应用Gleeble热模拟实验机,将试棒加热升温到奥氏体化温度并保温,然后再降至测试温度,得到了ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢奥氏体状态下的高温力学性能参数。与直接将试棒加热至测试温度所测试的高温力学性能对比,发现两者在400℃-800℃之间... 应用Gleeble热模拟实验机,将试棒加热升温到奥氏体化温度并保温,然后再降至测试温度,得到了ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢奥氏体状态下的高温力学性能参数。与直接将试棒加热至测试温度所测试的高温力学性能对比,发现两者在400℃-800℃之间弹性模量和屈服应力存在很大差别,前者弹性模量高,屈服应力低。在铸造过程应力场数值模拟中,应根据凝固过程中的组织变化,选择相应组织的高温力学性能用于计算。 展开更多

关键词 ZG0cr13ni5mo马氏体不锈钢 拉伸实验 高温力学性能

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焊接热输入对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢电弧焊接头组织与性能的影响

19

作者 周新宇 胡志华 +2 位作者 栾道成 王正云 林绍斌 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期38-43,共6页

在不同焊接热输入(9,13,17 kJ·cm^(-1))下对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢板进行多层多道电弧焊,研究了焊接热输入对焊接接头显微组织与力学性能的影响。结果表明:不同焊接热输入下所得焊接接头焊缝和热影响区的组织均为板条马氏体、少... 在不同焊接热输入(9,13,17 kJ·cm^(-1))下对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢板进行多层多道电弧焊,研究了焊接热输入对焊接接头显微组织与力学性能的影响。结果表明:不同焊接热输入下所得焊接接头焊缝和热影响区的组织均为板条马氏体、少量δ铁素体和残余奥氏体;随着焊接热输入的增大,焊缝和热影响区的板条马氏体变粗大,δ铁素体含量增多;不同焊接热输入下焊接接头的抗拉强度和屈服强度分别约为810,600 MPa,均高于母材且符合项目规定,屈强比均小于0.9,接头的拉伸性能良好,拉伸后均在母材处断裂;随着焊接热输入增大,冲击吸收能量减小,焊接热输入为9,13 kJ·cm^(-1)下冲击断口中的韧窝尺寸略大且均匀,接头的冲击韧性更好;不同焊接热输入下焊缝的硬度为310~340 HV,其平均硬度高于热影响区和母材,随着焊接热输入的增加,焊缝和热影响区的硬度均略微降低。 展开更多

关键词 焊接热输入 0cr13ni4mo马氏体不锈钢 显微组织 力学性能

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时效处理对0Cr13Ni8Mo2Al高强度沉淀硬化不锈钢力学性能的影响

20

作者 漆诚 邓少平 +2 位作者 曾莉 王金莲 吕晨 《中文科技期刊数据库（文摘版）工程技术》 2021年第1期200-201,共2页

将加工好的0Cr13Ni8Mo2Al高强度沉淀硬化不锈钢试样在925℃固溶处理40min,0℃冷处理1h,然后分别在510℃、540℃、550℃、565℃、595℃、620℃下时效4h后,通过洛氏硬度实验、室温拉伸实验、夏比摆锤冲击实验等手段研究了不同时效处理制度... 将加工好的0Cr13Ni8Mo2Al高强度沉淀硬化不锈钢试样在925℃固溶处理40min,0℃冷处理1h,然后分别在510℃、540℃、550℃、565℃、595℃、620℃下时效4h后,通过洛氏硬度实验、室温拉伸实验、夏比摆锤冲击实验等手段研究了不同时效处理制度对0Cr13Ni8Mo2Al高强度沉淀硬化不锈钢力学性能的影响。结果表明,在510~620℃时效时,随着时效温度的升高,不锈钢强度硬度逐渐下降,延伸率和断面收缩率逐渐提高,冲击功先降后升。该不锈钢时效的主要强化相是Ni-Al相。对比分析表明:该不锈钢在925℃固溶处理、0℃冷处理、550~565℃时效后具有较佳的综合力学性能。 展开更多

关键词 0cr13ni8mo2Al不锈钢 高强度不锈钢 时效处理 力学性能

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