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6005A T6铝合金室温拉伸实验方法分析 被引量：6
1
作者 杨丽 韩超 +2 位作者 张冰 田晓龙 吴海旭 《热处理技术与装备》 2019年第1期39-42,共4页
以GB/T 228.1—2010标准中的方法A和方法B为依据,分别采用应力、应变和横梁位移控制方式对6005A T6铝合金进行室温拉伸实验,通过对比实验结果来筛选理想的实验方法。结果表明:在综合考虑实验结果、实验效率、实验设备损耗和实验曲线连... 以GB/T 228.1—2010标准中的方法A和方法B为依据,分别采用应力、应变和横梁位移控制方式对6005A T6铝合金进行室温拉伸实验,通过对比实验结果来筛选理想的实验方法。结果表明:在综合考虑实验结果、实验效率、实验设备损耗和实验曲线连续性等因素下,采用应力-行程控制方法进行6005A T6铝合金的室温拉伸实验比较理想。 展开更多
关键词 6005A T6铝合金 室温拉伸 实验方法
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7075-T6铝合金单向超声振动车削表面质量及形貌特征 被引量：6
2
作者 栾晓明 胡斌梁 周知进 《湖南科技大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2014年第2期27-30,共4页
对7075-T6铝合金试件采用普通切削(CT)和振动切削(UVC)加工方法进行了加工实验,分析了2种切削加工方法在不同参数下对铝合金试件加工表面粗糙度的影响.试验研究结果表明:在相同的进给量和切削深度情况下,随着车削速度的变化,普通切削获... 对7075-T6铝合金试件采用普通切削(CT)和振动切削(UVC)加工方法进行了加工实验,分析了2种切削加工方法在不同参数下对铝合金试件加工表面粗糙度的影响.试验研究结果表明:在相同的进给量和切削深度情况下,随着车削速度的变化,普通切削获得的加工表面粗糙度先减小后增大再减小,但随着转速的增大进入高速切削后,工件表面粗糙度值逐渐趋于稳定;随着进给量的增加超声振动硬车削与普通硬切削加工表面粗糙度都呈上升趋势,超声振动切削表面粗糙度较小;在切削速度、进给量相同的条件下,普通硬质切削7075铝合金加工表面粗糙度随着切削深度的增加而增加,而超声振动切削7075铝合金加工表面粗糙度随着切削深度的增加先减小后增加.通过对获得实验数据的分析以及对车削加工获得的加工表面显微形貌的观测,证实了超声振动加工在难加工材料加工中的优势. 展开更多
关键词 7075 -T6铝合金 普通车削 超声振动车削 表面粗糙度
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海洋环境中7075-T6铝合金的氢渗透及应力腐蚀破裂 被引量：5
3
作者 郑传波 益帼 +1 位作者 高延敏 张克 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第8期2118-2124,共7页
采用D-S双电解池研究7075-T6铝合金的表观氢渗透系数,对表面镀镍厚度、充氢电流和循环次数对表观氢渗透系数的影响进行研究,进一步研究表面镀镍充氢试样的应力腐蚀敏感性。结果表明:表面镀镍厚度为220nm时,钝化电流最为稳定,镀镍层厚度... 采用D-S双电解池研究7075-T6铝合金的表观氢渗透系数,对表面镀镍厚度、充氢电流和循环次数对表观氢渗透系数的影响进行研究,进一步研究表面镀镍充氢试样的应力腐蚀敏感性。结果表明:表面镀镍厚度为220nm时,钝化电流最为稳定,镀镍层厚度对氢渗透电流的影响主要体现在对氢原子的氧化能力和对铝合金基体的保护能力上。表观氢渗透系数随充氢电流增大有增大的趋势,主要与表面氢原子深度增大、深度梯度增大以及加速氢向铝合金的渗透相关。但是增大幅度表观氢渗透系数有减小的趋势,主要原因是由于氢的表面覆盖度增大后,大部分的氢原子开始结合为氢气而脱离铝合金表面。随着循环次数的增加,表观氢渗透系数也随之增大,主要原因是随着循环次数增加,铝合金内部的不可扩散氢深度趋于稳定,可扩散氢的渗透速度增大。SSRT实验分析和SEM电镜照片结果表明:随充氢时间的增长,SSRT敏感性增大,氢能够渗入铝合金内部,并使其脆性增大,且其脆性随着充氢时间延长而有所增大。 展开更多
关键词 7075 T6铝合金 表观氢渗透系数 D—S双电解池 SSRT实验
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国产结构用铝合金材料本构关系及物理力学性能研究 被引量：78
4
作者 郭小农 沈祖炎 +3 位作者 李元齐 苏慈 邱枕戈 姚念亮 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第6期110-117,共8页
通过对本文完成的42个国产结构用6061-T6铝合金拉伸试样拉伸试验的实测应力-应变曲线,以及从其他文献搜集到的同类材料11条应力-应变试验曲线的分析,表明国产结构用6061-T6铝合金的本构关系基本服从Ramberg-Osgood模型和SteinHardt建议... 通过对本文完成的42个国产结构用6061-T6铝合金拉伸试样拉伸试验的实测应力-应变曲线,以及从其他文献搜集到的同类材料11条应力-应变试验曲线的分析,表明国产结构用6061-T6铝合金的本构关系基本服从Ramberg-Osgood模型和SteinHardt建议。同时,还搜集了1092个国产结构用6061-T6铝合金材料的物理力学性能试验数据,包括规定非比例延伸强度f0.2、抗拉强度fu和弹性模量E。统计分析表明,这些参数均服从正态分布。最后,根据《建筑结构可靠度统一设计规范》,对国产结构用6061-T6铝合金材料的f0.2和E的标准值提出了建议,可供相关设计标准参考。 展开更多
关键词 国产结构用6061-T6铝合金 应力-应变曲线 规定非比例延伸强度f0.2 弹性模量E
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7075-T6铝合金动态力学试验及本构模型研究 被引量：34
5
作者 谢灿军 童明波 +3 位作者 刘富 李志刚 郭亚洲 刘小川 《振动与冲击》 EI CSCD 北大核心 2014年第18期110-114,125,共6页
分别采用电子万能试验机、高速液压伺服试验机和分离式霍普金森拉杆(SHTB)装置进行了7075-T6铝合金材料在室温下的准静态、中应变率和高应变率动态力学性能试验。获得了该材料不同应变率下的应力-应变曲线,结果显示:7075-T6铝合金具有... 分别采用电子万能试验机、高速液压伺服试验机和分离式霍普金森拉杆(SHTB)装置进行了7075-T6铝合金材料在室温下的准静态、中应变率和高应变率动态力学性能试验。获得了该材料不同应变率下的应力-应变曲线,结果显示:7075-T6铝合金具有明显的应变率强化效应;随着应变率的提高,试件断口处颈缩现象越发明显。拟合出了能够反映材料应变硬化效应、应变率强化效应的Johnson-Cook本构方程,对方程中的应变率强化项进行了修正,使拟合结果与试验结果吻合得更好。 展开更多
关键词 应变率 本构关系 Johnson-Cook模型 7075-T6铝合金 试验
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6061-T6铝合金高速高功率CO_2激光填丝焊接性的研究 被引量：23
6
作者 翟玉峰 黄坚 +3 位作者 李敏 陈洁 杨模聪 赵勇 《中国激光》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第5期80-85,共6页
为实现6061－T6铝合金薄板的高速高功率CO2激光填丝焊接，选用了ER4043，ER5356两种焊丝进行了焊接性试验。利用鱼骨状试样对两种焊丝的激光焊接铝合金6061-T6的热裂纹敏感性进行了分析；利用金相显微镜、扫描电镜、显微硬度计以及万能... 为实现6061－T6铝合金薄板的高速高功率CO2激光填丝焊接，选用了ER4043，ER5356两种焊丝进行了焊接性试验。利用鱼骨状试样对两种焊丝的激光焊接铝合金6061-T6的热裂纹敏感性进行了分析；利用金相显微镜、扫描电镜、显微硬度计以及万能材料试验机分析了焊接接头的组织与性能。研究结果表明，与填充ER5356焊丝相比，填充ER4043焊丝的焊接接头热裂纹敏感性较低，焊接速度可达6m／min。焊缝主要是柱状晶、等轴晶及少量树枝晶，显微硬度在60－80HV，拉伸强度可达240～262MPa，弯曲性能良好。 展开更多
关键词 激光技术 激光填丝焊接 6061-T6铝合金 高功率激光 焊接性
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60mm厚度6061-T6铝合金板搅拌摩擦焊接接头微观组织与力学性能 被引量：21
7
作者 贺地求 罗维 邬红光 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第9期20-24,共5页
采用搅拌摩擦焊接方法对6061-T6铝合金板进行了60mm双面对接焊实验,研究了搅拌摩擦焊接接头的微观组织与力学性能,结果表明:焊缝区微观组织沿厚度方向发生了不同程度的改变,焊接接头强度达到218MPa,为母材强度的70%;焊接热循环引发的金... 采用搅拌摩擦焊接方法对6061-T6铝合金板进行了60mm双面对接焊实验,研究了搅拌摩擦焊接接头的微观组织与力学性能,结果表明:焊缝区微观组织沿厚度方向发生了不同程度的改变,焊接接头强度达到218MPa,为母材强度的70%;焊接热循环引发的金属强化相"重固溶"和"过时效"是接头力学性能下降的重要原因,其中前进侧热机影响区为焊缝薄弱环节。 展开更多
关键词 双面搅拌摩擦焊 6061-T6铝合金 微观组织 力学性能
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焊接速度对AA6082搅拌摩擦焊接头根部缺陷及性能的影响 被引量：20
8
作者 戴启雷 王秀义 +2 位作者 侯振国 曹雄 史清宇 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第8期27-30,114,共4页
研究了不同焊接速度对5.1 mm厚6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头根部缺陷及性能的影响.采用光学显微镜观察了不同参数下接头根部缺陷形貌并对不同焊接速度下的接头进行了拉伸和弯曲试验.结果表明,随着焊接速度的不断增加,接头根部未焊透缺... 研究了不同焊接速度对5.1 mm厚6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头根部缺陷及性能的影响.采用光学显微镜观察了不同参数下接头根部缺陷形貌并对不同焊接速度下的接头进行了拉伸和弯曲试验.结果表明,随着焊接速度的不断增加,接头根部未焊透缺陷倾向变大,接头软化区部位最低硬度值逐渐增高.焊接速度由50 mm/min增大到400 mm/min时,接头抗拉强度逐渐增加.进一步增大焊接速度到600 mm/min时,由于根部未焊透缺陷的严重性变大,造成接头强度下降.在软化区是接头薄弱区的条件下,其尺寸较小的根部缺陷不影响接头抗拉强度.但是对接头的抗弯强度有显著的不利影响. 展开更多
关键词 6082-T6铝合金 搅拌摩擦焊 根部缺陷 微观组织和性能
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6082-T6铝合金厚板搅拌摩擦焊沿厚度方向性能变化 被引量：19
9
作者 宫文彪 田洪娇 +2 位作者 刘威 王炎金 王世君 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2012年第S2期854-857,共4页
采用搅拌摩擦焊(FSW)对厚度为30mm的6082-T6铝合金进行对接单道焊接,焊后沿板厚方向每隔4mm切割试样,切割为7层,研究由焊缝表层至底部性能的变化。结果表明,焊缝整体的抗拉强度为193.8MPa,为母材的60.1%,伸长率为4.50%;第1层到第7层抗... 采用搅拌摩擦焊(FSW)对厚度为30mm的6082-T6铝合金进行对接单道焊接,焊后沿板厚方向每隔4mm切割试样,切割为7层,研究由焊缝表层至底部性能的变化。结果表明,焊缝整体的抗拉强度为193.8MPa,为母材的60.1%,伸长率为4.50%;第1层到第7层抗拉强度依次为195.9,194.5,193.6,191.9,191.1,187.1和182.4MPa,呈依次降低的趋势,而延伸率则呈上升趋势;对应50%和95%存活率的焊缝疲劳强度也由焊缝表面至底部依次降低,前进侧硬度较低,而焊核区显微硬度由70HV下降到55HV。随厚度增加,轴肩产生的摩擦热自上到下不断降低,是造成中下部工件性能下降的主要原因。 展开更多
关键词 搅拌摩擦焊(FSW) 6082-T6铝合金 微观组织 显微硬度 力学性能
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高速列车6005A-T6铝合金焊接接头软化分析 被引量：19
10
作者 吕晓春 雷振 +1 位作者 张健 掌丽华 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第8期25-29,114,共6页
测试了6005A-T6铝合金双丝MIG焊和激光-双丝MIG复合焊的焊接热循环曲线,并利用热处理方法进行了焊接软化的热模拟试验,探讨了6005A-T6铝合金焊接接头的软化问题.结果表明,焊接热循环峰值温度超过260℃时热影响区开始软化,当峰值温度达到... 测试了6005A-T6铝合金双丝MIG焊和激光-双丝MIG复合焊的焊接热循环曲线,并利用热处理方法进行了焊接软化的热模拟试验,探讨了6005A-T6铝合金焊接接头的软化问题.结果表明,焊接热循环峰值温度超过260℃时热影响区开始软化,当峰值温度达到350℃左右时软化最为严重,晶内的非稳态强化相β″相及β’相转变为平衡态的β相(Mg2Si)并聚集长大是造成软化的根本原因;受热温度在260~500℃的热影响区,焊后经简单的时效处理后,硬度无法恢复至原始状态;复合焊的焊接热循环曲线在260℃以上的高温停留时间相对较短,这是造成复合焊接头软化程度低于常规MIG焊的直接原因. 展开更多
关键词 高速列车 6005A-T6铝合金 复合焊 接头软化
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高速列车用6106-T6铝合金型材激光-电弧复合焊接工艺及接头性能 被引量：18
11
作者 韩晓辉 李帅贞 +3 位作者 毛镇东 温鹏 栗忠秀 吴世凯 《中国激光》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第12期78-86,共9页
采用光纤激光-冷金属过渡(CMT)焊、光纤激光-变极性钨极惰性气体保护(VPTIG)焊、光纤激光-熔化极惰性气体保护(MIG)焊三种复合焊接方法对带锁底结构的6106-T6铝合金型材进行焊接。采用优化后的焊接工艺参数,焊后得到了成形良好、无明显... 采用光纤激光-冷金属过渡(CMT)焊、光纤激光-变极性钨极惰性气体保护(VPTIG)焊、光纤激光-熔化极惰性气体保护(MIG)焊三种复合焊接方法对带锁底结构的6106-T6铝合金型材进行焊接。采用优化后的焊接工艺参数,焊后得到了成形良好、无明显缺陷的复合焊接接头,研究了接头的显微组织、拉伸性能和疲劳性能,并分析了疲劳断裂机理及断口形貌。结果表明:激光-CMT和激光-VPTIG复合焊接接头中心由上至下等轴晶尺寸逐渐减小,激光-MIG复合焊接接头焊缝中心的晶粒较粗大,且上下部分等轴晶的尺寸变化不大;激光-CMT、激光-VPTIG、激光-MIG三种复合焊接接头的抗拉强度分别为213.0,198.0,200.0 MPa,较母材均存在一定程度的强度损失,疲劳极限分别为105.00,100.83,113.50 MPa;疲劳断裂位置均在焊缝熔合线处的柱状晶区,断口均呈韧窝状,为典型的韧性断裂。 展开更多
关键词 激光技术 冷金属过渡焊 变极性钨极惰性气体保护焊 熔化极惰性气体保护焊 6106-T6铝合金 显微组织 接头性能
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焊接速度对6005A-T6铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头力学性能的影响 被引量：17
12
作者 吉华 邓运来 +2 位作者 邓建峰 徐红勇 林森 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第5期24-29,I0003,共7页
文中研究了转速和热输入特征值WP一定两种条件下焊接速度对6005A-T6铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头力学性能的影响.结果表明,转速一定时,接头抗拉强度随焊接速度的增加呈先增大后减小的趋势;热输入特征值WP一定时,随着焊接速度的增加,接头... 文中研究了转速和热输入特征值WP一定两种条件下焊接速度对6005A-T6铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头力学性能的影响.结果表明,转速一定时,接头抗拉强度随焊接速度的增加呈先增大后减小的趋势;热输入特征值WP一定时,随着焊接速度的增加,接头的抗拉强度持续减小;接头呈现出三种断裂方式,分别为发生于热影响区的Ⅰ型断裂、发生于焊核区的Ⅱ型断裂和发生于热力影响区的Ⅲ型断裂;Ⅰ型断裂和Ⅱ型断裂为韧性断裂;Ⅲ型断裂为包含韧性断裂和脆性断裂的混合型断裂;接头拉伸断裂位置并非总出现在硬度最低处;焊接速度小于1 000 mm/min时,WP≤1有利于提高接头力学性能,而焊接速度大于1 000 mm/min时,WP>1更有利于提高接头力学性能. 展开更多
关键词 6005A-T6铝合金 双轴肩搅拌摩擦焊 力学性能 断裂形式
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异种铝合金摩擦塞补焊接头微观组织及性能 被引量：16
13
作者 杜波 孙转平 +1 位作者 杨新岐 崔雷 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第4期43-48,共6页
采用2A14-T6铝合金圆锥塞棒和10 mm厚2219-T87铝合金板材进行异种铝合金摩擦圆锥塞焊工艺试验。对异种铝合金摩擦锥塞焊接头的缺陷特征、微观组织、强化相分布、力学性能及拉伸断口形貌进行观察与测试。结果表明:在焊接转速为7 500 r/m... 采用2A14-T6铝合金圆锥塞棒和10 mm厚2219-T87铝合金板材进行异种铝合金摩擦圆锥塞焊工艺试验。对异种铝合金摩擦锥塞焊接头的缺陷特征、微观组织、强化相分布、力学性能及拉伸断口形貌进行观察与测试。结果表明:在焊接转速为7 500 r/min,焊接压力为30 k N和35 k N时得到了无缺陷的摩擦塞焊接头;摩擦塞焊接头可分为塞棒区(Plug metal,PM)、塞棒焊缝热力影响区(Plug thermo-mechanically affected zone,PTMAZ)、摩擦界面区(Friction interface zone,FIZ)、热力影响区(Thermo-mechanically affected zone,TMAZ)、热影响区(Heat affected zone,HAZ)和母材区(Base metal,BM)六部分;硬度测试结果显示,母材区硬度最高,塞棒区和塞棒焊缝热力影响区硬度略低于母材,热力影响区和热影响区最低。摩擦塞焊接头的抗拉强度最高可达312 MPa,伸长率可达4.1%;接头在下表面HAZ与TMAZ的交界处起裂,自下表面向上表面扩展,经过TMAZ,最终在上表面的PTMAZ断裂,断口呈韧窝形貌。 展开更多
关键词 2219-T87铝合金 2A14-T6铝合金 摩擦圆锥塞焊 微观组织 力学性能
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焊丝成分对6082-T6铝合金焊接接头组织和性能的影响 被引量：16
14
作者 靳佳霖 徐国富 +4 位作者 李耀 彭小燕 梁霄鹏 邓英 尹志民 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第1期1-8,共8页
采用ER5356和ER5087焊丝对12 mm厚6082-T6铝合金进行熔化极惰性气体保护焊(MIG)后,通过显微硬度测试、拉伸力学性能测试、光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)和透射电镜(TEM)等研究焊丝成分对焊接接头力学性能与显微... 采用ER5356和ER5087焊丝对12 mm厚6082-T6铝合金进行熔化极惰性气体保护焊(MIG)后,通过显微硬度测试、拉伸力学性能测试、光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)和透射电镜(TEM)等研究焊丝成分对焊接接头力学性能与显微组织的影响。结果表明:采用ER5087焊丝焊接的6082-T6铝合金焊接接头焊缝区晶粒更细小;抗拉强度、屈服强度、断后伸长率以及焊接系数均高于ER5356焊丝焊接的6082-T6铝合金焊接接头的;两种焊丝焊接的6082-T6铝合金焊接接头的硬度最低区域与拉伸断裂位置均在距离焊缝中心10~15 mm处的热影响区,该区域β″强化相聚集长大、粗化,导致析出相强化作用减弱,成为焊接接头性能最薄弱区域。 展开更多
关键词 6082-T6铝合金 MIG焊接 焊丝成分 力学性能 显微组织
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6082-T6铝合金搅拌摩擦焊组织演变与力学性能 被引量：16
15
作者 王希靖 魏学玲 张亮亮 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第3期1-5,共5页
通过透射电子显微镜、扫描电子显微镜、拉伸试验机和显微硬度计对6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头焊缝区组织演变和力学性能进行分层研究.结果表明,在焊核区上层,材料发生塑性变形,晶格畸变能增加,为降低能量,大量的位错集聚成亚结构边界... 通过透射电子显微镜、扫描电子显微镜、拉伸试验机和显微硬度计对6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头焊缝区组织演变和力学性能进行分层研究.结果表明,在焊核区上层,材料发生塑性变形,晶格畸变能增加,为降低能量,大量的位错集聚成亚结构边界发生动态回复.同时在焊接热循环的作用下发生动态再结晶,导致焊缝区上层晶粒细小.在焊核区下层,主要受到搅拌针搅拌作用,轴肩产热通过扩散过程传递到下层的热量减少,发生动态回复和动态再结晶程度低于焊缝上层,晶粒粗大.前进侧和后退侧热影响区均出现棒状β'沉淀相.对应焊缝上、下两层硬度都呈"W"形分布,焊缝上层硬度高于焊缝下层硬度,最小值出现在前进侧.沿着焊缝长度方向上层和下层的抗拉强度分别为205,186 MPa,呈降低趋势,为韧性断裂. 展开更多
关键词 6082-T6铝合金 搅拌摩擦焊 组织演变
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6061-T6铝合金板材热冲压成形极限图研究 被引量：15
16
作者 郭亮 湛利华 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第5期131-134,共4页
自行设计并研制了一套获取板材热冲压成形极限图的试验系统,开展了6061-T6铝合金板材在不同应变路径及温度下的成形极限研究,获得了其在25~300℃的成形极限图。使用MSC.MARC软件对6061-T6铝合金板材的热冲压成形进行数值模拟,研究了失... 自行设计并研制了一套获取板材热冲压成形极限图的试验系统,开展了6061-T6铝合金板材在不同应变路径及温度下的成形极限研究,获得了其在25~300℃的成形极限图。使用MSC.MARC软件对6061-T6铝合金板材的热冲压成形进行数值模拟,研究了失稳判断方法对不同温度下成形极限预测的影响。结果表明:6061-T6铝合金在室温下的极限应变值很低,塑性较差;变形温度升高到200℃时,极限应变值平均提高了99.5%;变形温度从200℃升高到300℃时,极限应变值进一步提高了23.5%,其塑性也显著提高。采用最大载荷判断法和应变路径判断法相结合的失稳状态判断准则能准确预测6061-T6铝合金的热成形极限,模拟结果和试验结果吻合较好。 展开更多
关键词 6061-T6铝合金 热冲压 MSC.MARC 成形极限图
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6063-T6铝合金搅拌摩擦焊组织与力学性能研究 被引量：14
17
作者 荆洪阳 丰琪 +2 位作者 徐连勇 赵雷 韩永典 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第8期13-19,共7页
采用搅拌摩擦焊(Friction stir welding,FSW)对10mm的6063-T6铝合金分别进行单、双面焊接,并探究焊接速度对接头微观组织及力学性能变化的影响。结果表明,单双面焊接接头"S"线形貌基本保持一致且集中在前进侧轴肩影响区,单面... 采用搅拌摩擦焊(Friction stir welding,FSW)对10mm的6063-T6铝合金分别进行单、双面焊接,并探究焊接速度对接头微观组织及力学性能变化的影响。结果表明,单双面焊接接头"S"线形貌基本保持一致且集中在前进侧轴肩影响区,单面焊有更明显的洋葱环形貌。焊核区中部区域等轴晶晶粒尺寸小于上部轴肩影响区,且单面焊焊核区晶粒尺寸大于双面焊。搅拌摩擦焊旋转速度为1500r/min,焊接速度由300mm/min增至1400mm/min时,接头力学性能先升高后降低,且双面焊接头力学性能始终优于单面焊。接头抗拉强度峰值为187MPa,断裂位置多位于后退侧热影响区,与接头最低硬度位置保持一致,主要断裂模式为韧性断裂。 展开更多
关键词 6063-T6铝合金 搅拌摩擦焊 微观组织 力学性能
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6061-T6铝合金断裂应变与应力三轴度关系研究 被引量：13
18
作者 衣海娇 甄莹 +2 位作者 曹宇光 张士华 史永晋 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期551-558,共8页
研究材料断裂应变与应力三轴度的关系,从而建立其断裂失效模型,对分析6061-T6铝合金断裂失效过程具有重要理论意义和应用价值。分别借助数字图像相关(DIC)测量技术和Abaqus软件对6061-T6铝合金光滑圆棒试件与缺口圆棒试件准静态拉伸过... 研究材料断裂应变与应力三轴度的关系,从而建立其断裂失效模型,对分析6061-T6铝合金断裂失效过程具有重要理论意义和应用价值。分别借助数字图像相关(DIC)测量技术和Abaqus软件对6061-T6铝合金光滑圆棒试件与缺口圆棒试件准静态拉伸过程进行试验和数值模拟,基于所得结果对后者应力三轴度进行分析和修正,从而得到Johnson-Cook(J-C)失效模型的部分材料参数,并建立了6061-T6铝合金断裂应变与应力三轴度的关系模型。将建立的失效模型输入到Abaqus中进行断裂数值模拟,模拟结果与试验结果基本一致,验证了失效模型的正确性。研究表明:6061-T6铝合金的断裂应变随应力三轴度的增加而减小;采用J-C失效模型可以较好的描述6061-T6铝合金在不同应力三轴度下的断裂失效行为。 展开更多
关键词 6061-T6铝合金 应力三轴度 断裂失效 J-C失效模型 DIC测量技术
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己二酸铵对7075-T6铝合金硫酸阳极氧化的影响 被引量：13
19
作者 刘建华 李永星 +2 位作者 于美 李松梅 孙玉静 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第1期324-330,共7页
研究硫酸电解液中添加己二酸铵对7075-T6铝合金阳极氧化的影响,采用场发射扫描电子显微镜(FE-SEM)对7075-T6铝合金在不添加和添加己二酸铵的硫酸电解液中制备的阳极氧化膜表面的微观形貌进行分析,采用线性阳极极化研究7075-T6铝合金在... 研究硫酸电解液中添加己二酸铵对7075-T6铝合金阳极氧化的影响,采用场发射扫描电子显微镜(FE-SEM)对7075-T6铝合金在不添加和添加己二酸铵的硫酸电解液中制备的阳极氧化膜表面的微观形貌进行分析,采用线性阳极极化研究7075-T6铝合金在两种电解液中的极化行为。利用动电位极化技术和电化学阻抗谱(EIS)研究两种电解液中制备的阳极氧化膜的耐腐蚀性能。结果表明:硫酸电解液中添加己二酸铵可以通过降低电流密度来改善氧化膜的结构,减少氧化膜缺陷,降低微孔孔径,提高阻挡层厚度,从而降低氧化膜的自腐蚀电流密度,提高氧化膜耐腐蚀性能。 展开更多
关键词 7075-T6铝合金 己二酸铵 阳极氧化 电化学阻抗谱
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焊丝成分对6061-T6铝合金双脉冲MIG焊缝组织与性能的影响 被引量：13
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作者 易杰 李落星 +2 位作者 刘开勇 郭鹏程 曹淑芬 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2015年第3期26-30,共5页
用ER4043焊丝和ER5356焊丝对6061-T6薄板铝合金双脉冲MIG焊缝组织与性能进行研究。结果表明:用ER5356焊丝焊接时,6061-T6铝合金接头的屈服、抗拉强度及断后伸长率均高于以ER4043焊丝作为填充的焊接接头,前者的焊接系数为0.72,而后者仅为... 用ER4043焊丝和ER5356焊丝对6061-T6薄板铝合金双脉冲MIG焊缝组织与性能进行研究。结果表明:用ER5356焊丝焊接时,6061-T6铝合金接头的屈服、抗拉强度及断后伸长率均高于以ER4043焊丝作为填充的焊接接头,前者的焊接系数为0.72,而后者仅为0.65;两者焊接接头的显微硬度均以焊缝为中心近似对称分布,最低值出现在接头热影响区中的淬火区,ER5356焊丝焊接时接头的硬度较ER4043焊丝高;以ER5356焊丝作为填充时,6061-T6铝合金的焊缝为细小的铸态组织,枝晶相对较细,而用ER4043焊丝焊接时,焊缝为粗大的铸态组织,且枝晶较发达,两者熔合区的近缝侧为柱状晶,靠近热影响区一侧为细小的等轴晶组织。与原始母材相比,热影响区的晶粒产生一定程度的粗化。两者淬火区的晶粒内虽然都产生少量的二次相,但以ER5356焊丝作为填充时淬火区中的二次相较细小,且呈弥散分布。 展开更多
关键词 6061-T6铝合金 焊丝成分 双脉冲MIG焊 力学性能 显微组织
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