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车辆液力减速制动器设计和试验研究 被引量:13
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作者 过学迅 时军 《汽车工程》 EI CSCD 北大核心 2003年第3期239-242,共4页
研究了液力减速制动器循环圆腔室内油液流动的内特性 ,建立了用于内特性计算的数学模型 ;对液力减速器空气鼓风损失进行了研究。在此基础上 ,设计出采用新的减损结构措施的液力减速制动器样机 ,并进行了相应的台架试验。结果表明 ,液力... 研究了液力减速制动器循环圆腔室内油液流动的内特性 ,建立了用于内特性计算的数学模型 ;对液力减速器空气鼓风损失进行了研究。在此基础上 ,设计出采用新的减损结构措施的液力减速制动器样机 ,并进行了相应的台架试验。结果表明 ,液力制动力矩的理论设计值与试验值接近 ; 展开更多
关键词 车辆 液力减速制动器 循环圆腔室 油液 制动力矩 能量 模型 泵轮 角速度 鼓风损失 试验原理
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倒车涡轮叶片反转鼓风损失影响因素研究
2
作者 李宗全 牛夕莹 +1 位作者 王林 安仲玉 《应用科技》 CAS 2024年第1期98-104,129,共8页
为探究倒车涡轮叶片在反转条件下的鼓风损失影响因素,本文以某型可倒车涡轮双层涡轮叶片为研究对象,在正车运行工况下,使用有限元仿真计算方法,分析倒车涡轮叶片在反转条件下鼓风损失产生机制,并且在不同转速、不同气体压力、不同气体... 为探究倒车涡轮叶片在反转条件下的鼓风损失影响因素,本文以某型可倒车涡轮双层涡轮叶片为研究对象,在正车运行工况下,使用有限元仿真计算方法,分析倒车涡轮叶片在反转条件下鼓风损失产生机制,并且在不同转速、不同气体压力、不同气体温度、不同叶片高度、不同挡板参数下,开展了倒车涡轮叶片反转鼓风损失计算,掌握鼓风损失影响因素,提炼了关键参数与鼓风损失的关系式。计算结果表明:倒车涡轮叶片反转产生的鼓风损失随转速的增加而增加、随气体压力的增加而增加、随气体温度的增加而降低、随叶片高度的增加而增加,在叶片附近增加挡板后,鼓风损失明显降低,并且随着叶片与挡板之间距离的减小而降低,随挡板与内通流壁板之间间隙的增加,鼓风损失先减小后增加。结论可用于指导倒车涡轮鼓风损失控制装置的设计。 展开更多
关键词 倒车涡轮 双层涡轮叶片 倒车叶片 反向转动 鼓风损失 影响因素 挡板 关系式
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转速对可倒车涡轮鼓风损失及性能影响研究
3
作者 蒋振宇 赵天笑 +1 位作者 吴磊 高杰 《热能动力工程》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期42-49,共8页
为研究涡轮反转鼓风损失的影响因素,掌握可倒车动力涡轮反转鼓风损失控制策略与控制方法,以某船用可倒车动力涡轮为例,建立了计算模型。在1.0工况下以正车涡轮额定转速n为基础,分别计算了0.6n,0.8n,1.0n和1.1n转速下可倒车动力涡轮产生... 为研究涡轮反转鼓风损失的影响因素,掌握可倒车动力涡轮反转鼓风损失控制策略与控制方法,以某船用可倒车动力涡轮为例,建立了计算模型。在1.0工况下以正车涡轮额定转速n为基础,分别计算了0.6n,0.8n,1.0n和1.1n转速下可倒车动力涡轮产生的鼓风损失,并对比分析了4种转速下可倒车动力涡轮的性能及鼓风损失的变化。同时,对比研究了不同旋向倒车涡轮的内部流场,分析鼓风损失对流场参数的影响。研究表明:机组正车运行时,倒车涡轮会产生鼓风损失,导致倒车级内流场参数出现异常;出口压力高于进口压力时,动叶栅的温升现象和输出功率为负;1.1n转速下因鼓风产生的损失最高,功率损失的占比也最高;1.0n转速工况下的效率较1.1n转速工况低0.02%,但机组输出功率最高。 展开更多
关键词 倒车涡轮 转速 鼓风损失 涡轮性能 温升
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FCB系统配置要求及运行分析 被引量:3
4
作者 刘武峰 《节能技术》 CAS 2013年第6期566-568,共3页
阐述FCB定义,简析FCB发生过程汽轮机的控制要求及对汽轮机的寿命影响,简述满足FCB功能机组电站系统配置要求,并以海外某项目为例,来验证该系统配置能够满足FCB的要求。以供后续项目做参考。
关键词 小岛运行 FCB 高排通风阀 鼓风损失
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给水泵液力耦合器工作油温过高的原因分析及对策 被引量:1
5
作者 靖长才 《吉林电力》 1992年第5期30-32,共3页
通过对200MW 机组变速给水泵液力耦合器工作油温升特性及其原因分析,找出了液力耦合器工作油温过高的原因,并采取了相应的技术措施,收到了较好的效果。
关键词 液力耦合器 油温度 给水泵 工作油 藕合器 鼓风损失 祸合器 泵轮 特性曲线 技术措施
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零出力改造后低压缸胀差超限问题分析解决
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作者 张黎明 王征 +4 位作者 王剑影 韩永卿 曾克 司江周 于兴亮 《河南电力》 2022年第S02期20-23,共4页
针对零出力改造后低压缸胀差超限问题分析,确定高压缸后轴封内二漏高温蒸汽经过七抽管道返入低压缸内加热以及中排温度增高是两机胀差超限要因。通过关小内二漏门开度及降低再热汽温临时措施,有效控制胀差在高限值以下,确保机组安全长... 针对零出力改造后低压缸胀差超限问题分析,确定高压缸后轴封内二漏高温蒸汽经过七抽管道返入低压缸内加热以及中排温度增高是两机胀差超限要因。通过关小内二漏门开度及降低再热汽温临时措施,有效控制胀差在高限值以下,确保机组安全长周期切缸运行。 展开更多
关键词 低压缸 零出力 胀差 峰值 鼓风损失 温差 中排温度 热网加热器
原文传递
西门子SST-600型汽轮机低速暖机故障探究
7
作者 梁军军 《中国科技期刊数据库 工业A》 2022年第9期84-87,共4页
本文概述了某厂4台西门子汽轮机在检修后启机过程出现的相似问题及第一遍低速暖机时(50-120分钟)出现振动偏高跳车,在第二遍低速暖机时减少暖机时间(30-40分钟)避开振动上升区间,直接升至高速暖机后机组运行成功,作者通过总结分析近几... 本文概述了某厂4台西门子汽轮机在检修后启机过程出现的相似问题及第一遍低速暖机时(50-120分钟)出现振动偏高跳车,在第二遍低速暖机时减少暖机时间(30-40分钟)避开振动上升区间,直接升至高速暖机后机组运行成功,作者通过总结分析近几年该型汽轮机暖机出现的问题及其故障分析,提出了自己的观点,供同行业处理此类故障参考、借鉴。 展开更多
关键词 焓降 鼓风损失 重热现象
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高炉鼓风放散较大原因分析和降低放散控制措施
8
作者 杨利民 《酒钢科技》 2015年第4期66-69,共4页
本文通过分析鼓风放散对成本影响较大的原因,进一步降低鼓风放散,以提高鼓风机运行经济性,减少炼铁生产成本及电厂、动力效益损失。放风量降低后,运行风险升高,因此需通过提升管理保证风机运行风险在可控范围内。
关键词 鼓风 鼓风损失 喘振偏差 喘振试验
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捷克的中间再热、凝汽式汽轮机改造为热电联产机组
9
作者 郭元超 李远锡 《发电设备》 1993年第1期12-14,共3页
1 概述 捷克斯柯达公司制造的110MW、125MW和200MW凝汽式汽轮机均已经历10年以上的运行,并已出现老化和效率降低的观象。为了提高这些机组的经济性,斯柯达公司拟将它们改造为热电联产机组。 改造的形式有下列几种: (1)将热电联产的新汽... 1 概述 捷克斯柯达公司制造的110MW、125MW和200MW凝汽式汽轮机均已经历10年以上的运行,并已出现老化和效率降低的观象。为了提高这些机组的经济性,斯柯达公司拟将它们改造为热电联产机组。 改造的形式有下列几种: (1)将热电联产的新汽轮机全套替代原来的110MW凝汽式汽轮机; (2)改进200MW汽轮机低压部分的末两级以提高其效率,并更换中压部分,从而达到热电联产的目的; (3)改进125MW汽轮机高、中压部分,以达到提高电功率和抽汽供热的目的。 展开更多
关键词 热电联产机组 凝汽式汽轮机 抽汽 低压转子 斯柯达 给水加热器 电站汽轮机 凝汽式机组 鼓风损失 城市集中供热
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用焓差法测算给水泵内效率
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作者 袁周 熊海明 《华中电力》 1989年第S1期38-44,共7页
本文运用热力学原理,较简便地导出了用焓差和压差求取水泵内效率的计算式。提出了通过监测水泵内效率状态,来确定水泵检修日期的设想,并列举了应用实例。
关键词 给水泵 内效率 焓差 热力学原理 厂用电率 性能曲线 解体检修 鼓风损失 母管 泵轴功率
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提高背压在控制胀差中的尝试
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作者 郭无限 《洛阳大学学报》 2004年第2期75-76,共2页
胀差是汽轮机运行中重要的监视参数之一,在试验的基础上,介绍了一种控制背压机组胀差的方法.
关键词 汽轮机 胀差 体面比 鼓风损失
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凝汽式发电机组的凝抽背式供热改造技术与经济探讨
12
作者 杨宏伟 《节能与环保》 2022年第9期35-36,共2页
凝汽式发电机组的凝汽器冷端热损失极大,经过供热改造后可以将这部分损失回收利用。切除低压缸供热运行时,低压缸内的转子在高真空下旋转存在隐患,因此需要采取应对措施。在部分抽汽供热工况下,低压缸进汽量存在最小流量值限制以保护低... 凝汽式发电机组的凝汽器冷端热损失极大,经过供热改造后可以将这部分损失回收利用。切除低压缸供热运行时,低压缸内的转子在高真空下旋转存在隐患,因此需要采取应对措施。在部分抽汽供热工况下,低压缸进汽量存在最小流量值限制以保护低压缸安全运行,本文从技术和经济入手,深入剖析了凝抽背式供热改造优势。 展开更多
关键词 凝汽式 水蚀 叶片鼓风损失 胀差
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