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轧制工艺对高强耐候钢表面氧化铁皮的影响 被引量:14
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作者 张盛攀 焦安杰 +1 位作者 代玖林 袁帅 《中国冶金》 CAS 北大核心 2021年第7期105-111,共7页
某钢铁企业开发铁道用高强耐候钢Q550NH,生产中存在的主要问题为钢卷表面存在大面积红锈状氧化铁皮及柳叶状氧化铁皮压入缺陷。通过采取调整在炉时间、除鳞道次、粗轧出口温度、热卷箱模式等轧制工艺参数,研究了高强耐候钢表面氧化铁皮... 某钢铁企业开发铁道用高强耐候钢Q550NH,生产中存在的主要问题为钢卷表面存在大面积红锈状氧化铁皮及柳叶状氧化铁皮压入缺陷。通过采取调整在炉时间、除鳞道次、粗轧出口温度、热卷箱模式等轧制工艺参数,研究了高强耐候钢表面氧化铁皮解决方法。通过提高粗轧出口温度,红锈状氧化铁皮消失;控制粗轧出口温度,缩短在炉时间,增加除鳞道次,并采用直通模式轧制,有利于柳叶状氧化铁皮改善,柳叶状氧化铁皮切除率由3.48%下降至0.2%。 展开更多
关键词 高强耐候 氧化铁皮控制 红锈状氧化铁皮 柳叶状氧化铁皮 轧制工艺
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轧制工艺对高强耐候钢板形控制的影响 被引量:12
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作者 焦安杰 张盛攀 +2 位作者 李燕春 陈亮 刘健 《中国冶金》 CAS 北大核心 2021年第6期82-86,共5页
某钢厂在生产高强耐候钢过程中,出现的主要问题为3.0 mm以下偏薄规格存在双边浪,平整后浪形无法消除。通过研究机架间变形均匀性及层流冷却均匀性,分析了导致高强耐候板形不良的主要原因为层流冷却不均。通过优化设备状态,调整轧制工艺... 某钢厂在生产高强耐候钢过程中,出现的主要问题为3.0 mm以下偏薄规格存在双边浪,平整后浪形无法消除。通过研究机架间变形均匀性及层流冷却均匀性,分析了导致高强耐候板形不良的主要原因为层流冷却不均。通过优化设备状态,调整轧制工艺,研究了改善机架间变形不均及层流冷却不均的方法。研究表明,通过降低轧制速度及终轧温度、调整层冷模式等方式,可以降低层流冷速,提高层流冷却均匀性,层流冷却入口横断面温差降低15~20℃,采取以上措施后试验卷板形获得极大改善,板形不良卷比例由70%~80%降至2%~4%,满足现场生产要求。 展开更多
关键词 高强耐候 双边浪控制 层流冷却 冷速 板形
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高强耐候YQ450NQR1乙字钢裂纹分析
3
作者 冯岩青 吴娟 +2 位作者 张世忠 王厚昕 赵一臣 《包头职业技术学院学报》 2023年第2期1-4,共4页
某载重货车制造企业在焊接、加工组装车厢中梁的过程中发现YQ450NQR1乙字钢腿部“舌状”裂纹,采用显微组织分析、缺陷宏观形貌观察、能谱分析和化学成分测试等系统检测方法分析了裂纹形成原因。结果表明:冶炼过程钢水液面波动使铸坯产... 某载重货车制造企业在焊接、加工组装车厢中梁的过程中发现YQ450NQR1乙字钢腿部“舌状”裂纹,采用显微组织分析、缺陷宏观形貌观察、能谱分析和化学成分测试等系统检测方法分析了裂纹形成原因。结果表明:冶炼过程钢水液面波动使铸坯产生振痕,铸坯的强冷和脆性区矫直形成了铸坯微裂纹,有缺陷的铸坯进入加热炉后,由于升温速度过快,炉温高且停留时间长,裂纹继续扩大,恶化的横向裂纹在沿纵向轧制时形成“舌状”裂纹。 展开更多
关键词 高强耐候 YQ450NQR1 裂纹 连铸 加热
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300 mm级角钢的控制轧制 被引量:1
4
作者 杨洋 安海春 +1 位作者 苏磊 吴功军 《山西冶金》 CAS 2018年第4期19-21,共3页
300 mm级角钢主要用于电力铁塔制造,需要严格的屈服和抗拉强度及低温冲击性能来保证其高强耐候的特殊要求,通过300 mm级角钢的控制轧制,充分发挥微量钒合金的作用,达到细化晶粒、提升力学性能的目的。
关键词 控制轧制 高强耐候 细化晶粒 低温控轧
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Cu、Cr、Ni元素对高强耐候钢腐蚀稳定性的影响 被引量:30
5
作者 刘晓翠 张转转 +1 位作者 刘锟 吴耐 《轧钢》 2019年第6期17-21,共5页
高强耐候钢化学成分中的Cu、Cr和Ni可有效促进含α-FeOOH稳定化锈层的形成,使钢的耐大气腐蚀性能得以提高。通过试验,Cu质量分数由0.35%降至0.22%,Cr质量分数由0.60%降至0.40%,Ni质量分数由0.25%降至0.13%时,钢的相对腐蚀速率由48.23%降... 高强耐候钢化学成分中的Cu、Cr和Ni可有效促进含α-FeOOH稳定化锈层的形成,使钢的耐大气腐蚀性能得以提高。通过试验,Cu质量分数由0.35%降至0.22%,Cr质量分数由0.60%降至0.40%,Ni质量分数由0.25%降至0.13%时,钢的相对腐蚀速率由48.23%降至48.94%,腐蚀速率基本不变,均满足55%相对腐蚀率的要求,表明Cu、Cr和Ni含量在一定范围内波动不会对高强耐候钢的耐腐蚀性能产生明显影响,耐腐蚀性能稳定。 展开更多
关键词 高强耐候 相对腐蚀速率 α-FeOOH锈层 化学成分
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Ti微合金化高强耐候钢的成分设计研究 被引量:23
6
作者 陈学文 毛新平 +3 位作者 李烈军 钟志永 庄汉洲 许传棻 《冶金丛刊》 2007年第5期10-12,16,共4页
基于EAF—LF—CSP流程,以集装箱板的成分为基础,研究了Ti的加入范围,设计出高强耐候钢中的化学成分,开发出屈服强度为450~700MPa的高强钢。
关键词 TI微合金化 高强耐候 成分设计
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高强度耐大气腐蚀钢中稀土提高耐蚀机理研究 被引量:20
7
作者 林勤 李军 张路明 《稀土》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第1期63-66,共4页
采用SEM、XRD、电化学阻抗和干湿周浸实验法,研究稀土对高强耐候钢耐大气腐蚀性的影响。稀土净化钢液,变质夹杂,改善了点蚀和晶间腐蚀。钢中固溶稀土提高钢基体的耐蚀性并促进稳定致密锈层的形成。稀土微合金化作用提高高强耐候钢的耐... 采用SEM、XRD、电化学阻抗和干湿周浸实验法,研究稀土对高强耐候钢耐大气腐蚀性的影响。稀土净化钢液,变质夹杂,改善了点蚀和晶间腐蚀。钢中固溶稀土提高钢基体的耐蚀性并促进稳定致密锈层的形成。稀土微合金化作用提高高强耐候钢的耐大气腐蚀性能。 展开更多
关键词 稀土 微合金化 耐大气腐蚀 高强耐候
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大跨径T梁体外预应力加固锚固块设计研究 被引量:21
8
作者 付星燃 胡承泽 高洪波 《世界桥梁》 北大核心 2021年第1期101-106,共6页
针对大跨径T形梁桥体外预应力加固中,普通混凝土结构锚固块构件普遍存在尺寸大、增加恒载多、施工复杂、工期长等问题,以某公路跨黄河特大桥为背景(主桥采用77×50 m预应力混凝土T梁),设计高强耐候钢结构和超高性能混凝土(UHPC)2种... 针对大跨径T形梁桥体外预应力加固中,普通混凝土结构锚固块构件普遍存在尺寸大、增加恒载多、施工复杂、工期长等问题,以某公路跨黄河特大桥为背景(主桥采用77×50 m预应力混凝土T梁),设计高强耐候钢结构和超高性能混凝土(UHPC)2种锚固块,分析2种体外预应力加固锚固块的可行性。采用有限元软件建立2种锚固块及T梁实体模型,分析锚固块应力和变形,以及T梁锚固区局部应力,结果显示2种锚固块应力和变形及T梁锚固区应力均满足设计要求。考虑施工、造价等方面,选择高强耐候钢结构锚固块方案,并在该桥上进行试验跨研究,试验结果表明:高强耐候钢结构锚固块的应力和位移均在理论设计限值内,该体外预应力加固锚固块技术可行。 展开更多
关键词 T形梁 体外预应力 高强耐候钢结构锚固块 UHPC锚固块 有限元法 现场试验 桥梁加固
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高强耐候钢YQ450NQR1钒氮微合金化 被引量:17
9
作者 卿家胜 沈厚发 刘明 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2017年第5期87-93,共7页
钒氮微合金化是高强耐候钢YQ450NQR1强化屈服强度的重要途径。钒氮微合金化对高强耐候钢YQ450NQR1性能的影响主要由钒和氮两部分构成,其中钒产生晶粒细化、析出强化的主要作用,氮强化钒的作用。通过高强耐候钢YQ450NQR1的钒氮积w(V)... 钒氮微合金化是高强耐候钢YQ450NQR1强化屈服强度的重要途径。钒氮微合金化对高强耐候钢YQ450NQR1性能的影响主要由钒和氮两部分构成,其中钒产生晶粒细化、析出强化的主要作用,氮强化钒的作用。通过高强耐候钢YQ450NQR1的钒氮积w(V)·w(N)研究,发现钒和氮质量分数的增加均可提高钢的屈服强度,同时钒和氮也呈乘积的方式对屈服强度产生影响。为保证高强耐候钢YQ450NQR1的屈服强度达到465 MPa,要求钒氮积w(V)·w(N)达到0.001 44以上。为提高连铸坯的高温塑性,降低铸坯裂纹发生的敏感性,氮质量分数需控制为0.012%~0.014%。 展开更多
关键词 高强耐候 钒氮微合金化 钒氮积 屈服强度
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TSCR流程生产钛微合金化高强耐候钢中的析出物 被引量:12
10
作者 毛新平 霍向东 +4 位作者 康永林 林振源 周建 孙新军 殷瑞钰 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第11期1023-1028,共6页
运用电子显微镜和化学相分析等多种实验手段研究了Ti微合金化高强耐候钢中的析出物,并在热力学计算的基础上分析了其析出过程.结果表明:钢中主要存在TiC,TiCN,Ti4C2S2,Ti N等析出物,连轧前Ti N的析出过程已基本完成;大量纳米尺寸的TiC... 运用电子显微镜和化学相分析等多种实验手段研究了Ti微合金化高强耐候钢中的析出物,并在热力学计算的基础上分析了其析出过程.结果表明:钢中主要存在TiC,TiCN,Ti4C2S2,Ti N等析出物,连轧前Ti N的析出过程已基本完成;大量纳米尺寸的TiC球形析出物粒子在铁素体的位错线上分布;Ti含量增加改变了MC相的粒度分布,小尺寸粒子的体积分数显著增加,增强了沉淀强化的效果. 展开更多
关键词 薄板坯连铸连轧(TSCR) 钛微合金化 高强耐候 析出物
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微合金高强度耐候钢的试验研究 被引量:13
11
作者 陈庆军 康永林 +2 位作者 苏世怀 张建平 骆小刚 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2005年第7期60-63,共4页
在实验室试制了400、460MPa级耐候钢,结果表明,试验钢屈服强度分别达到450、550MPa,抗拉强度分别达到545、615MPa;400MPa级耐候钢的显微组织以铁素体为主,460MPa级的以粒状贝氏体为主;400MPa级的析出物主要是CuS2和TiN,主要强化机制是... 在实验室试制了400、460MPa级耐候钢,结果表明,试验钢屈服强度分别达到450、550MPa,抗拉强度分别达到545、615MPa;400MPa级耐候钢的显微组织以铁素体为主,460MPa级的以粒状贝氏体为主;400MPa级的析出物主要是CuS2和TiN,主要强化机制是细晶强化、析出强化;460MPa级的析出物主要是CuS2和(NbTi)CN,其主要强化机制是细晶强化、析出强化及相变强化。采用电子背散射EBSD技术分析了其晶体学取向,其晶粒间取向主要是大角度晶界。 展开更多
关键词 析出 金相组织 高强耐候 晶粒取向
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高强度耐候钢在模拟工业大气环境下的腐蚀行为 被引量:11
12
作者 吴红艳 赵艳敏 +2 位作者 艾峥嵘 杜林秀 王国栋 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第11期150-155,共6页
利用周期浸润腐蚀实验和电化学方法,研究了耐候钢在模拟工业大气环境下的腐蚀演化行为,并利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和电子探针(EPMA)等分析了实验钢显微组织、腐蚀形貌、锈层特征及腐蚀产物中Cu元素的分布。结果表明,实验钢的... 利用周期浸润腐蚀实验和电化学方法,研究了耐候钢在模拟工业大气环境下的腐蚀演化行为,并利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和电子探针(EPMA)等分析了实验钢显微组织、腐蚀形貌、锈层特征及腐蚀产物中Cu元素的分布。结果表明,实验钢的组织主要由准多边形铁素体和粒状贝氏体组成;实验钢的腐蚀质量损失率随Cu含量的增加及时间的延长而逐渐降低,且其质量损失量基本相同,锈层厚度逐渐减小,致密度增加;Cu元素在锈层的缝隙和孔洞等缺陷处富集;随着腐蚀时间的增加,自腐蚀电位增大,自腐蚀电流密度下降;含Cu钢锈层促进了阴极还原过程,同时抑制了阳极氧化过程。 展开更多
关键词 高强耐候 工业大气环境 腐蚀性能 锈层特征
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高强耐候钢相变组织变化规律研究 被引量:11
13
作者 马艳丽 康永林 王建泽 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2006年第1期12-15,共4页
进行了400MPa级高强耐候钢的成分设计和试验室冶炼,通过热模拟试验,分析了不同工艺条件下奥氏体晶粒的变化规律;并进一步测定了试制钢的动态、静态CCT曲线,对其相变规律进行了初步研究。结果表明:动态连续冷却转变温度略高于静态... 进行了400MPa级高强耐候钢的成分设计和试验室冶炼,通过热模拟试验,分析了不同工艺条件下奥氏体晶粒的变化规律;并进一步测定了试制钢的动态、静态CCT曲线,对其相变规律进行了初步研究。结果表明:动态连续冷却转变温度略高于静态转变,动态连续转变γ+α两相区的温度区间在100℃以上,静态连续冷却转变两相区的温度区间在70~90℃之间;冷却转变的显微组织为大量铁素体和部分珠光体。 展开更多
关键词 高强耐候 相变 CCT曲线
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Q450NQR1高强耐候钢的焊接 被引量:10
14
作者 孙明慧 梁文武 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第7期162-164,共3页
分析了Q450NQR1高强耐候钢的焊接性,并介绍了其不同焊接方法的焊接材料和焊接工艺参数,以及其不同焊接过程中的技术要求。
关键词 高强耐候 Q450NQR1 焊接性 焊接工艺
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CSP生产Ti微合金化高强耐候钢组织、应用性能与耐候性分析 被引量:6
15
作者 康永林 周建 毛新平 《河南冶金》 2007年第4期7-11,50,共6页
针对在珠钢CSP线开发生产的屈服强度450MPa^700MPa级Ti微合金化高强和超高强耐候钢进行了组织与析出特征、力学性能、成形性能、焊接性能以及耐候性能等系列实验分析,证明了该类钢不仅具有高的强度和力学性能,同时具有良好的使用性能,... 针对在珠钢CSP线开发生产的屈服强度450MPa^700MPa级Ti微合金化高强和超高强耐候钢进行了组织与析出特征、力学性能、成形性能、焊接性能以及耐候性能等系列实验分析,证明了该类钢不仅具有高的强度和力学性能,同时具有良好的使用性能,为拓展其应用范围提供了依据。 展开更多
关键词 CSP 高强耐候 组织 应用性能 耐候
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热输入对3Cr耐候钢MAG焊缝金属组织和性能的影响 被引量:6
16
作者 肖晓明 彭云 +1 位作者 马成勇 田志凌 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第6期41-46,共6页
采用三种热输入进行3Cr耐候钢MAG焊,借助金相显微镜、扫描电子显微镜及透射电子显微镜分析了热输入对焊缝金属组织和性能的影响.结果表明,三种热输入焊缝金属组织主要由板条贝氏体、粒状贝氏体和M-A组元组成.随着焊接热输入的增加,焊缝... 采用三种热输入进行3Cr耐候钢MAG焊,借助金相显微镜、扫描电子显微镜及透射电子显微镜分析了热输入对焊缝金属组织和性能的影响.结果表明,三种热输入焊缝金属组织主要由板条贝氏体、粒状贝氏体和M-A组元组成.随着焊接热输入的增加,焊缝组织中粒状贝氏体含量增加;M-A组元含量增加且尺寸增大.随着热输入的增加,焊缝金属冲击韧性降低.组织粗化、M-A组元含量增加尺寸增大是导致其韧性降低的主要原因.接头不同区域耐蚀性能相当,腐蚀产物主要由α-Fe OOH组成.热输入为8~12 k J,采用所选焊丝焊接高强耐候钢能够获得强韧性、耐蚀性匹配良好的焊接接头.热输入为8 k J,接头综合性能最佳. 展开更多
关键词 焊接热输入 组织和性能 高强耐候 焊缝金属 MAG焊 透射电子显微镜分析 M-A组元 粒状贝氏体
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极限规格热轧高强耐候钢的开发 被引量:6
17
作者 刘晓翠 张转转 +3 位作者 李文远 刘琨 周娜 潘明铭 《轧钢》 2019年第4期31-34,共4页
通过中C、高Ti成分设计,采用合理的控制轧制和控制冷却工艺,充分发挥Ti的析出强化和细晶强化作用,在首钢迁钢2 250 mm热连轧生产线上开发出综合力学性能优异的薄宽规格(4 mm×1 800 mm)热轧高强耐候钢,其力学性能:ReL≥750 MPa,Rm≥... 通过中C、高Ti成分设计,采用合理的控制轧制和控制冷却工艺,充分发挥Ti的析出强化和细晶强化作用,在首钢迁钢2 250 mm热连轧生产线上开发出综合力学性能优异的薄宽规格(4 mm×1 800 mm)热轧高强耐候钢,其力学性能:ReL≥750 MPa,Rm≥900 MPa,A≥16%,工艺成本低,生产效率高。 展开更多
关键词 高强耐候 薄宽规格 低屈强比 组织性能 低成本
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显微组织对高强耐候钢腐蚀性能的影响研究 被引量:6
18
作者 石践 胡学文 +5 位作者 张道刘 曹卉丹 何博 浦红 郭锐 汪飞 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第5期721-726,共6页
通过控轧控冷获得了3种不同珠光体含量的高强耐候钢。采用周浸腐蚀实验研究了高强耐候钢和对比钢Q345B在0.01 mol/L NaHSO_(3)溶液中的腐蚀行为。结果表明:珠光体组织对实验钢耐蚀性存在不利影响,珠光体占比越低,锈层越致密,耐蚀性越好... 通过控轧控冷获得了3种不同珠光体含量的高强耐候钢。采用周浸腐蚀实验研究了高强耐候钢和对比钢Q345B在0.01 mol/L NaHSO_(3)溶液中的腐蚀行为。结果表明:珠光体组织对实验钢耐蚀性存在不利影响,珠光体占比越低,锈层越致密,耐蚀性越好;Cu在锈层与腐蚀坑内富集,有效抑制了S向基体内侵蚀。富Cu相在内锈层形核长大,对内锈层起到锚固作用,抑制了其开裂进程。 展开更多
关键词 高强耐候 显微组织 腐蚀 富Cu相
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高强耐候钢新型光伏支架抗疲劳性研究
19
作者 王雍 魏鹏飞 +2 位作者 彭国涛 杨明宇 张融圣 《中文科技期刊数据库(引文版)工程技术》 2024年第2期0112-0116,共5页
国内光伏发电固定式支架主要为热浸镀锌或镀锌铝镁钢材,镀层材料工艺复杂,后期需要维护,增加成本,且不环保。高强耐候钢应用于光伏支架具有较好经济性、环保性以及施工方便性,受到行业极大关注,采用应力-寿命法研究了高强耐候钢新型光... 国内光伏发电固定式支架主要为热浸镀锌或镀锌铝镁钢材,镀层材料工艺复杂,后期需要维护,增加成本,且不环保。高强耐候钢应用于光伏支架具有较好经济性、环保性以及施工方便性,受到行业极大关注,采用应力-寿命法研究了高强耐候钢新型光伏支架在工作条件下的抗疲劳特性,为高强耐候钢在光伏产业中大规模应用提供理论技术支持。 展开更多
关键词 高强耐候 光伏支架 抗疲劳性
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停冷温度对含Nb高强耐候钢组织性能的影响
20
作者 史根豪 王恩睿 +4 位作者 张志强 孙毅 王青云 于强 王倩 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期117-124,共8页
高强耐候钢凭借其高强、耐候、轻量化的优势在结构钢中发挥着重要的作用,现阶段高强耐候钢通常采用高Ti的成分设计,但Ti含量过高不可避免地产生含Ti夹杂物从而恶化性能,因此这种高Ti含量的高强钢需要通过适当降Ti增Nb、优化控冷来弥补... 高强耐候钢凭借其高强、耐候、轻量化的优势在结构钢中发挥着重要的作用,现阶段高强耐候钢通常采用高Ti的成分设计,但Ti含量过高不可避免地产生含Ti夹杂物从而恶化性能,因此这种高Ti含量的高强钢需要通过适当降Ti增Nb、优化控冷来弥补性能的缺失。针对不同停冷工艺下含Nb高强耐候钢,利用金相显微镜、扫描电镜及背散射电子衍射进行了微观组织表征,并测定了拉伸、冲击性能,分析了停冷温度对含Nb高强耐候钢微观组织和力学性能的影响。结果表明,在575~650℃的停冷温度范围内,各试验钢组织均为铁素体和粒状贝氏体。随着停冷温度的降低,铁素体的形貌由块状逐渐转变为针状,M/A组元的含量逐渐减少,平均晶粒尺寸细化。同时,屈服强度、抗拉强度、屈强比和冲击功均逐渐提高,伸长率逐渐降低。随着停冷温度的降低,晶粒细化效果显著,晶界强化所占比例逐渐增大,屈服强度逐渐升高;大角度晶界的数量增多,冲击裂纹扩展所需的能量增多,冲击功得以改善。同时,停冷温度降低,一方面使得M/A组元含量减少,应变硬化能力减弱,导致屈强比升高;另一方面,过冷度增大,使位错密度增加和晶粒尺寸减小,使位错滑移过程中的阻力增大,导致断后伸长率降低。对于本试验钢来说,停冷温度控制的最佳范围为600~625℃。 展开更多
关键词 NB微合金化 高强耐候 停冷温度 微观组织 力学性能
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