帘线钢生产中钛夹杂的析出与控制 被引量：8

1

作者 薛正良 金武涛 +1 位作者 雷家柳 蒋跃东 《炼钢》 CAS 北大核心 2016年第4期23-32,共10页

应用热力学、动力学原理和试验检测方法,研究了帘线钢凝固过程中钛夹杂的析出规律及其性质,钢水成分(C、N、Ti含量)及凝固冷却速率对凝固析出钛夹杂组成和颗粒尺寸的影响,以及帘线钢铸坯高温加热过程中钛夹杂分解、固溶和再析出的热力... 应用热力学、动力学原理和试验检测方法,研究了帘线钢凝固过程中钛夹杂的析出规律及其性质,钢水成分(C、N、Ti含量)及凝固冷却速率对凝固析出钛夹杂组成和颗粒尺寸的影响,以及帘线钢铸坯高温加热过程中钛夹杂分解、固溶和再析出的热力学条件和影响因素。研究表明:1)帘线钢中的Ti(CxN1-x)夹杂在钢水凝固前期就开始析出,而Ti N夹杂在凝固末期才析出。2)帘线钢碳含量越高,钛夹杂析出温度越低,溶质元素的过饱和度越大,钛夹杂析出越早,析出的碳氮化钛(Ti(CxN1-x))夹杂中的x值越高。3)钢水凝固冷却速率对析出钛夹杂的尺寸影响十分显著。钢水初始氮含量越低,析出的钛夹杂尺寸越小,但钢水初始钛含量对析出钛夹杂尺寸影响不大。4)铸坯中的钛夹杂在热加工前的高温加热过程中能发生分解和固溶。帘线钢碳含量对钛夹杂热分解温度影响不大,但钢中氮和钛含量对钛夹杂热分解温度影响很大。钛夹杂分解出的溶质原子通过扩散发生固溶,使小颗粒夹杂溶解消失,较大颗粒夹杂逐渐变小。5)若铸坯在高温加热后缓冷,过饱和的溶质原子会再次析出使钛夹杂长大。铸坯在轧后的快速冷却过程中,因溶质原子过饱和再次析出的钛夹杂没有机会长大。 展开更多

关键词 帘线钢 钛夹杂 碳氮化钛夹杂 凝固析出 固溶

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帘线钢SWRH82A铸坯加热过程中钛夹杂的固溶 被引量：6

2

作者 张京 薛正良 +2 位作者 蒋跃东 熊锐 邹峰 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2014年第4期242-246,共5页

根据热力学和动力学理论，研究了过共析帘线钢SWRH82A铸坯中钛夹杂固溶的条件．研究表明：（1）当SWRH82A铸坯加热温度达到1347K时，奥氏体中TiN具备固溶的热力学条件；（2）当加热温度达到1360K时，Ti（C，N）夹杂将开始溶解；（3）在1... 根据热力学和动力学理论，研究了过共析帘线钢SWRH82A铸坯中钛夹杂固溶的条件．研究表明：（1）当SWRH82A铸坯加热温度达到1347K时，奥氏体中TiN具备固溶的热力学条件；（2）当加热温度达到1360K时，Ti（C，N）夹杂将开始溶解；（3）在1423～1523K的加热升温阶段，由于钛夹杂的分解并向奥氏体中扩散固溶，使得小颗粒钛夹杂逐渐消失，大颗粒钛夹杂尺寸变小；在铸坯高温加热后的冷却降温过程中，固溶在奥氏体深处的Ti和N会重新结合析出TiN夹杂，但缺少继续长大的动力学条件；固溶在残余钛夹杂周边奥氏体中的n和N会以残余钛夹杂为核心不断析出长大． 展开更多

关键词 过共析帘线钢 钛夹杂 固溶

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帘线钢中钛夹杂的控制 被引量：4

3

作者 石磊 洪军 +3 位作者 李小明 朱志鹏 蒋跃东 陶勇 《钢铁研究》 CAS 2014年第1期50-52,共3页

为了控制帘线钢中的钛夹杂,要同时降低钢水中的w(Ti)及w(N)。通过采用低钛合金、优化转炉出钢工艺、控制转炉下渣量等措施控制钢水中的w(Ti);采用低氮增碳剂,优化全工序降氮操作等措施降低钢水中的w(N)。实践表明:当钢中w(Ti)控制在不大... 为了控制帘线钢中的钛夹杂,要同时降低钢水中的w(Ti)及w(N)。通过采用低钛合金、优化转炉出钢工艺、控制转炉下渣量等措施控制钢水中的w(Ti);采用低氮增碳剂,优化全工序降氮操作等措施降低钢水中的w(N)。实践表明:当钢中w(Ti)控制在不大于0.000 4%,w(N)控制在不大于0.004%时,能显著降低甚至杜绝钛夹杂的析出。 展开更多

关键词 帘线钢 钛夹杂 工艺控制

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帘线钢小方坯夹杂物的控制 被引量：2

4

作者 富强 倪勤盛 王健 《河北冶金》 2020年第4期31-38,共8页

阐述了帘线钢对夹杂物的要求,及夹杂物对盘条性能的影响。针对本钢北营炼钢厂小方坯连铸机生产的帘线钢出现的夹杂物断丝的问题,通过检测分析得出其主要夹杂物为钛夹杂、铝夹杂、铝镁复合夹杂、氧化钾及氧化钠等。从夹杂物的产生机理入... 阐述了帘线钢对夹杂物的要求,及夹杂物对盘条性能的影响。针对本钢北营炼钢厂小方坯连铸机生产的帘线钢出现的夹杂物断丝的问题,通过检测分析得出其主要夹杂物为钛夹杂、铝夹杂、铝镁复合夹杂、氧化钾及氧化钠等。从夹杂物的产生机理入手,通过对钛来源进行控制、炼钢全流程控氮降低氮化钛析出,精炼渣系调整及铝含量控制避免纯Al2O3析出,精炼过程碱度的调整和萤石量降低避免耐材侵蚀MgO析出,连铸液面自动控制改进避免卷渣后钾钠氧化物夹杂带入,工艺优化后再未出现钛夹杂超标以及夹杂物引起的断丝率超标问题。 展开更多

关键词 帘线钢 钛夹杂 铝夹杂 铝镁复合夹杂 氧化钾及氧化钠 控氮 卷渣

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帘线钢生产过程中钛含量的影响因素及控制 被引量：2

5

作者 雷家柳 薛正良 《江苏大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第6期728-732,共5页

为了有效控制钛夹杂对帘线钢盘条拉拔加工性能的不利影响,通过热力学理论计算结合现场实际生产数据,对铁水中的[Ti]-[Si]平衡、转炉脱钛以及精炼增钛过程进行了分析,提出了相应的钛质量分数控制措施.结果表明:铁水中钛和硅的质量分数存... 为了有效控制钛夹杂对帘线钢盘条拉拔加工性能的不利影响,通过热力学理论计算结合现场实际生产数据,对铁水中的[Ti]-[Si]平衡、转炉脱钛以及精炼增钛过程进行了分析,提出了相应的钛质量分数控制措施.结果表明:铁水中钛和硅的质量分数存在较好的线性关系,将高炉铁水硅质量分数控制在较低水平,对降低铁水钛质量分数具有重要意义.转炉终点钢水钛质量分数受转炉终点钢水碳质量分数和温度的影响,其中温度的影响尤为明显.为了降低转炉终点钢水含钛量,必须做好转炉终点碳温控制.此外,为了尽量减少钢液精炼过程中的增钛量,必须严格控制转炉出钢下渣量和精炼渣料中的含钛量. 展开更多

关键词 帘线钢 脱钛 增钛 热力学 钛夹杂

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不同强度级别帘线钢中钛夹杂性质的探索 被引量：3

6

作者 雷家柳 赵栋楠 +1 位作者 朱航宇 蒋跃东 《炼钢》 CAS 北大核心 2018年第4期66-71,共6页

为了实现高强度帘线钢中钛夹杂的有效控制,通过热力学理论分析结合真空感应炉实验,探究了不同强度级别帘线钢中钛夹杂的性质。结论如下:1)不同强度级别的帘线钢中钛夹杂析出的驱动力有差异,帘线钢强度级别越高,钛夹杂形成元素的过饱和... 为了实现高强度帘线钢中钛夹杂的有效控制,通过热力学理论分析结合真空感应炉实验,探究了不同强度级别帘线钢中钛夹杂的性质。结论如下:1)不同强度级别的帘线钢中钛夹杂析出的驱动力有差异,帘线钢强度级别越高,钛夹杂形成元素的过饱和度也越高,其形核-析出-长大的驱动力也就越大,从而加剧钛夹杂的析出和长大。2)帘线钢中同时存在钛的碳化物和钛的氮化物夹杂。随着帘线钢强度级别的提高,钛夹杂中碳化钛所占的摩尔分数呈增加的趋势,其析出的钛夹杂在金相显微镜下的颜色也随之变化。3)帘线钢强度级别越高,凝固过程中析出的钛夹杂平均尺寸增大,大颗粒钛夹杂的数量也越多。为有效控制超高强度级别帘线钢中的钛夹杂,必须对炼钢和连铸工艺进行更为苛刻的控制。 展开更多

关键词 帘线钢 钛夹杂 过饱和度 真空感应炉

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SWRH 92A帘线钢中异相形核TiN复合夹杂析出机制 被引量：3

7

作者 李宁 薛正良 王璐 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第10期1118-1126,共9页

高碳帘线钢中析出的非金属夹杂物如钛夹杂,对钢材疲劳强度影响巨大。系统分析过共析帘线钢中钛夹杂的析出行为对控制夹杂物形成及产品质量提升尤为重要。结合形核理论以及热力学耦合模型,对SWRH 92A帘线钢盘条存在的Al_(2)O_(3)-TiN复... 高碳帘线钢中析出的非金属夹杂物如钛夹杂,对钢材疲劳强度影响巨大。系统分析过共析帘线钢中钛夹杂的析出行为对控制夹杂物形成及产品质量提升尤为重要。结合形核理论以及热力学耦合模型,对SWRH 92A帘线钢盘条存在的Al_(2)O_(3)-TiN复合夹杂物的形成机制进行了研究。结果表明:TiN夹杂在钢液凝固进程凝固分数约为0.866(温度为1457 K)时开始析出;凝固前期Ti、N偏析比基本相当,然而当凝固接近结束时Ti的偏析比明显大于N,分别为6.059和2.367×10^(-6)。TiN夹杂物形成过程中,其异相形核功小于均相形核功,异相形核半径大于均相形核半径,并且形核功与形核半径变化曲线在1457 K时均达峰值。呈球形形态的Al_(2)O_(3)夹杂在TiN析出之前就已经析出,并且尺寸较小的Al_(2)O_(3)将被推动至凝固前沿被TiN捕获并以此为核心析出长大最终形成Al_(2)O_(3)-TiN复合夹杂。 展开更多

关键词 过共析帘线钢 钛夹杂 耦合模型 析出机制

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帘线钢LX82A钢水中的微量元素Ti含量的控制 被引量：2

8

作者 彭灿锋 陈军 +1 位作者 邢耀进 林丹 《金属材料与冶金工程》 CAS 2019年第3期30-33,共4页

随着帘线钢强度级别的提高,以及直接拉拔工艺的变化,因钛夹杂造成的拉拔断丝现象明显增加,对于超高强度级别的过共析帘线钢而言,尺寸大于4.0μm的钛夹杂就会显著增加钢丝的断丝次数。随着钢质量的提高,对降低钢中钛含量提出了更高的要求... 随着帘线钢强度级别的提高,以及直接拉拔工艺的变化,因钛夹杂造成的拉拔断丝现象明显增加,对于超高强度级别的过共析帘线钢而言,尺寸大于4.0μm的钛夹杂就会显著增加钢丝的断丝次数。随着钢质量的提高,对降低钢中钛含量提出了更高的要求,帘线钢要求钛含量小于20×10-6或更低。研究了帘线钢中Ti去除热力学,在炼钢厂开展了低钛帘线钢的生产试验。试验表明,通过铁水扒渣、降低铁水和废钢Ti含量、使用低钛合金、优化转炉操作、减少出钢下渣、洗钢包等措施,在炼钢厂实现了[Ti]≤20×10^-6的低钛帘线钢的批量生产。 展开更多

关键词 帘线钢 钛夹杂 精炼

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不同强度级别帘线钢中Ti(C_xN_(1-x))夹杂分析 被引量：1

9

作者 余晨帆 薛正良 《武汉科技大学学报》 CAS 北大核心 2015年第4期241-244,293,共5页

在真空感应炉中熔炼出3种Ti、N含量相近但强度级别不同的帘线钢钢锭,研究钢液凝固过程中析出碳氮化钛(Ti(CxN1-x))夹杂的尺寸分布特点及其连续固溶体中TiC所占比例与钢中碳含量之间的关系。结果表明,帘线钢在凝固过程中的固液两相区温... 在真空感应炉中熔炼出3种Ti、N含量相近但强度级别不同的帘线钢钢锭,研究钢液凝固过程中析出碳氮化钛(Ti(CxN1-x))夹杂的尺寸分布特点及其连续固溶体中TiC所占比例与钢中碳含量之间的关系。结果表明,帘线钢在凝固过程中的固液两相区温度随钢液碳含量的升高而降低,可使Ti(CxN1-x)夹杂析出的过饱和度增大,有利于其在钢液凝固过程中析出与长大。随着帘线钢强度级别的提高,钢样中尺寸大于4μm的钛夹杂的比例增加,其平均尺寸也相应增大;72A亚共析帘线钢中未检测到5μm以上的钛夹杂,而82A、92A过共析帘线钢中尺寸大于5μm的钛夹杂析出比例分别达到4.92%和9.52%;钢液凝固过程中析出的Ti(CxN1-x)夹杂中TiC所占比例也随帘线钢强度级别提高而增大。 展开更多

关键词 帘线钢 夹杂物 钛夹杂 碳氮化钛 析出 碳含量

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二火成材工艺对帘线钢实物质量的影响 被引量：1

10

作者 徐志东 桂江兵 +1 位作者 任安超 蒋跃东 《矿冶》 CAS 2015年第B11期249-251,共3页

为了改善82A帘线钢线材的实物质量,对帘线钢82A进行一火和二火两个不同工艺生产路线试验的成材进行比较。结果表明,二火成材工艺生产的帘线钢82A除脱碳层稍微严重外,偏析、网碳以及钛夹杂等指标均优于一火成材工艺生产的82A。

关键词 帘线钢 二火成材 中心偏析 钛夹杂

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曲轴用45钢内裂缺陷分析

11

作者 王建平 董学涛 +1 位作者 王亚东 谭广雷 《浙江冶金》 2021年第3期24-27,共4页

在超声波探伤过程中,发现45曲轴钢存在批量内裂缺陷。经对生产过程进行自查,并对缺陷样品进行低倍、夹杂物、金相分析,结果表明,裂纹周边存在TiN夹杂,并伴有少量硫化物。

关键词 内裂 钛夹杂 超声波探伤

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帘线钢盘条中大颗粒钛夹杂成因分析

12

作者 雷家柳 薛正良 《江苏大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第6期670-674,共5页

在实验室用真空感应炉将从生产现场取回的帘线钢铸坯样进行重熔,并在重熔过程中加入人工制备的尺寸为50~74μm和100~180μm的氮化钛颗粒,来模拟外来钛夹杂颗粒在钢液中的溶解行为.同时结合氮化钛颗粒的溶解动力学模型,就帘线钢盘条中检... 在实验室用真空感应炉将从生产现场取回的帘线钢铸坯样进行重熔,并在重熔过程中加入人工制备的尺寸为50~74μm和100~180μm的氮化钛颗粒,来模拟外来钛夹杂颗粒在钢液中的溶解行为.同时结合氮化钛颗粒的溶解动力学模型,就帘线钢盘条中检测到的大颗粒钛夹杂的成因作简要分析.氮化钛颗粒在钢液中溶解的动力学计算表明,尺寸为180μm的氮化钛颗粒在钢液中完全溶解的时间仅为数秒钟.重熔后钢样中检测到的钛夹杂形状规则,主要来自钢液凝固过程中形核析出,而非外加但仍未完全溶解的氮化钛颗粒的残留.由此推测盘条中检测到的大颗粒钛夹杂,最有可能来自连铸保护渣. 展开更多

关键词 帘线钢 钛夹杂 真空感应炉 溶解模型 成因分析

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子午线轮胎用帘线钢非金属夹杂物的研究进展 被引量：16

13

作者 雷家柳 薛正良 +1 位作者 朱航宇 蒋跃东 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第11期847-856,共10页

随着汽车轻量化的发展,子午线轮胎用帘线钢对夹杂物的要求越趋严格。根据钢帘线用盘条对夹杂物的要求,综述了国内外帘线钢冶炼工艺和目前关于帘线钢中夹杂物的研究进展,并对未来需关注的夹杂物控制方向提出观点。随着90级极高强度级帘... 随着汽车轻量化的发展,子午线轮胎用帘线钢对夹杂物的要求越趋严格。根据钢帘线用盘条对夹杂物的要求,综述了国内外帘线钢冶炼工艺和目前关于帘线钢中夹杂物的研究进展,并对未来需关注的夹杂物控制方向提出观点。随着90级极高强度级帘线钢将成为主流产品,富含Al2O3类夹杂物和钛夹杂物依旧是控制的重难点所在。除了进一步加强冶炼过程中夹杂物塑性化控制外,对于轧制和拉拔等各个环节中夹杂物的性质行为都应予以重视,从而更好地实现全过程控制。 展开更多

关键词 子午线轮胎 帘线钢 Al2O3类夹杂物 钛夹杂物 研究进展

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含钛高强带钢中心分层样拉伸过程断口分析 被引量：5

14

作者 张云祥 刘平元 +3 位作者 彭其春 王芹 桂洲 李伟 《物理测试》 CAS 2014年第2期47-50,共4页

针对高强焊接结构钢HG70C带钢在力学性能检验中产生拉伸样断口中心分层缺陷,试验设计获得不同拉伸应力的试样,并对比分析未分层试样。通过电镜观察拉伸样断口截面中心偏析带组织和裂纹的演变,从微观上分析了拉伸样断口心部分层微裂纹的... 针对高强焊接结构钢HG70C带钢在力学性能检验中产生拉伸样断口中心分层缺陷,试验设计获得不同拉伸应力的试样,并对比分析未分层试样。通过电镜观察拉伸样断口截面中心偏析带组织和裂纹的演变,从微观上分析了拉伸样断口心部分层微裂纹的渐进演变过程。研究表明,中心处珠光体组织随着变形伸长扩展,与铁素体界面没有产生微孔。分层断口微裂纹是在超过屈服强度后逐步产生的,且在带钢中心厚度位置存在过多连铸偏析的铌钛夹杂物和MnS带边缘处诱发微裂纹。随着拉伸应力逐渐增大,这些微裂纹相互扩展长大形成了贯通平台,最终产生层状分离断口。 展开更多

关键词 含钛高强钢 分层断口 铌钛夹杂物

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水溶液电解法研究铈对含钛夹杂物的影响 被引量：2

15

作者 吕勇 任宏志 +3 位作者 邢金鑫 景强 彭军 安胜利 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2020年第1期131-135,共5页

通过水溶液电解法将钛微合金钢中的含钛夹杂物完整地电解提取出来,并采用物理磁选的方法实现夹杂物的无损分离。含钛夹杂物经过超声分散、滴撒夹杂物悬浊液的方式进行制样,并结合扫描电镜研究其形貌。研究发现:随稀土加入量的增加,含钛... 通过水溶液电解法将钛微合金钢中的含钛夹杂物完整地电解提取出来,并采用物理磁选的方法实现夹杂物的无损分离。含钛夹杂物经过超声分散、滴撒夹杂物悬浊液的方式进行制样,并结合扫描电镜研究其形貌。研究发现:随稀土加入量的增加,含钛夹杂物形貌发生不同程度的改变。不添加稀土铈时,钢中含钛夹杂物为典型的长方体形貌。加入0.0038%稀土铈时,长方体含钛夹杂物转变为正方体含钛夹杂物。稀土加入量为0.0054%、0.0072%、0.0098%时,形成TiC-CeAlO3、Ti(C,N)-CeAlO3,含钛夹杂物逐步向椭球形、球形转变,从棱角分明的形状转变为具有光滑曲面的夹杂物并且含钛夹杂物的尺寸减小。随着稀土加入量的增加,钢中含钛夹杂物的析出数量增加,直径小于1μm的含钛夹杂物析出比例增加、含钛夹杂物的平均尺寸逐渐减小。 展开更多

关键词 含钛微合金钢 稀土铈 含钛夹杂物 水溶液电解 形貌

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帘线钢中钛夹杂物形貌和析出尺寸的计算 被引量：2

16

作者 李玉华 郑建强 林国强 《南钢科技与管理》 2012年第1期1-4,共4页

采用光学显微镜、SEM和EPMA分析了帘线钢中钛夹杂物形貌,定性分析了其成分,并运用热力学、凝固偏析及长大动力学理论初步计算得出：在目前南钢80级帘线钢生产条件下,TiN只能在凝固率大于98%的两相区或固相区生成,TiN夹杂的最大尺寸小于7... 采用光学显微镜、SEM和EPMA分析了帘线钢中钛夹杂物形貌,定性分析了其成分,并运用热力学、凝固偏析及长大动力学理论初步计算得出：在目前南钢80级帘线钢生产条件下,TiN只能在凝固率大于98%的两相区或固相区生成,TiN夹杂的最大尺寸小于7μm。 展开更多

关键词 帘线钢 钛夹杂物 EPMA 热力学 动力学

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含钛夹杂在X120钢中析出及对铁素体形核的诱导 被引量：2

17

作者 肖步庆 《炼钢》 CAS 北大核心 2013年第2期49-52,74,共5页

运用热力学计算了X120管线钢含钛夹杂物在钢液中的析出条件,以X120管线钢钛的目标成分w(Ti)=0.015%计算,当w(Al)=0.000 35%～0.003 30%时,生成Al2O3.TiO2;w(Al)>0.003 30%时,则有Al2O3生成;要生成纯的MgO夹杂,钢中w(Mg)>1.62×... 运用热力学计算了X120管线钢含钛夹杂物在钢液中的析出条件,以X120管线钢钛的目标成分w(Ti)=0.015%计算,当w(Al)=0.000 35%～0.003 30%时,生成Al2O3.TiO2;w(Al)>0.003 30%时,则有Al2O3生成;要生成纯的MgO夹杂,钢中w(Mg)>1.62×1013;w(Mg)=0.000 8%就可以生成2MgO.TiO2复合夹杂;X120管线钢没有纯的MgO夹杂,X120管线钢中会生成2MgO.Ti2O3、MgO.Al2O3、SiO2、Al2O3、Ti2O3、MnO等脱氧产物,这些脱氧产物还会和硫化物一起形成复合夹杂物。对夹杂物扫描电镜的观察与热力学计算的结果一致。在扫描电镜下观察了含钛夹杂物对铁素体的诱导,表明X120管线钢中含钛夹杂具有很好的诱导铁素体形核能力。 展开更多

关键词 X120管线钢 含钛夹杂物 诱导铁素体 析出

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灰铸铁中钛夹杂的分析 被引量：1

18

作者 张卫善 熊仲明 方克明 《铸造技术》 CAS 北大核心 1994年第3期46-48,共3页

介绍了一种研究铸铁中钦夹杂物的方法。先用扫描电镜观察灰铸铁金相，然后用电化学方法把夹杂物从试样中萃取出来，再用扫描电镜和能谱对夹杂物进行进一步分析。试验结果表明：灰幻铁中的夹杂物，当含有其它合金元素时，呈不规则形状；... 介绍了一种研究铸铁中钦夹杂物的方法。先用扫描电镜观察灰铸铁金相，然后用电化学方法把夹杂物从试样中萃取出来，再用扫描电镜和能谱对夹杂物进行进一步分析。试验结果表明：灰幻铁中的夹杂物，当含有其它合金元素时，呈不规则形状；而纯的ＴｉＣ、ＴｉＮ等则为规则形状。铁夹杂在基体中的分布呈弥散状；片状石墨中存在的让夹杂物可成为石墨核心。 展开更多

关键词 钛夹杂物 灰口铁 分析

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50t EAF-AOD-LF-10t铸锭流程AISI 321不锈钢含钛夹杂物演变行为 被引量：1

19

作者 陈瑞梅 白雪峰 +5 位作者 孙彦辉 张一民 卓超 金吉男 付少朋 朱雪珍 《特殊钢》 北大核心 2019年第4期7-11,共5页

研究了模铸工艺生产的AISI 321不锈钢含钛夹杂物的演变。工业试验表明,LF喂钛线后,发生钛的氧化行为,随着冶炼过程的进行,Ti2O3在夹杂物平均成分中的比例逐渐升高,TiN主要以均质氮化钛和含芯氮化钛为主,含芯TiN核心成分为MgO及MgO·... 研究了模铸工艺生产的AISI 321不锈钢含钛夹杂物的演变。工业试验表明,LF喂钛线后,发生钛的氧化行为,随着冶炼过程的进行,Ti2O3在夹杂物平均成分中的比例逐渐升高,TiN主要以均质氮化钛和含芯氮化钛为主,含芯TiN核心成分为MgO及MgO·Al2O3,也有少量的TiOx-MgO-Al2O3核心。通过热力学软件Factsage计算了钢水中Ti-Al-O、Ti-N稳定相图以及凝固过程TiN的析出行为。 展开更多

关键词 AISI 321不锈钢 含钛夹杂物 演变 热力学

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钛含量与冷却速率对球墨铸铁中含钛夹杂物的影响

20

作者 郭文涛 常国威 +2 位作者 李冲 岳旭东 孙加梅 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2012年第10期19-22,共4页

研究了钛含量和冷却速率对球墨铸铁中含钛夹杂物形貌、平均尺寸与分布的影响。结果表明:在3℃·s-1的冷却速率下,当钛的质量分数由0.005%增加至0.025%时,夹杂物的平均尺寸由2.14μm增加到3.04μm;钛的质量分数为0.015%时,当冷却速率... 研究了钛含量和冷却速率对球墨铸铁中含钛夹杂物形貌、平均尺寸与分布的影响。结果表明:在3℃·s-1的冷却速率下,当钛的质量分数由0.005%增加至0.025%时,夹杂物的平均尺寸由2.14μm增加到3.04μm;钛的质量分数为0.015%时,当冷却速率由1℃·s-1增大至6℃·s-1后,夹杂物平均尺寸由4μm减小到1.5μm;钛能够与稀土、钡、镁等元素形成夹杂物,而且钛含量越低、冷却速率越大,越容易形成单相夹杂物;这些夹杂物大部分呈块状,棱角清晰,少量呈球状,多数尺寸在1.5～7μm,分布在珠光体、铁素体及晶界处。 展开更多

关键词 含钛夹杂物 钛含量 冷却速率 球墨铸铁

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