钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA连续冷却相变的组织变化 被引量：9

1

作者 朱洪武 刘雅政 +3 位作者 闫永明 徐盛 王磊英 王国存 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第1期112-116,共5页

用Gleeble-1500热模拟试验机研究钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA连续冷却相变组织变化规律,包括静态和动态连续冷却相变规律等,分析了合金元素作用、冷却速度和热变形对CCT曲线、相变组织及性能的影响。结果表明:Mn、Cr、Mo、Ni等元素的加入... 用Gleeble-1500热模拟试验机研究钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA连续冷却相变组织变化规律,包括静态和动态连续冷却相变规律等,分析了合金元素作用、冷却速度和热变形对CCT曲线、相变组织及性能的影响。结果表明:Mn、Cr、Mo、Ni等元素的加入是为了使22Si2MnCrNi2MoA钢可以在较宽的冷却速度范围内得到马氏体+贝氏体为主的复相组织;随着冷却速度的增加,变形促进多边形铁素体形成的能力将得到削弱,而变形促进贝氏体形成的能力将得到加强,且贝氏体的形态发生了变化。热变形促进了铁素体和贝氏体相变,细化了贝氏体板条,变形促使马氏体相变转变开始温度略微降低。 展开更多

关键词 钎具用钢 22Si2MnCrNi2MoA 相变 CCT曲线 连续冷却

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FF710钎具钢下贝氏体/马氏体复相组织的控制 被引量：7

2

作者 秦晓峰 朱洪武 +1 位作者 周乐育 刘雅政 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第S2期111-116,共6页

对FF710钎具用钢设计了连续冷却实验,分析了不同冷却速度下的显微组织及硬度,讨论了无碳化物下贝氏体组织形成原因以及无碳化物下贝氏体/马氏体(CFB/M)复相组织的强韧性。研究表明:通过连续冷却在过渡区及基体获得的贝氏体组织均为CFB,... 对FF710钎具用钢设计了连续冷却实验,分析了不同冷却速度下的显微组织及硬度,讨论了无碳化物下贝氏体组织形成原因以及无碳化物下贝氏体/马氏体(CFB/M)复相组织的强韧性。研究表明:通过连续冷却在过渡区及基体获得的贝氏体组织均为CFB,电子衍射分析表明CFB是由贝氏体铁素体板条和残留奥氏体组成;CFB/M复相组织具有明显的强韧化效果。因此,在连续冷却过程中冷速应该控制在0.1～0.3℃/s之间,使得过渡区获得马氏体与细针状或竹叶状分布的CFB复相组织,提高渗碳层的强韧性;基体获得贝氏体/低碳马氏体复相组织,达到外强内韧的组织要求。 展开更多

关键词 FF710 钎具用钢 无碳化物下贝氏体 CFB/M复相组织 强韧性

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渗碳温度对22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的影响 被引量：6

3

作者 黄斌 朱洪武 +2 位作者 杨忠 周乐育 刘雅政 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期136-141,共6页

通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响,分析了渗碳温度-碳浓度-显微硬度-残留奥氏体的关系以及残留奥氏体的控制措施。结果表明:当渗碳时间为6 h时,随着渗碳温度的升高,渗碳层的碳浓度逐渐增加,碳浓度... 通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响,分析了渗碳温度-碳浓度-显微硬度-残留奥氏体的关系以及残留奥氏体的控制措施。结果表明:当渗碳时间为6 h时,随着渗碳温度的升高,渗碳层的碳浓度逐渐增加,碳浓度分布梯度越来越平缓。22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的显微硬度-碳浓度关系符合正态分布。在渗碳处理过程中,为了使渗碳表层获得硬度很高的马氏体组织,22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层表面碳浓度应该控制在0.80%～0.90%之间。当表面碳浓度超过0.80%～0.90%时,渗碳完成后需采取后续的工艺措施来消除已经存在的残留奥氏体,如采用长时间自然时效或深冷处理等。 展开更多

关键词 钎具用钢 22Si2MnCrNi2MoA 渗碳 残留奥氏体 加热温度

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加热温度对22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的影响

4

作者 黄斌 朱洪武 +2 位作者 杨忠 周乐育 刘雅政 《凿岩机械气动工具》 2015年第3期36-42,共7页

通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响，分析了加热温度一碳浓度一显微硬度一残余奥氏体的关系以及残余奥氏体的控制措施。结果表明：当渗碳时间为6h时，随着加热温度的升高，渗碳层的碳浓度逐渐增加... 通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响，分析了加热温度一碳浓度一显微硬度一残余奥氏体的关系以及残余奥氏体的控制措施。结果表明：当渗碳时间为6h时，随着加热温度的升高，渗碳层的碳浓度逐渐增加，碳浓度分布梯度越来越平缓。22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的显微硬度一碳浓度关系符合正态分布。在渗碳处理过程中，为了使渗碳表层获得硬度很高的马氏体组织，22Si2Mn．CrNi2MoA钢渗碳层表面碳浓度应该控制在0．80％-0．90％之间。当表面碳浓度超过0．80％～0．90％时，渗碳完成后需采取后续的工艺措施来消除已经存在的残余奥氏体，如采用长时间自然时效或深冷处理等。 展开更多

关键词 钎具用钢 22Si2MnCrNi2MoA 渗碳 残余奥氏体 加热温度

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高等级钎具中空钢ZK55SiMnMo产品开发 被引量：1

5

作者 杨庚朝 杨俊 刘建 《金属材料与冶金工程》 CAS 2018年第5期3-7,29,共6页

介绍了我公司开发生产高等级钎具中空钢的情况,通过充分识别客户技术要求、产品加工工艺及产品特点,并结合最终产品使用过程中的疲劳失效原因,设计了合适的内控化学成分,合适的冶炼和轧制生产工艺路线,并采取有效工艺措施,对生产过程中... 介绍了我公司开发生产高等级钎具中空钢的情况,通过充分识别客户技术要求、产品加工工艺及产品特点,并结合最终产品使用过程中的疲劳失效原因,设计了合适的内控化学成分,合适的冶炼和轧制生产工艺路线,并采取有效工艺措施,对生产过程中出现的问题进行工艺优化改进,批量生产后的ZK55SiMnMo产品成分均匀稳定,非金属夹杂物、全氧及气体含量低,表面质量好,综合性能稳定,通过用户加工后进行疲劳寿命检验,产品性能达到高等级钎具中空钢的使用要求,使用情况较好。 展开更多

关键词 钎具中空钢 ZK55SiMnMo 工艺 疲劳寿命

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稀土Ce对钎具钢中夹杂物的改质机理研究 被引量：29

6

作者 黄宇 成国光 谢有 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2018年第9期1253-1261,共9页

通过向钎具钢中加入稀土Ce元素,研究了Ce对钎具钢中镁铝尖晶石和硫化物的改质过程和改质机理。结合SEM和EDS对钢中夹杂物的形貌、组成、数量和尺寸进行分析,采用Thermo-Calc和Factsage 6.3热力学软件对Ce改质尖晶石和硫化物的改质机理... 通过向钎具钢中加入稀土Ce元素,研究了Ce对钎具钢中镁铝尖晶石和硫化物的改质过程和改质机理。结合SEM和EDS对钢中夹杂物的形貌、组成、数量和尺寸进行分析,采用Thermo-Calc和Factsage 6.3热力学软件对Ce改质尖晶石和硫化物的改质机理以及钢中合适Ce的质量分数进行理论计算。结果表明,稀土Ce对Al_2O_3、Mg Al_2O_4和(Ca,Mn)S都具有很好的改质效果。无Ce添加时,钎具钢中夹杂物以Mg Al_2O_4和(Ca,Mn)S为主;当钎具钢中的稀土含量为0.0078%时,Mg Al_2O_4被改质为Ce-O,(Ca,Mn)S被改质为Ce-S,同时还存在一定量的Ce-O和Mg O共生相,钢中夹杂物的尺寸减小。热力学计算结果表明,钢中不同的Ce含量对应不同的稀土夹杂物(Ce Al O_3、Ce-O)类型。稀土Ce对Mg Al_2O_4的改质顺序为:Mg Al_2O_4→Ce Al O_3+Mg O→Ce_2O_3+Mg O→Ce_2O_3,Factsage 6.3的理论计算结果与实验观察基本吻合。 展开更多

关键词 稀土Ce 钎具钢 夹杂物 热力学计算

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55SiMnMo钎具钢的开发 被引量：5

7

作者 张立良 郑朝晖 +1 位作者 韩进雷 陈红卫 《河北冶金》 2011年第5期15-16,22,共3页

介绍了石钢公司采用连铸工艺生产55SiMnMo钎具钢的开发情况,通过确定合适的化学成分、合理的工艺路线,确定合适的化学成分,有效抑制了连铸坯氢致白点的产生,减少了钢中的非金属夹杂物,该产品广泛用于各种矿山机械,用户反映使用情况良好。

关键词 钎具钢 化学成分 工艺 白点 夹杂物 开发

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国内外23CrNi3Mo钎具钢洁净度的差异 被引量：3

8

作者 黄宇 谢有 成国光 《中国冶金》 CAS 北大核心 2018年第8期10-16,共7页

通过国内外23CrNi3Mo钎具钢的洁净度对比,找出在冶金环节上与国外钎具钢的差距,并对国外钎具钢中夹杂物的生成机理进行了理论热力学计算。结果表明,国外钎具钢的洁净度较高,易偏析元素砷、磷等含量远低于国内钎具钢;夹杂物的类型主要以... 通过国内外23CrNi3Mo钎具钢的洁净度对比,找出在冶金环节上与国外钎具钢的差距,并对国外钎具钢中夹杂物的生成机理进行了理论热力学计算。结果表明,国外钎具钢的洁净度较高,易偏析元素砷、磷等含量远低于国内钎具钢;夹杂物的类型主要以单独的Mg-Al-O类夹杂物和Mg-Al-O外包裹MnS类夹杂物为主,夹杂物的尺寸主要为0~3μm;纵截面上MnS夹杂物具有很明显的拉长现象,且具有很好的熔断效果,宽度为1μm左右,纵横比为3~6。国内钎具钢中夹杂物主要为单独的Mg-Al-O类夹杂物和Mg-Al-O外包裹（Ca,Mn）S类夹杂物,尺寸以3~6μm为主;纵截面上,单独的（Ca,Mn）S沿轧制方向几乎不变形。热力学计算表明,MnS类夹杂物的两次析出是导致Mg-Al-O类夹杂物的包裹率达到70%、复合类夹杂物尺寸较小的主要原因。 展开更多

关键词 23CrNi3Mo 钎具钢 洁净度 夹杂物

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不同热处理工艺下23CrNi3Mo钢的显微组织特征

9

作者 刘超 《福建冶金》 2022年第3期44-47,共4页

23CrNi3Mo钢作为一种低碳合金钎具钢,在基础工程建设中发挥着重要作用。它的微观组织形态对其使用寿命及失效形式有着巨大的影响。本文研究了23CrNi3Mo钢在渗碳、正火、淬火和深冷等不同热处理工艺条件下的微观组织变化情况,以期为其性... 23CrNi3Mo钢作为一种低碳合金钎具钢,在基础工程建设中发挥着重要作用。它的微观组织形态对其使用寿命及失效形式有着巨大的影响。本文研究了23CrNi3Mo钢在渗碳、正火、淬火和深冷等不同热处理工艺条件下的微观组织变化情况,以期为其性能的改善提供支持。结果表明,渗碳后的渗碳层为针状马氏体、过渡层为针状马氏体和贝氏体的混合组织,芯部为下贝氏体;正火后渗碳层的依然保持针状马氏体组织,但析出碳化物显著减少、过渡层和芯部的贝氏体含量增多;淬火后渗碳层和过渡层为针状马氏体组织,芯部为隐晶马氏体。经过渗碳、正火、淬火和回火热处理后的23CrNi3Mo钢的表面硬度为HRC46.1,冲击韧性为162.25J/cm^(2),有着较为优异的性能。 展开更多

关键词 钎具钢 23CrNi3Mo钢 热处理

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钎具钢选材方法与应用 被引量：1

10

作者 刁顺 《矿山机械》 北大核心 1989年第1期40-45,共6页

利用模糊数学推演钎具钢选材的新方法,编写出了选材的源程序。对8种钢材的优劣顺序作了排列。

关键词 钎具钢 钢 选材

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55SiMnMo钎具钢生产工艺的研究与开发 被引量：1

11

作者 闫志波 陈红卫 《矿山机械》 北大核心 2010年第16期6-8,共3页

介绍了研究和开发55SiMnMo钢的工艺方案和技术措施,实践证明,该钢种的研究和开发的关键在于成分的确定,抑制白点的产生,保证良好的内部和表面质量。

关键词 55SiMnMo 钎具钢 性能 缺陷

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钎具钢45Mn2棒材开发

12

作者 吕坤 李媛 《鄂钢科技》 2009年第1期16-18,共3页

通过对钎具钢45Mn2棒材生产工艺的研究,确定了合适的冶炼和轧制工艺,生产出的45Mn2棒材经用户加工成钎杆,其质量得到用户认可,形成了稳定的供货渠道。

关键词 45Mn2棒材 钎具钢 生产工艺

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凿岩钎具钢的冶炼与热挤压成型工艺线的工程实践

13

作者 卢显忠 杜刚 顾军 《江苏冶金》 2004年第5期23-24,共2页

介绍了凿岩钎具钢的冶炼与热挤压的工艺情况、生产线的特点以及工程中遇到的难点问题。工程实践表明, 该工艺技术可行,投产后产品质量可靠稳定。

关键词 钎具钢 离心铸造 热挤压

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ZK8Cr中空钎具钢60t Consteel EAF+60t LF+VD+CC工艺实践

14

作者 王翔 金俊鑫 +2 位作者 柏韬 郑玉龙 王伟 《现代机械》 2014年第5期69-72,共4页

ZK8Cr是用于制作中空钎具材料的重要钢种之一,通过60tConsteel EAF→LF+VD→CC(150 mm×150mm)生产线,采用出钢终点C、[O]、S等含量的控制,造较低碱度精炼渣,少量Al脱氧,VD真空处理,有效的保护浇铸,弱冷、慢拉及使用电磁搅拌等工艺... ZK8Cr是用于制作中空钎具材料的重要钢种之一,通过60tConsteel EAF→LF+VD→CC(150 mm×150mm)生产线,采用出钢终点C、[O]、S等含量的控制,造较低碱度精炼渣,少量Al脱氧,VD真空处理,有效的保护浇铸,弱冷、慢拉及使用电磁搅拌等工艺技术所生产的ZK8Cr中空钎具钢,夹杂物的数量、形貌、尺寸得以有效控制,铸坯质量良好,完全满足低成本且稳定高寿命的钎具钢的生产需要。 展开更多

关键词 中空钎具钢 精炼渣 弱冷 显微夹杂物

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23CrNi3Mo钢钎具断裂失效分析 被引量：8

15

作者 黄斌 周乐育 +3 位作者 刘雅政 闫永明 陈列 王磊英 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第5期145-149,共5页

采用扫描电镜和光学显微镜观察了不同类型23CrNi3Mo钢钎具疲劳破坏缺陷试样断裂形貌及显微组织,分析讨论了缺陷试样失效的原因。结果表明,高疲劳寿命的阿特拉斯钎尾缺陷试样在疲劳源裂纹萌生、扩展过程中,塑性变形特征明显,表明其具有... 采用扫描电镜和光学显微镜观察了不同类型23CrNi3Mo钢钎具疲劳破坏缺陷试样断裂形貌及显微组织,分析讨论了缺陷试样失效的原因。结果表明,高疲劳寿命的阿特拉斯钎尾缺陷试样在疲劳源裂纹萌生、扩展过程中,塑性变形特征明显,表明其具有良好的抵抗疲劳裂纹扩展能力,而国内潜孔钻头试样脆性断裂特征明显。两种缺陷试样表面均为高硬度渗碳马氏体层,但阿特拉斯钎尾缺陷试样渗碳层与基体组织的下贝氏体过渡区域较宽,基体以贝氏体组织为主,硬度梯度过渡平缓,具有良好的强度与韧性匹配;而国内潜孔钻头试样的过渡区域较窄,基体是马氏体组织。可见合理的硬度梯度分布对钎具钢强韧性匹配和疲劳寿命影响很大。 展开更多

关键词 23CrNi3Mo钎具钢 疲劳断裂 渗碳 硬度梯度

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钎具钢55SiMnMo轧材表面裂纹的成因分析及工艺改进 被引量：1

16

作者 赵景存 朱叶 《特殊钢》 2023年第1期45-48,共4页

针对100 t BOF-LF-VD-Φ450 mm连铸坯-Φ200 mm轧材流程生产的钎具钢55SiMnMo轧材表面易产生裂纹缺陷,分析对比了过热度、二次冷却、拉速、成分(Ti.B)等对缺陷的影响。通过工艺改进;控制钢水过热度20~30℃,控制B含量≤0.0008%,加Ti 0.01... 针对100 t BOF-LF-VD-Φ450 mm连铸坯-Φ200 mm轧材流程生产的钎具钢55SiMnMo轧材表面易产生裂纹缺陷,分析对比了过热度、二次冷却、拉速、成分(Ti.B)等对缺陷的影响。通过工艺改进;控制钢水过热度20~30℃,控制B含量≤0.0008%,加Ti 0.015%~0.025%,拉速0.41 m/min,二冷比水量0.17 L/kg,使裂纹的缺陷率由原来的12.2%降低到1.6%。 展开更多

关键词 55SiMnMo钎具钢 表面裂纹 工艺改进

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不同冷速对55SiMnMo钎具钢过冷奥氏体转变的影响 被引量：2

17

作者 刘艳丽 安治国 黄艳新 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第2期131-134,共4页

在DIL805L型膨胀仪上测定了55Si Mn Mo钎具钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法分析其相变规律及影响因素,获得了连续冷却转变曲线-CCT曲线。结果表明:55Si Mn Mo钢的临界点为:Ac_1=751℃,Ac_3=824℃;当冷却速度<... 在DIL805L型膨胀仪上测定了55Si Mn Mo钎具钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法分析其相变规律及影响因素,获得了连续冷却转变曲线-CCT曲线。结果表明:55Si Mn Mo钢的临界点为:Ac_1=751℃,Ac_3=824℃;当冷却速度<0.15℃/s时,转变产物为铁素体、珠光体;随着冷速增加到0.15℃/s,转变产物开始出现少量贝氏体;当冷速>0.3℃/s时,有马氏体转变出现;珠光体、铁素体分别于冷速大于0.5℃/s、1℃/s时开始消失。 展开更多

关键词 55SiMnMo钎具钢 连续冷却转变曲线 临界点 膨胀法 金相-硬度法

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