25Cr5MoA/Q235钢复合板的结合性能 被引量：21

1

作者 陈靖 佟建国 任学平 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第10期985-988,共4页

将25Cr5MoA/Q235钢板复合板坯加热到800～1100℃,经保温后轧制1道次,压下量为50%～70%,制成25Cr5MoA/Q235钢热轧复合板试样.用材料力学性能试验机测试复合板试样复合界面的剪切强度,用光学显微镜和扫描电镜观察界面的组织.结果表明:当... 将25Cr5MoA/Q235钢板复合板坯加热到800～1100℃,经保温后轧制1道次,压下量为50%～70%,制成25Cr5MoA/Q235钢热轧复合板试样.用材料力学性能试验机测试复合板试样复合界面的剪切强度,用光学显微镜和扫描电镜观察界面的组织.结果表明:当轧制温度在900～1000℃时,有利于25Cr5MoA/Q235钢的复合;道次压下量对25Cr5MoA/Q235钢复合板界面结合强度影响非常大,道次压下量大,有利于形成更多洁净、活化的新生表面,并且可以细化晶粒,提高复合板的结合强度;金属组织中晶粒的梯度变化,有利于提高双金属复合材料的结合强度. 展开更多

关键词 金属复合 Q235钢 25Cr5MoA钢 结合性能 轧制 道次压下量

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曲轴用非调质钢C38N2轧制过程中MnS夹杂演变规律 被引量：8

2

作者 董正强 蒋波 +2 位作者 张朝磊 周乐育 刘雅政 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第8期144-149,共6页

为控制磁痕缺陷的产生,研究了曲轴用非调质钢C38N2在轧制过程中,累积压下量、道次压下量和变形温度对钢中Mn S夹杂的数量、尺寸和形态演变规律的影响。结果表明,随累积压下量增大,由铸坯到中间坯到轧材,纵剖面单位面积观察到的Mn S夹杂... 为控制磁痕缺陷的产生,研究了曲轴用非调质钢C38N2在轧制过程中,累积压下量、道次压下量和变形温度对钢中Mn S夹杂的数量、尺寸和形态演变规律的影响。结果表明,随累积压下量增大,由铸坯到中间坯到轧材,纵剖面单位面积观察到的Mn S夹杂数量不断减少。累积压下量和变形温度相同情况下,道次压下量越大,Mn S长宽比越大。累积压下量和道次压下量相同情况下,变形温度越高,Mn S长宽比越小。边部Mn S夹杂数量显著大于1/2半径处,1/2半径处Mn S夹杂数量略大于心部;Mn S夹杂的长宽比基本上符合1/2半径处>心部>边部的规律。开坯轧制可显著减少纵剖面单位面积中Mn S的数量;变形温度越高,道次压下量越大,则轧制过程中的变形渗透程度越高,Mn S夹杂的数量和形态分布越均匀。 展开更多

关键词 非调质钢 MNS 累积压下量 道次压下量 变形温度

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道次压下量和退火工艺对Mg-Zn-Ce-Zr合金微观组织及力学性能的影响 被引量：5

3

作者 张亚萍 靳丽 +2 位作者 董杰 章桢彦 王瑶 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第11期2985-2991,共7页

通过光学显微观察(OM)、扫描电镜观察(SEM)、透射电镜观察(TEM)、X射线衍射(XRD)及力学性能测试等方法,研究Mg-0.5%Zn-0.5%Ce-0.5%Zr合金在温度为400℃,轧制速率为10 m/min,道次压下量分别为20%、30%和50%条件下轧制及退火后的微观组织... 通过光学显微观察(OM)、扫描电镜观察(SEM)、透射电镜观察(TEM)、X射线衍射(XRD)及力学性能测试等方法,研究Mg-0.5%Zn-0.5%Ce-0.5%Zr合金在温度为400℃,轧制速率为10 m/min,道次压下量分别为20%、30%和50%条件下轧制及退火后的微观组织及力学性能。结果表明:在400℃,以不同道次压下量轧制后,合金发生了不同程度的动态回复,且道次压下量为50%时,轧制后的合金中包含了更多的位错结构。轧制后合金主要呈现典型的{0001}基面织构,且采用大道次压下量轧制的合金的基面织构较强。轧制合金经500℃退火后,发生了明显的静态再结晶,退火后组织的{0001}基面织构明显减弱,这主要由于静态再结晶后晶粒取向发生转变,弱化了基面织构。由于织构的存在,轧制态合金表现出明显的各向异性;退火后,由于织构弱化,合金的各向异性得到明显改善。 展开更多

关键词 Mg-Zn-Ce-Zr合金 道次压下量 退火 微观组织 力学性能

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包覆浇铸高硼不锈钢复合板的变形协调性 被引量：5

4

作者 陈鑫 刘靖 韩静涛 《中国冶金》 CAS 2015年第1期12-15,共4页

包覆浇铸后的复合铸坯虽然已具有冶金结合,但热轧过程中,道次变形量若确定不合理将在界面处产生附加应力,附加应力值的大小将影响热轧后复合板的界面结合情况。应用ABAQUS有限元软件对包覆浇铸304不锈钢/高硼不锈钢/304不锈钢复合铸坯... 包覆浇铸后的复合铸坯虽然已具有冶金结合,但热轧过程中,道次变形量若确定不合理将在界面处产生附加应力,附加应力值的大小将影响热轧后复合板的界面结合情况。应用ABAQUS有限元软件对包覆浇铸304不锈钢/高硼不锈钢/304不锈钢复合铸坯的热轧过程进行了有限元模拟,有限元模拟结果显示,当道次变形量大于17%时,覆层及芯层变形协调性变差,复合板界面将遭到破坏。实际热轧试验验证了有限元模拟结果的正确性,为包覆浇铸复合铸坯的热轧提供了有利的工艺参数。 展开更多

关键词 包覆复合板 有限元模拟 道次压下量 变形协调性

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两次冷轧压下率分配对IF钢深冲性能的影响 被引量：5

5

作者 刘战英 李晋霞 +1 位作者 刘相华 王国栋 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第3期254-257,共4页

为提高IF钢深冲性能,以热轧带钢为原料,采用两次冷轧的实验方法,在实验室冷轧机上进行润滑轧制·冷轧实验表明,在总压下率一定的情况下,两次冷轧压下率的分配是影响IF钢深冲性能的关键·实测轧制试件的r值,得出在总压下率一定时... 为提高IF钢深冲性能,以热轧带钢为原料,采用两次冷轧的实验方法,在实验室冷轧机上进行润滑轧制·冷轧实验表明,在总压下率一定的情况下,两次冷轧压下率的分配是影响IF钢深冲性能的关键·实测轧制试件的r值,得出在总压下率一定时,两次冷轧比一次冷轧的塑性应变比r值要高;同时得出一次冷轧压下率较小,二次冷轧压下率较大时,可使r值提高;如果冷轧总压下率适当提高,也可使r值提高;两次冷轧压下率均为75%时,r值可达3 2以上·通过对轧制试样的ODF织构分析,表明与实测r值一致·对显微组织观察表明,晶粒呈等轴状时有利于深冲性能· 展开更多

关键词 IF钢 冷轧 压下率 深冲性能 道次压下量

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C52100锡磷青铜冷轧断带着火原因的分析与探讨 被引量：5

6

作者 韩晨 孙付涛 《有色金属加工》 CAS 2012年第1期21-23,36,共4页

本文通过现场观察、分析、试轧并结合轧制工艺理论的方式得出了某锡磷青铜生产企业在生产C52100时出现带材表面质量差、带材断裂以及断带着火等问题的原因。合金成分不合格尤其是硬质颗粒Pb含量偏高,以及道次压下率偏大是产生以上带材... 本文通过现场观察、分析、试轧并结合轧制工艺理论的方式得出了某锡磷青铜生产企业在生产C52100时出现带材表面质量差、带材断裂以及断带着火等问题的原因。合金成分不合格尤其是硬质颗粒Pb含量偏高,以及道次压下率偏大是产生以上带材缺陷或生产事故的主要原因。同时,本文也对C52100轧制道次压下率偏大的根源即带材冷精轧时表面除油效果和除油方式不理想的现状进行了分析。 展开更多

关键词 C52100 锡磷青铜带 断带着火 硬脆相 道次压下量 带材除油

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全包覆1060/AZ31/1060复合板的界面组织 被引量：4

7

作者 赵鸿金 岳野 +1 位作者 张荣伟 李涛涛 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第7期102-107,共6页

采用搅拌摩擦焊结合热轧法制备了全包覆1060/AZ31/1060复合板,通过Deform-3D有限元分析了道次压下量和热轧温度对复合板中间层镁板的边部损伤的影响,并研究了不同退火温度和时间对界面扩散层的影响。结果表明:提高热轧温度、减小单道次... 采用搅拌摩擦焊结合热轧法制备了全包覆1060/AZ31/1060复合板,通过Deform-3D有限元分析了道次压下量和热轧温度对复合板中间层镁板的边部损伤的影响,并研究了不同退火温度和时间对界面扩散层的影响。结果表明:提高热轧温度、减小单道次压下量有利于降低中间层镁板边部损伤值,提高复合板质量;1060/AZ31/1060复合板经过退火处理后,界面区域发生镁和铝等元素的互扩散,镁铝界面层由机械结合变成冶金结合,靠近AZ31镁合金一侧反应层为Mg_(17)Al_(12)相,靠近铝板一侧为Mg_2Al_3,热处理过程中产生的第二相有Mg_(17)Al_(12)、Mg_2Al_3、Al_5Mg_(11)Zn_4和Al_6Mn相;热处理温度在400℃,在保温时间为8 h条件时,界面扩散层厚度能达到59.2μm。 展开更多

关键词 1060/AZ31/1060复合板 边部损伤 Deform-3D有限元分析 道次压下量 退火

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6082-T651铝合金厚板拉伸断裂原因分析 被引量：2

8

作者 唐伟 陈丽君 王立波 《轻合金加工技术》 CAS 2003年第11期17-19,共3页

介绍了6082铝合金厚板拉伸断裂的组织特征,分析了其形成的原因。提出合理分配道次压下量,保证均匀化、热轧加热温度、保温时间充分和提高铸锭内部质量等措施,可减少拉伸断裂。

关键词 铝合金 厚板 拉伸 断裂 道次压下量 加热温度 保温时间 热轧

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25Cr5MoA钢/微合金钢/Q235钢的复合轧制 被引量：3

9

作者 佟建国 陈蓉 +2 位作者 包卫平 严凯 任学平 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第2期186-192,共7页

将25Cr5MoA钢/微合金钢/Q235钢板复合板坯加热到轧制温度950～1100℃,经保温后轧制1道次,压下量为50%～65%,制成25Cr5MoA钢/微合金钢/Q235钢热轧复合板试样.利用剪切实验方法测定了复合板材的界面结合强度,通过光学显微镜观察结合界面... 将25Cr5MoA钢/微合金钢/Q235钢板复合板坯加热到轧制温度950～1100℃,经保温后轧制1道次,压下量为50%～65%,制成25Cr5MoA钢/微合金钢/Q235钢热轧复合板试样.利用剪切实验方法测定了复合板材的界面结合强度,通过光学显微镜观察结合界面的组织.结果表明:当轧制温度为1000～1100℃时,25Cr5MoA钢/微合金钢/Q235钢能有效复合;压下量对25Cr5MoA钢/Q235钢复合板界面结合强度有一定的影响,当压下量达到一定程度后,随着压下量的增加,复合板的结合强度逐渐降低;轧制温度对25Cr5MoA钢/微合金钢/Q235钢复合板界面结合强度影响很大,在道次压下量一定的情况下,随着轧制温度的升高,复合板的结合强度逐渐升高.在1100℃的轧制温度和50%压下量的轧制条件下结合强度达到最大值. 展开更多

关键词 复合板 复合轧制 结合强度 结合界面 轧制温度 道次压下量

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轧制工艺对X70级管线钢组织与性能的影响 被引量：3

10

作者 张飘飘 镇凡 +1 位作者 邵伟 曲锦波 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第6期201-207,共7页

利用试验轧机研究了粗轧道次压下量、精轧道次压下量和中间待温厚度对X70级管线钢组织与性能的影响。结果表明：在其他工艺参数相同的情况下,增大粗轧、精轧道次压下量或增大待温厚度,试验钢屈服强度略降低,但落锤撕裂（DWTT）韧性明显... 利用试验轧机研究了粗轧道次压下量、精轧道次压下量和中间待温厚度对X70级管线钢组织与性能的影响。结果表明：在其他工艺参数相同的情况下,增大粗轧、精轧道次压下量或增大待温厚度,试验钢屈服强度略降低,但落锤撕裂（DWTT）韧性明显提高。扫描电镜（SEM）和电子背散射衍射（EBSD）分析表明,随着大角度晶界所占比例增大,有效晶粒尺寸减小,DWTT韧性提高。粗轧、精轧道次压下量对DWTT韧性的影响较待温厚度的影响更小,在保证待温厚度的前提下,为减小轧机负荷,获得较好板形,可以适当减小粗轧、精轧道次压下量。 展开更多

关键词 X70管线钢 道次压下量 待温厚度 组织 力学性能

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改善GCr15轴承钢小型棒材低倍质量的连轧工艺实践 被引量：3

11

作者 付俊薇 赵杰 +1 位作者 刘建培 周建英 《特殊钢》 北大核心 2010年第5期42-44,共3页

通过降低轧制速度,增加粗轧道次压下量特别是后几道次的压下量,使GCr15轴承钢150 mm×150mm铸坯连轧成Φ30～45 mm材的低倍质量明显提高,缩孔出现率由改善轧制工艺前的26%～46%降至0,超声波探伤合格率100%,一般疏松级别0～1,中心疏... 通过降低轧制速度,增加粗轧道次压下量特别是后几道次的压下量,使GCr15轴承钢150 mm×150mm铸坯连轧成Φ30～45 mm材的低倍质量明显提高,缩孔出现率由改善轧制工艺前的26%～46%降至0,超声波探伤合格率100%,一般疏松级别0～1,中心疏松级别1～1.5。 展开更多

关键词 GCR15轴承钢 棒材连轧 缩孔残余 道次压下量 工艺改善

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SAE1006电极扁钢质量缺陷分析与改进 被引量：1

12

作者 吴功军 杨洋 訾文胜 《金属世界》 2016年第2期19-21,共3页

文章针对唐钢型钢部首次开发试生产的SAE1006钢种130 mm×180 mm规格低碳低硅电极扁钢表面开裂、侧边垂直度超差、头部侧弯等质量缺陷进行了原因分析。冶炼工艺采用铝镇静钢工艺生产,钢中Al_s含量达0.01%,可使钢水脱氧完全,完全消... 文章针对唐钢型钢部首次开发试生产的SAE1006钢种130 mm×180 mm规格低碳低硅电极扁钢表面开裂、侧边垂直度超差、头部侧弯等质量缺陷进行了原因分析。冶炼工艺采用铝镇静钢工艺生产,钢中Al_s含量达0.01%,可使钢水脱氧完全,完全消除连铸坯皮下气泡缺陷;轧制工艺采用匹配道次压下量,优化道次压下率,立轧孔设计槽底凸度,箱形成品孔侧壁斜度取值5.69%,成品孔配辊设计下压力轧制,较好地保证了成品尺寸精度、侧边垂直度,有效地解决了轧件头部下弯,取得明显效果。 展开更多

关键词 SAE1006 压力轧制 侧壁斜度 立轧 直度 水脱氧 道次压下率 表面开裂 道次压下量 轧制工艺

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轧制制度对闭孔泡沫铝材料塑性的影响 被引量：1

13

作者 祖国胤 姚广春 李红斌 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期237-240,共4页

研究了采用熔体发泡法制备的闭孔泡沫铝材料的轧制过程,分析了不同道次压下量条件下泡沫铝的变形特点与破坏方式,探讨了影响泡沫铝轧制能力的主要因素.结果表明:闭孔泡沫铝的轧制应遵循多道次、小变形的原则.道次压下量为0.1 mm时,Si质... 研究了采用熔体发泡法制备的闭孔泡沫铝材料的轧制过程,分析了不同道次压下量条件下泡沫铝的变形特点与破坏方式,探讨了影响泡沫铝轧制能力的主要因素.结果表明:闭孔泡沫铝的轧制应遵循多道次、小变形的原则.道次压下量为0.1 mm时,Si质量分数为12%的泡沫铝(厚度约11 mm)经10道次变形后可实现1 mm的总变形量.道次压下量过大时泡沫铝的破坏方式为典型的脆性断裂,适宜的压下量则有利于发挥泡沫铝良好的吸能性,但小变形时易出现弯曲而使材料最终发生剪切破坏.提高泡沫铝轧制能力的具体方法为降低基体中的Si含量,提高材料组织性能的均一性,轧制工艺中采用适宜的道次压下量和较低的轧制速度. 展开更多

关键词 闭孔泡沫铝材料 轧制 道次压下量 脆性断裂 吸能性

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增加道次压下量对棒材粗轧影响的探讨 被引量：1

14

作者 宫宇龙 郑卫刚 周瑞涛 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第15期98-100,共3页

增加棒材粗轧道次压下量是改善棒材压制工艺的一种较简便的方法。通过对大棒材粗轧阶段的有限元仿真,以及对温度等因素的分析,可以证明这种工艺的可行性。

关键词 道次压下量 棒材粗轧 有限元分析

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7A09合金厚板心部裂纹成因分析

15

作者 胡常云 《铝加工》 CAS 2003年第5期16-18,52,共4页

7A09合金厚板边部区域沿厚度方向中心部位产生小裂口,小裂口的产生非铸锭冶金缺陷引起的。这是由于轧制初期板材心部存在低塑性铸态组织,在此情况下板材进行滚边处理,滚边量过大导致板材边部出现内部开裂。为了消除此类小裂口,热轧时应... 7A09合金厚板边部区域沿厚度方向中心部位产生小裂口,小裂口的产生非铸锭冶金缺陷引起的。这是由于轧制初期板材心部存在低塑性铸态组织,在此情况下板材进行滚边处理,滚边量过大导致板材边部出现内部开裂。为了消除此类小裂口,热轧时应控制铸锭加热温度,合理分配道次压下量及控制滚边时机和滚边量。 展开更多

关键词 7A09合金 厚板 裂纹 小裂口 塑性 道次压下量 滚边量 铝合金 热轧

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冷轧变形和烘烤处理对CTP版铝板基组织和性能的影响

16

作者 贾广泽 黄元春 +1 位作者 刘宇 肖政兵 《粉末冶金材料科学与工程》 EI 北大核心 2018年第1期54-62,共9页

采用不同的轧制制度和220℃×10 min与280℃×5 min两种烘烤制度对1060CTP铝板基进行处理,通过极化曲线测试、显微硬度、室温拉伸等测试方法以及扫描电镜、金相显微的观察,研究冷轧变形量与烘烤处理对CTP铝板基微观组织、电解... 采用不同的轧制制度和220℃×10 min与280℃×5 min两种烘烤制度对1060CTP铝板基进行处理,通过极化曲线测试、显微硬度、室温拉伸等测试方法以及扫描电镜、金相显微的观察,研究冷轧变形量与烘烤处理对CTP铝板基微观组织、电解腐蚀性能以及力学性能的影响。实验结果表明,随轧制进行晶粒在首道次的基础上细化,首道次压下量越大,晶粒细化量越大,首道次压下率为58.2%时得到的铝板基晶粒细小均匀,腐蚀性能与力学性能都较好;铝板基在烘烤处理过程中对温度比较敏感,温度高的烘烤处理使铝板基的强度急剧下降,而伸长率相应增加,采用280℃×5 min烘烤处理后,韧窝大小较均匀,深度较深,塑性更好,耐印性也更高。 展开更多

关键词 CTP铝板基 道次压下量 1060铝合金 冷轧 烘烤

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铝薄板叠轧的工艺要求

17

作者 廖乐杰 《铝加工》 CAS 1992年第5期35-38,共4页

本文简述了在老式轧机上叠轧铝薄板的工艺要求,采用叠轧工艺生产厚度为0.8毫米以下的铝薄板,具有表面光亮、平整度好及轧制效率较高等优点,对使用老式轧机生产铝薄板的中小型厂家具有一定的推广价值。

关键词 叠轧 轧辊表面 铝板 生产厚度 道次压下量 辊面 平整度 热轧过程 光亮度 轧坯

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轧制铝合金时辊缝中的组织变化

18

作者 N.Rayhunathan T.Sheppard 党鸿滨 《铝加工》 CAS 1990年第5期29-33,共5页

对工业上使用的两种高强度Al-Mg合金(AA5056和AA5083)进行了试验,其目的是为了了解轧制过程中变形区域由于温度和每道次压下量作用对材料组织变化的影响。从变形区不同的位置取下的试样光传输电子显微图,人们发现亚结构的稳定性取决于... 对工业上使用的两种高强度Al-Mg合金(AA5056和AA5083)进行了试验,其目的是为了了解轧制过程中变形区域由于温度和每道次压下量作用对材料组织变化的影响。从变形区不同的位置取下的试样光传输电子显微图,人们发现亚结构的稳定性取决于出口温度、道次压下量以及对应力轴的单晶粒取向。这一显微检查结果是沿着变形区域的长度通过显微硬度测量予以补充的。从该结果发现,即使获得平面应变条件时(宽/厚>5∶1),变形后,对板边部与板中心进行比较,仍出现不同的特性。 展开更多

关键词 辊缝 道次压下量 变形区域 显微硬度 电子显微图 显微检查 光传输 交叉滑移 平面应变条件 亚结构

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25mm7A09厚板心部裂纹成因分析

19

作者 杨璐 卢永红 潘威 《铝加工》 CAS 2002年第4期48-50,55,共4页

25 m m7A0 9厚板边部区域沿厚度方向中心部位产生小裂口 ,小裂口的产生非铸锭冶金缺陷引起的。这是由于　　轧制初期板材心部存在低塑性铸态组织 ,在此情况下板材进行滚边处理 ,滚边量过大导致板材边部出现内部开裂。为了消除此类小裂... 25 m m7A0 9厚板边部区域沿厚度方向中心部位产生小裂口 ,小裂口的产生非铸锭冶金缺陷引起的。这是由于　　轧制初期板材心部存在低塑性铸态组织 ,在此情况下板材进行滚边处理 ,滚边量过大导致板材边部出现内部开裂。为了消除此类小裂口 ,热轧时应控制铸锭加热温度 。 展开更多

关键词 心部裂纹 厚板 小裂口 塑性 道次压下量 滚边量 铝合金

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用于热轧带钢轧机的“Achieva Setup System”软件

20

作者 孙磊 王洪彬（译） 《莱钢科技》 2006年第1期82-83,共2页

模型可明显地为精轧机组改善总体部置，可用于计算轧制执行机构的基准点、机架间的张力、道次压下量，以及对轧制力、扭矩和滑移量等复杂的自适应模型。

关键词 热轧带钢轧机 System SETUP 自适应模型 软件 道次压下量 精轧机组 执行机构 轧制力 基准点

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