二次焊接热循环对超高强度钢过热区冲击性能的影响 被引量：7

1

作者 彭冀湘 张田宏 +1 位作者 杜义 张俊旭 《材料开发与应用》 CAS 2006年第3期23-25,共3页

采用热模拟技术研究了900MPa级超高强度钢过热区经历二次热循环后组织与韧性的变化规律。结果表明,900MPa级超高强度钢过热区经历二次热循环后,冲击韧性均有所下降,其中过热区经历了850℃的二次热循环后韧性最差,沿原奥氏体晶界形成的... 采用热模拟技术研究了900MPa级超高强度钢过热区经历二次热循环后组织与韧性的变化规律。结果表明,900MPa级超高强度钢过热区经历二次热循环后,冲击韧性均有所下降,其中过热区经历了850℃的二次热循环后韧性最差,沿原奥氏体晶界形成的链状分布的小晶粒是造成韧性下降的主要原因。 展开更多

关键词 超高强度钢 过热区 二次热循环 组织 韧性

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中碳调质钢焊接过热区强韧化研究 被引量：7

2

作者 高惠临 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1994年第2期107-112,共6页

通过焊后两相区淬火调质处理，可使调质用３５ＣｒＭｏ焊接过热区的强韧性提高。当加热温度处于两相区高温段，过热区韧性达最佳值，文中从过热区组织结构的一般特征，铁素体形态和回火脆性等几个方面探讨了过热区强韧化的机理。

关键词 中碳钢 调质钢 焊接 过热区 强韧性

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10Ni5CrMoV和12Ni2CrMoVA过热区板条马氏体对韧性的影响 被引量：6

3

作者 吕德林 李彦文 +3 位作者 李宪军 陈钧毅 张瑞斌 郑奎 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1992年第2期114-120,共7页

本文研究了10Ni5CrMoV和12Ni2CrMoVA两种高强钢接头过热区板条马氏体数量变化及本身特性对接头韧性的影响。采用金相、断口分析和透射电镜方法,研究了板条马氏体本身形态、位错密度、碳化物析出状态与韧性的关系。阐明了板条马氏体在接... 本文研究了10Ni5CrMoV和12Ni2CrMoVA两种高强钢接头过热区板条马氏体数量变化及本身特性对接头韧性的影响。采用金相、断口分析和透射电镜方法,研究了板条马氏体本身形态、位错密度、碳化物析出状态与韧性的关系。阐明了板条马氏体在接头中的作用。为改善高强钢接头韧性,提出了理论和应用的依据。 展开更多

关键词 过热区 板条马氏体 韧性 焊接接头

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10Ni8CrMoV钢焊接过热区和细晶区的组织与性能 被引量：6

4

作者 彭冀湘 张田宏 +1 位作者 邓晚平 张俊旭 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第3期105-108,共4页

采用热模拟技术研究了10Ni8CrMoV这种超高强度钢(Rp0.2≥1 000 MPa)焊接热影响区的过热区和细晶区的组织与性能。结果表明,10Ni8CrMoV这一新型钢种的模拟焊接热影响区的过热区和细晶区表现出与绝大多数材料完全相反的规律,过热区存在少... 采用热模拟技术研究了10Ni8CrMoV这种超高强度钢(Rp0.2≥1 000 MPa)焊接热影响区的过热区和细晶区的组织与性能。结果表明,10Ni8CrMoV这一新型钢种的模拟焊接热影响区的过热区和细晶区表现出与绝大多数材料完全相反的规律,过热区存在少量的铁素体组织,马氏体板条束之间形成了一定量的奥氏体薄膜,这些韧度相的存在使得过热区的冲击韧度与基体相比有了较大的提高;细晶区部位奥氏体含量很少,细小的板条马氏体端部呈针状特征造成应力集中,易于诱发裂纹。因此这一部位有可能成为焊接接头的薄弱地带。 展开更多

关键词 10Ni8CrMoV钢 过热区 细晶区 奥氏体膜 韧度

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高强贝氏体钢与钢轨钢焊接热模拟过热区组织与性能 被引量：4

5

作者 周志良 朱平 刘书华 《大连铁道学院学报》 2000年第1期59-63,共5页

采用焊接热模拟的方法，模拟了高强贝氏体钢和Ｕ７４钢轨钢过热区在正火和回人状态下的组织，结果表明：高强贝氏体钢过热区在两种热处理状态下的组织均为粒状贝氏体，而钢轨钢过热区为珠光体加少量铁素体，拉伸试验结果表明，贝氏体钢... 采用焊接热模拟的方法，模拟了高强贝氏体钢和Ｕ７４钢轨钢过热区在正火和回人状态下的组织，结果表明：高强贝氏体钢过热区在两种热处理状态下的组织均为粒状贝氏体，而钢轨钢过热区为珠光体加少量铁素体，拉伸试验结果表明，贝氏体钢过热区在正火和回火状态下，其强度与贝氏体钢母材相当，延伸率大于１２％，与母材匹配，钢轨钢过热区的强度与钢轨相当．但延伸率低．断口分析表明，贝氏体钢过热区断口呈韧窝状，为延性断裂，而钢轨钢过热区断口平整，呈条带状，条带间存在着长条状ＭｎＳ夹杂，降低了钢轨钢过热区延性． 展开更多

关键词 高强贝氏体钢 钢轨钢 焊接热模拟 过热区

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600 MW超临界机组回热加热器动态模型

6

作者 陈雷宇 韩佳园 胡胜利 《咸阳师范学院学报》 2023年第6期35-39,共5页

以实现回热加热器动态模拟为目的,建立600 MW超临界机组回热加热器动态模型。该模型依据直流锅炉回热加热器结构与全负荷情况下直流锅炉600 MW超临界机组参数,建立由回热加热器集总参数模型、过热区模型和蒸发区模型组成的超临界机组回... 以实现回热加热器动态模拟为目的,建立600 MW超临界机组回热加热器动态模型。该模型依据直流锅炉回热加热器结构与全负荷情况下直流锅炉600 MW超临界机组参数,建立由回热加热器集总参数模型、过热区模型和蒸发区模型组成的超临界机组回热加热器分段动态模型,利用该模型实现回热加热器动态模拟。实验结果表明:该模型计算回热加热器过热区温度与仿真软件模拟数值完全相同,具备较高的可靠性。当直流锅炉开度增加时,其回热加热器过热区和蒸发区的主蒸汽流量和主蒸汽温度均呈现上升趋势;当直流锅炉负荷下降时,其回热加热器蒸发区水冷壁流量受省煤器和水冷壁阻力系数影响呈现波动趋势。 展开更多

关键词 超临界机组 回热加热器 动态模型 直流锅炉 过热区 蒸发区

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#1机组深谷调峰协调系统参数优化

7

作者 张伟 郭佳玉 +1 位作者 杨秀清 宋俊杰 《企业管理》 2023年第S02期182-183,共2页

实施背景机组控制对象特点直流锅炉的蒸汽生产过程不同于汽包锅炉,水-汽转换是一次完成的,因此直流锅炉的控制也有别于汽包炉。汽包炉通过汽包将蒸发区和过热区截然分开,给水、燃料、汽温控制系统之间联系不密切,汽包炉的燃料控制,给水... 实施背景机组控制对象特点直流锅炉的蒸汽生产过程不同于汽包锅炉,水-汽转换是一次完成的,因此直流锅炉的控制也有别于汽包炉。汽包炉通过汽包将蒸发区和过热区截然分开,给水、燃料、汽温控制系统之间联系不密切,汽包炉的燃料控制,给水控制和过热汽温控制是相对独立的,控制系统的设计也是相对独立的;但是直流锅炉的燃料控制系统、给水控制系统和过热汽温控制系统是相互联系、相互作用、相互影响、相互耦合的. 展开更多

关键词 汽包炉 燃料控制 机组控制 给水控制系统 直流锅炉 汽温控制系统 汽包锅炉 过热区

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热输入和退火保温时间对409L铁素体不锈钢TIG焊接接头过热区晶粒尺寸的影响 被引量：3

8

作者 赵贞贞 郭永环(指导) +2 位作者 赵建业 蒋鹏 范晖 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2020年第1期29-32,共4页

在不同热输入(1145.5~5248.0 J·mm-1)下对409L铁素体不锈钢板进行钨极惰性气体保护电弧(TIG)焊,之后对接头进行830℃保温不同时间(0~13 min)的退火处理,采用均匀化设计方法研究了热输入和退火保温时间对接头过热区组织和晶粒尺寸... 在不同热输入(1145.5~5248.0 J·mm-1)下对409L铁素体不锈钢板进行钨极惰性气体保护电弧(TIG)焊,之后对接头进行830℃保温不同时间(0~13 min)的退火处理,采用均匀化设计方法研究了热输入和退火保温时间对接头过热区组织和晶粒尺寸的影响。结果表明:不同热输入下,退火前后焊接接头过热区的组织均主要为粗大的铁素体,且随着热输入的增大,组织中出现网状铁素体和魏氏体;退火后接头过热区的晶粒尺寸基本与退火前的相当,当热输入从1145.5 J·mm-1增加5248.0 J·mm-1时,过热区晶粒尺寸从58.46μm增加到160.97μm;退火温时间对晶粒尺寸的影响很小;热输入对过热区晶粒尺寸具有非线性影响,且影响程度远大于退火保温时间的影响程度。 展开更多

关键词 409L铁素体不锈钢 过热区 晶粒尺寸 退火保温时间

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T-1、StE690和Wel-ten80c钢焊接过热区精细结构及对性能的影响 被引量：2

9

作者 张国九 周昭伟 蔡宏彬 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1992年第1期13-20,共8页

本文对T-1、StE690和Wel-ten80c等3种800MPa级低合金高强度钢的t_((?)/s)(800℃至500℃冷却时间)为5s和65s时焊接过热区的韧性和氢裂敏感性进行了研究并测试了其残余奥氏体含量;应用透射电镜观察比较了两种过热区的精细结构。研究认为,... 本文对T-1、StE690和Wel-ten80c等3种800MPa级低合金高强度钢的t_((?)/s)(800℃至500℃冷却时间)为5s和65s时焊接过热区的韧性和氢裂敏感性进行了研究并测试了其残余奥氏体含量;应用透射电镜观察比较了两种过热区的精细结构。研究认为,界面碳化物存在特征和岛状组织精细构成是影响全马氏体(M)过热区和全贝氏体(B_1)过热区性能的重要因素;当残余奥氏体呈薄膜状或条状存在时,其量越多,对降低过热区氢裂敏感性越有利。 展开更多

关键词 焊接 过热区 精细结构 性能

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焊接热输入对N80/45异种钢焊接接头组织性能的影响 被引量：2

10

作者 马晓琳 吴智峰 +1 位作者 董萌萌 温国栋 《热处理技术与装备》 2018年第1期19-22,共4页

本文采用CO_2气体保护焊,在不同焊接热输入作用下焊接异种材料N80钢和45钢,并对其HAZ组织和性能进行了研究,结果表明:N80/45异种钢在焊接热循环的作用下HAZ晶粒明显长大,随着焊接热输入的增大,晶粒长大的趋势显著。N80钢一侧过热区组织... 本文采用CO_2气体保护焊,在不同焊接热输入作用下焊接异种材料N80钢和45钢,并对其HAZ组织和性能进行了研究,结果表明:N80/45异种钢在焊接热循环的作用下HAZ晶粒明显长大,随着焊接热输入的增大,晶粒长大的趋势显著。N80钢一侧过热区组织由铁素体和马氏体组成,随着焊接热输入的增加出现了少量贝氏体,45钢一侧过热区组织由马氏体和贝氏体组成。不同的焊接热输入下由于产生了淬火马氏体,在焊接热影响区均存在一定的硬化现象,随着焊接热输入的增加,HAZ的硬度呈逐渐降低的趋势。 展开更多

关键词 焊接热输入 过热区 显微硬度

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热输入对00Cr11Ti铁素体不锈钢焊接过热区组织及力学性能的影响 被引量：2

11

作者 颜天 范希营 +1 位作者 郭永环 孟祥里 《热加工工艺》 北大核心 2019年第3期24-27,34,共5页

00Cr11Ti铁素体不锈钢是一种典型的镍资源节约型环保不锈钢。然而该种钢在焊接时,焊接热输入的变化会严重影响焊接接头处的性能。针对此问题,研究了不同热输入对00Cr11Ti铁素体不锈钢板焊后微观组织和力学性能的影响,采用金相显微镜观... 00Cr11Ti铁素体不锈钢是一种典型的镍资源节约型环保不锈钢。然而该种钢在焊接时,焊接热输入的变化会严重影响焊接接头处的性能。针对此问题,研究了不同热输入对00Cr11Ti铁素体不锈钢板焊后微观组织和力学性能的影响,采用金相显微镜观察熔敷金属和过热区的金相组织,并使用Image J软件测量平均晶粒尺寸;采用洛氏硬度计测量了熔敷金属以及过热区的硬度。结果表明:熔敷金属及过热区的晶粒尺寸随热输入的升高而增大;过热区硬度随热输入的升高而降低,适当控制热输入对于改善00Cr11Ti铁素体不锈钢的焊接接头处的性能具有积极作用。 展开更多

关键词 00Cr11Ti铁素体不锈钢 热输入 过热区 金相组织 硬度

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Wel-ten80c钢焊接过热区韧性的“关联分析法”研究 被引量：2

12

作者 张国九 蔡宏彬 周昭伟 《焊接》 北大核心 1990年第7期1-3,共3页

运用“灰色系统”理论的关联分析法对Wel-ten80c 80kg级低合金高强钢焊接过热区韧性的变化规律进行了分析。采用关联度(R)的概念较科学地确定了最佳工艺参数t_(3/5)。

关键词 低合金 高强钢 焊接 过热区 韧性

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过热区R22热力性质及传输特性的快速计算模型 被引量：2

13

作者 龙琼 谷波 《流体机械》 CSCD 北大核心 2009年第2期69-72,60,共5页

提出了R22在过热区热物理性质统一的显式计算模型，该模型为显式形式，不存在迭代，既可以保证计算模型的高速性和稳定性，又可以达到较满意的精度；同时所有热物性的计算模型形式统一性也便于系统编程和仿真调用。以REFPROP7的数据作... 提出了R22在过热区热物理性质统一的显式计算模型，该模型为显式形式，不存在迭代，既可以保证计算模型的高速性和稳定性，又可以达到较满意的精度；同时所有热物性的计算模型形式统一性也便于系统编程和仿真调用。以REFPROP7的数据作为数据源，对制冷剂R22的热物性在过热区（饱和线上温度165．4—369．3K，过热温度150K）的数据范围内进行了拟合；并将该快速计算模型与REFPROP7数据源进行对比。对比结果表明，所有快速计算模型的总平均偏差小于0．0769％，最大偏差小于2．087％；速度比REFPROP7的计算速度提高了2—4个数量级。 展开更多

关键词 R22 过热区 热力性质 传输特性 计算模型

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t_(8/5)对BS600MCJ4低合金高强钢焊接接头过热区组织性能的影响 被引量：2

14

作者 刘志臣 许鸿吉 +1 位作者 王光大 谢明 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第11期147-148,共2页

通过小铁研抗裂性试验、焊接热模拟试验、冲击、硬度等力学性能试验和显微组织分析,研究了t8/5对BS600MCJ4低合金高强钢焊接接头过热区组织和性能的影响。结果表明:BS600MCJ4钢的抗裂性较好,但其碳当量为0.474%,实际生产中应进行适当预... 通过小铁研抗裂性试验、焊接热模拟试验、冲击、硬度等力学性能试验和显微组织分析,研究了t8/5对BS600MCJ4低合金高强钢焊接接头过热区组织和性能的影响。结果表明:BS600MCJ4钢的抗裂性较好,但其碳当量为0.474%,实际生产中应进行适当预热。在室温和-40℃下,不同t8/5下BS600MCJ4钢过热区冲击值变化不大;当t8/5为7.5～15.1s时,其过热区组织均为粒状贝氏体,晶粒度为5级,且其硬度变化不大。 展开更多

关键词 BS600MCJ4钢 焊接热模拟 力学性能 过热区

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论焊接结构用钢的发展途径 被引量：1

15

作者 王元良 《钢结构》 1987年第2期42-48,共7页

工业发展带来了钢产量的增加,焊接用钢量亦随之增加,相应的焊接方法亦随之发展。从世界焊接用钢发展和预测情况中可知,焊接用钢占钢产量的四成以上(表1)。

关键词 过热区 熔合区 焊接材料 焊接工艺 焊接方法 焊接结构 焊接性能 冷裂倾向

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CO2亚临界压力区物性的快速计算--基于马丁-侯方程的显式快速计算模型 被引量：1

16

作者 曾伟平 龙琼 +2 位作者 谷波 胡欢 张春路 《低温与超导》 CAS CSCD 北大核心 2008年第9期50-55,70,共7页

基于马丁-侯方程,提出二氧化碳亚临界压力区具有统一形式的热力性质和传输特性的显式计算模型。显式形式保证了热物理性质计算的高速性和稳定性;同时所有热物性的计算模型形式统一,便于系统仿真的调用。以REFPROP7的计算结果作为数据源... 基于马丁-侯方程,提出二氧化碳亚临界压力区具有统一形式的热力性质和传输特性的显式计算模型。显式形式保证了热物理性质计算的高速性和稳定性;同时所有热物性的计算模型形式统一,便于系统仿真的调用。以REFPROP7的计算结果作为数据源,对环保制冷剂中重要的工质二氧化碳的热物性在压力为三相点压力至临界压力,过热度0—200K,过冷度0—100K的数据范围内进行拟合,并将该计算模型与REFPROP7相应公式的计算结果和计算速度进行对比。对比结果表明,所有快速计算模型的总平均偏差小于0.7%,最大偏差小于12.928%;计算速度较REFPROP7提高了2个数量级。。 展开更多

关键词 二氧化碳 热力性质 传输特性 饱和 过热区 过冷区

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四种800MPa级低合金高强钢焊接过热区韧性及氢裂敏感性的研究 被引量：1

17

作者 蔡宏彬 周昭伟 +2 位作者 张国九 李彦文 董丽萍 《焊接》 北大核心 1991年第9期2-6,共5页

采用焊接热模拟技术、示波冲击韧性试验及充氫插销试验法研究了T—1、Wel-ten80C、StE690和HQ80C钢的焊接过热区韧性及氫裂敏感性,试验得出了每种钢能获得既有良好韧性又有较低氢裂敏感性的过热区组织(M+B_Ⅲ)的合适t_(8/5)值。

关键词 高强钢 焊接 过热区 韧性 氢裂

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过热区对大尺寸TB6钛合金棒材组织与性能的影响 被引量：1

18

作者 孟瑶 黄利军 张明杰 《钛工业进展》 北大核心 2017年第3期19-23,共5页

尺寸为210 mm×210 mm的TB6钛合金方形棒材经固溶加时效处理后,心部形成过热区。研究了过热区对TB6钛合金棒材组织与性能的影响。结果显示,距棒材表面深度为60 mm以内的区域为正常的球状等轴组织,深度超过65 mm的心部过热区为针状... 尺寸为210 mm×210 mm的TB6钛合金方形棒材经固溶加时效处理后,心部形成过热区。研究了过热区对TB6钛合金棒材组织与性能的影响。结果显示,距棒材表面深度为60 mm以内的区域为正常的球状等轴组织,深度超过65 mm的心部过热区为针状网篮组织。过热区的形成主要是由于心部区域在固溶处理时的冷却速度低于临界冷却速度,没有生成亚稳β相,而直接生成α+β相造成的。棒材横截面上过热区面积占比约18.4%,相比正常区域,其抗拉强度最大降低22.9%,屈服强度最大降低28.5%,布氏硬度降低4.2%,但是具有较好的塑性、较高的平面应变断裂韧度与较强的抗疲劳裂纹扩展能力。过热区的存在增大了棒材横截面组织与性能的不均匀性,降低了TB6钛合金棒材及后续所制锻件的安全系数,必须予以避免。 展开更多

关键词 TB6钛合金 过热区 显微组织 力学性能 均匀性

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九江大桥15MnVNq－C钢焊接过热区的低温韧性 被引量：1

19

作者 孙静涛 周昭伟 林青 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1994年第4期228-234,共7页

１５ＭｎＶＮｑ－Ｃ钢为九江长江大桥主要用钢．其过热区低温韧性较优化前１５ＭｎＶＮｑ－Ａ钢有大幅度改善。为分析１５ＭｎＶＮｑ－Ｃ钢焊接过热区低温韧性改善的原因，本文采用热模拟技术对比研究了过热区组织及其对韧性的影响，过... １５ＭｎＶＮｑ－Ｃ钢为九江长江大桥主要用钢．其过热区低温韧性较优化前１５ＭｎＶＮｑ－Ａ钢有大幅度改善。为分析１５ＭｎＶＮｑ－Ｃ钢焊接过热区低温韧性改善的原因，本文采用热模拟技术对比研究了过热区组织及其对韧性的影响，过热区Ｖ（Ｃ、Ｎ），Ｔｉ（Ｃ、Ｎ）的析出行为及其析出相对组织和韧性的影响。结果指出，含微量Ｔｉ（０．０１２％）的１５ＭｎＶＮｑ－Ｃ钢过热区低温韧性的改善与难溶的ＴｉＮ析出相粒子有关。由于微量Ｔｉ的存在，降低了过热区固溶Ｎ含量，促进了韧性较高的针状铁素体的形成，从而改善了过热区的低温韧性。 展开更多

关键词 过热区 低温韧性 锰钢 焊接 桥梁工程

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K360耐磨钢焊接接头HAZ的组织与冲击韧度 被引量：1

20

作者 李东娟 邓汉忠 《金属加工（热加工）》 2008年第16期51-53,共3页

利用药芯焊丝对已磨损的K360耐磨钢进行CO2气体保护堆焊修复,并对焊接接头的HAZ进行显微组织、硬度及冲击韧度试验。结果表明,焊接接头的HAZ可分为过热区、淬火区、不完全相变区和回火区4个区域。过热区的组织为粗大的马氏体,硬度较高;... 利用药芯焊丝对已磨损的K360耐磨钢进行CO2气体保护堆焊修复,并对焊接接头的HAZ进行显微组织、硬度及冲击韧度试验。结果表明,焊接接头的HAZ可分为过热区、淬火区、不完全相变区和回火区4个区域。过热区的组织为粗大的马氏体,硬度较高;淬火区形成的是较细小的马氏体,其硬度略低于过热区;不完全相变区的组织为马氏体+铁素体,硬度较低,但由于存在铁素体,其韧度较高;回火区的组织主要为马氏体,硬度随靠近母材方向逐渐增大。 展开更多

关键词 显微组织 冲击韧度 焊接接头 HAZ 耐磨钢 CO2气体保护 马氏体 过热区

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