大攻角非对称流动的非定常弱扰动控制 被引量：24

1

作者 顾蕴松 明晓 《航空学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第2期102-106,共5页

研制了一种新的大攻角细长旋成体非对称涡的主动控制技术 ,即在细长旋成体头部施加非定常弱扰动来控制头部非对称背涡。应用七孔探针测量的空间截面流场揭示了非定常控制下非对称涡变成对称涡的流态特征。测力试验研究结果表明该方法不... 研制了一种新的大攻角细长旋成体非对称涡的主动控制技术 ,即在细长旋成体头部施加非定常弱扰动来控制头部非对称背涡。应用七孔探针测量的空间截面流场揭示了非定常控制下非对称涡变成对称涡的流态特征。测力试验研究结果表明该方法不仅能完全消除背涡的非对称性及其产生的侧向力 ,并且有效控制攻角范围从 30°直到 80°。 展开更多

关键词 流动控制 非对称涡 非定常扰动 细长旋成体 大攻角 流场测量

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细长旋成体大迎角正则态非对称涡系结构的物理模型 被引量：14

2

作者 邓学蓥 王刚 +3 位作者 陈学锐 王延奎 刘沛清 郗忠祥 《中国科学（E辑）》 CSCD 北大核心 2004年第1期79-93,共15页

在亚临界流动范围内,对具有尖拱型头部的细长旋成体在无侧滑大迎角下利用在头部设置微扰动块取得稳定的、可重复的正则态非对称涡绕流流型.通过对物面压力分布、截面侧向力分布和流动显示相结合的实验与分析,揭示了细长旋成体在大迎角... 在亚临界流动范围内,对具有尖拱型头部的细长旋成体在无侧滑大迎角下利用在头部设置微扰动块取得稳定的、可重复的正则态非对称涡绕流流型.通过对物面压力分布、截面侧向力分布和流动显示相结合的实验与分析,揭示了细长旋成体在大迎角下这类正则态复杂涡系从头部沿轴向发展中所呈现出的非对称起始二涡和充分发展二涡、三涡等多涡系,最后在尾部演变为类卡门涡系的复杂流型.给出了这类涡系沿轴向演化与相应的截面侧向力变化之间的相关关系.分析了截面侧向力分布曲线中的特征点所反映的涡系结构演化特征及其相应的压力分布特征.在上述研究结果的基础上建立了细长旋成体大迎角正则态非对称涡系流动结构的物理模型. 展开更多

关键词 细长旋成体 大迎角空气动力学 非对称涡流动 双稳态流动

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大迎角细长体侧向力的比例控制 被引量：17

3

作者 顾蕴松 明晓 《航空学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期746-750,共5页

介绍了一种新的大迎角细长旋成体侧向力的比例控制技术。通过在细长旋成体头部施加非定常小扰动,可以对细长旋成体非对称背涡的非对称程度进行比例控制。风洞试验研究结果表明,该控制方法能以很小的能量输入将大小和方向随机变化的侧向... 介绍了一种新的大迎角细长旋成体侧向力的比例控制技术。通过在细长旋成体头部施加非定常小扰动,可以对细长旋成体非对称背涡的非对称程度进行比例控制。风洞试验研究结果表明,该控制方法能以很小的能量输入将大小和方向随机变化的侧向力加以精确控制;不仅可以控制侧向力的方向,也可以连续改变侧向力的大小,使其变成有利于飞行控制的气动力和力矩,达到变不利为有利的目的。 展开更多

关键词 前体涡控制 侧向力控制 非定常扰动 细长旋成体 大迎角 流场测量 粒子图像激光测速仪

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大迎角细长体非对称空间流场特性的试验研究 被引量：13

4

作者 顾蕴松 明晓 《实验流体力学》 CAS CSCD 北大核心 2005年第2期1-6,共6页

应用七孔探针定量流场测试技术,在低速风洞中通过定量测试细长旋成体背风区三维空间流场,研究了零侧滑条件下细长旋成体在典型大迎角情况下(迎角为55°)背风区附体和离体涡系的空间演化规律,加深了对细长旋成体背风区不对称涡系空... 应用七孔探针定量流场测试技术,在低速风洞中通过定量测试细长旋成体背风区三维空间流场,研究了零侧滑条件下细长旋成体在典型大迎角情况下(迎角为55°)背风区附体和离体涡系的空间演化规律,加深了对细长旋成体背风区不对称涡系空间结构的认识。解释了截面侧向力沿模型体轴分布为幅值递减波形的形成机制。给出了有、无头部小扰动片及小扰动片非定常摆动控制三种情况下的细长体背风区不同的多涡空间结构。细长旋成体背风区横截面的涡量和总压分布测量结果表明在模型头部固定小扰动片可以改变非对称涡的非对称特性,但不能使非对称涡变为对称涡,而在头部非定常小扰动的控制下模型背风区流动呈现对称涡的流态特征。 展开更多

关键词 细长体 大迎角 试验研究 流场特性 对称空间 细长旋成体 空间结构 非对称涡 小扰动 测试技术 七孔探针 空间流场 定量测试 低速风洞 演化规律 形成机制 摆动控制 分布测量 非定常 风区 不对称 模型体 侧向力 头部 横截面

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亚临界雷诺数细长体绕流流态随迎角的变化和分区 被引量：10

5

作者 王刚 邓学蓥 +1 位作者 王延奎 陈学锐 《流体力学实验与测量》 CSCD 北大核心 2003年第2期19-25,36,共8页

通过在北航1.2m水洞中利用染色液显示和激光片光技术的显示实验以及在西工大NF-3风洞中进行的表面测压实验,对拱形头部细长旋成体在无侧滑条件下的流场结构和流动特性随着迎角的变化进行了实验研究。在流动显示和测压结果分析的基础上,... 通过在北航1.2m水洞中利用染色液显示和激光片光技术的显示实验以及在西工大NF-3风洞中进行的表面测压实验,对拱形头部细长旋成体在无侧滑条件下的流场结构和流动特性随着迎角的变化进行了实验研究。在流动显示和测压结果分析的基础上,对迎角从0°到90°范围内绕细长体的流动进行了流态分区,即细长体绕流经历6种流态:极小迎角下(0°≤α≤3°)物面附着绕流流态、小迎角下(3°<α≤25°)背部对称旋涡流态、中等迎角下(25°<α≤40°)背部2个非对称旋涡流态、大迎角下(40°<α≤60°)的非对称多涡系复杂流态、特大迎角下(60°<α<75°)背部多个旋涡依次破裂的流态、极大迎角下(75°≤α≤90°)背部类卡门涡街(或随机尾迹)流态。阐述了不同区域的流动特性和气动特性。 展开更多

关键词 亚临界雷诺数 细长旋成体 非对称涡系 大迎角空气动力学 液态分布

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Re数对细长旋成体非对称涡及气动力特性影响的实验研究 被引量：9

6

作者 刘沛清 王刚 邓学蓥 《流体力学实验与测量》 CSCD 北大核心 2003年第4期10-16,共7页

通过对细长拱柱旋成体大迎角绕流不同截面测压结果分析,探讨了绕流Re数对非对称涡结构和气动特性的影响,得出Re数不仅影响分离线位置和绕流流态结构,而且影响边界层的绕流特征及其分离涡的强度,非对称性的出现与细长体两侧边界层的绕流... 通过对细长拱柱旋成体大迎角绕流不同截面测压结果分析,探讨了绕流Re数对非对称涡结构和气动特性的影响,得出Re数不仅影响分离线位置和绕流流态结构,而且影响边界层的绕流特征及其分离涡的强度,非对称性的出现与细长体两侧边界层的绕流特征和分离涡的强度不等存在密切的关系。特别是在同种流态下,两侧边界层的绕流特征和分离涡强度不等是造成侧向力的主要原因;在两侧不同的流态下,转捩不对称是产生大侧向力的主要原因。 展开更多

关键词 Re数 细长旋成体 非对称涡 气动力特性 大迎角 绕流结构 实验研究

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湍流模型在翼身组合体流场数值模拟中的应用研究 被引量：6

7

作者 肖志祥 李凤蔚 鄂秦 《西北工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第1期99-102,共4页

通过求解三维 Reynolds平均 Navier-Stokes方程 ,采用 4种湍流模型 :代数 B-L、J-K90 A/J-K92模型和两方程 k-g模型 ,分别数值模拟了 ONERA-M6机翼、细长旋成体及 NASA TN D-71 2翼身组合体标模的跨声速及超声速流场。计算结果表明 ,对... 通过求解三维 Reynolds平均 Navier-Stokes方程 ,采用 4种湍流模型 :代数 B-L、J-K90 A/J-K92模型和两方程 k-g模型 ,分别数值模拟了 ONERA-M6机翼、细长旋成体及 NASA TN D-71 2翼身组合体标模的跨声速及超声速流场。计算结果表明 ,对于附体及小分离流动 ,4种湍流模型的数值计算结果与实验值吻合良好 ;对于强激波、大分离等具有强烈上游历程效应的粘性流动 ,k-g和 J-K模型较 B-L模型有更好的模拟能力 ;对于具有多体干扰的复杂流场 ,k-g模型的表现则优于其余 展开更多

关键词 机翼 细长旋成体 翼身组合体 代数B-L J-K90A/J-K92模型 两方程k-g模型

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大迎角细长体绕流背涡结构与气动特性分析 被引量：8

8

作者 刘沛清 邓学蓥 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2002年第2期248-255,共8页

结合实验成果，对大迎角细长体绕流结构及其气动特征进行了分析．利用势流理论，探 讨了大迎角下非对称侧向力沿物体轴线的变化特征与分离背涡结构之间的关系，得出截面侧向 力系数沿轴向呈现正弦型曲线的变化特征是由轴向旋涡不断脱落... 结合实验成果，对大迎角细长体绕流结构及其气动特征进行了分析．利用势流理论，探 讨了大迎角下非对称侧向力沿物体轴线的变化特征与分离背涡结构之间的关系，得出截面侧向 力系数沿轴向呈现正弦型曲线的变化特征是由轴向旋涡不断脱落所形成的多涡系统诱导的结 果．对于三涡以上的多涡系统中，对称的物面压强分布并非一定对应对称的涡结构． 展开更多

关键词 细长旋成体 大迎角绕流 涡系结构 气动特性 势流特性 截面侧向力系数 物理压强分布 战斗机 机动性能

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大迎角细长旋成体绕流结构演变过程实验研究 被引量：8

9

作者 刘沛清 邵延峰 +1 位作者 邓学蓥 马宇 《航空学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第6期503-506,共4页

通过烟流显示和测压实验,系统地观察和分析了尖拱头细长旋成体绕流结构随迎角的演变过程。实验发现在不同迎角下,不仅细长旋成体绕流结构形态不同,而且不同流态结构的演变过程所含迎角范围较小,几乎在几度迎角内就可完成。

关键词 细长旋成体 非对称涡 大迎角 流动显示 非定常性

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细长旋成体大迎角绕流中的头涡与卡门涡的脉动压力特性 被引量：5

10

作者 马宇 刘沛清 +1 位作者 邓学蓥 邵延峰 《流体力学实验与测量》 EI CSCD 北大核心 2004年第2期65-70,共6页

在迎角很大时细长旋成体背部流场沿轴向通常有两个截然不同的区域,其中卡门涡脱落区域位于后体,而头涡区域靠近旋成体头部。为了寻求两者的区别与联系,在两个风洞中分别用两个细长体模型进行测压和流动显示实验,得到了沿旋成体轴向不同... 在迎角很大时细长旋成体背部流场沿轴向通常有两个截然不同的区域,其中卡门涡脱落区域位于后体,而头涡区域靠近旋成体头部。为了寻求两者的区别与联系,在两个风洞中分别用两个细长体模型进行测压和流动显示实验,得到了沿旋成体轴向不同区域的压力脉动特征,即头涡的脉动幅度相对卡门涡较大,而频谱峰频率则较低,而且随着迎角的进一步增大,头涡区会完全消失。 展开更多

关键词 细长旋成体 大迎角绕流 头涡 卡门涡 脉动压力

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绕细长旋成体非对称涡非定常性的实验研究 被引量：5

11

作者 刘沛清 邓学蓥 孔繁美 《流体力学实验与测量》 CSCD 北大核心 2002年第4期39-46,共8页

详细地给出了尖锥头和椭球头细长旋成体大迎角绕流非对称侧向力的时均值和脉动值的实验结果,特别是检测了侧向力低频大振幅分量的脉动特性。实验结果表明,在迎角0°～40°范围内时均升力系数和阻力系数实验结果和由横流理论预... 详细地给出了尖锥头和椭球头细长旋成体大迎角绕流非对称侧向力的时均值和脉动值的实验结果,特别是检测了侧向力低频大振幅分量的脉动特性。实验结果表明,在迎角0°～40°范围内时均升力系数和阻力系数实验结果和由横流理论预测的结果基本一致,时均侧力系数存在的迎角范围及其最大值尖锥头明显大于椭球头旋成体。由侧力瞬时值的时间过程表明,细长体大迎角绕流非对称背涡具有明显的非定常特征(即使在中等迎角30°～40°情况下,绕流就表现为非定常的),反映在侧力系数过程线上是一个非周期的随机过程,由不同频率和振幅的分量组成。其中,低频大振幅分量由分离涡核的振动引起,中等频率分量由类似于Karman涡的脱落引起,高频小振幅分量主要由分离剪切层中的小尺度湍涡(eddies)和来流湍流度引起。实验还发现,虽然随迎角的增加,低频分量的振幅不断增大,但主频基本保持不变,对于尖锥体约1.0Hz,对于椭球体约2.0Hz。 展开更多

关键词 细长旋成体 非对称涡 非定常性 实验研究 绕流

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大迎角分离流场在等离子体控制下的特性研究 被引量：7

12

作者 王健磊 李华星 +2 位作者 孟宣市 刘锋 罗时钧 《实验流体力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第2期34-38,共5页

设计了一种新型的大迎角主动流动控制方法。采用圆锥-圆柱组合体模拟飞行器前体,在靠近圆锥尖端处镶嵌了一对马蹄形单电极介质阻挡放电(Single-Dielectric Barrier Discharge SDBD)等离子体激励器,通过风洞实验研究了等离子体激励器在... 设计了一种新型的大迎角主动流动控制方法。采用圆锥-圆柱组合体模拟飞行器前体,在靠近圆锥尖端处镶嵌了一对马蹄形单电极介质阻挡放电(Single-Dielectric Barrier Discharge SDBD)等离子体激励器,通过风洞实验研究了等离子体激励器在不同状态下对大迎角模型前体的非对称气动载荷的控制作用。实验结果表明,通过控制等离子体激励器的开闭可以使得圆锥-圆柱组合体在大迎角下出现的侧力改变方向。还对通过调节单侧等离子体激励器的激励电压实现圆锥前体侧力系数在正负极值间连续变化的可能性进行了初步的实验探索。 展开更多

关键词 单电极介质阻挡放电(SDBD) 等离子体激励器 主动流动控制 大迎角 细长旋成体

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利用DES方法对大迎角细长旋成体气动特性受俯仰振荡影响的数值研究 被引量：6

13

作者 夏明 李栋 +1 位作者 宋笔锋 叶瑞 《空气动力学学报》 EI CSCD 北大核心 2010年第4期372-380,共9页

采用DES(Detached-Eddy Simulation)对大攻角下细长旋成体俯仰振动的气动特性进行了数值模拟,分析俯仰振动对细长旋成体流场与气动力特性的影响。通过对背风面分离涡的强度和位置,流场形态,截面压强系数和侧向力系数的观察与分析,发现... 采用DES(Detached-Eddy Simulation)对大攻角下细长旋成体俯仰振动的气动特性进行了数值模拟,分析俯仰振动对细长旋成体流场与气动力特性的影响。通过对背风面分离涡的强度和位置,流场形态,截面压强系数和侧向力系数的观察与分析,发现施加小振幅、特定频率的俯仰振动对大迎角细长旋成体背风面流场有明显的控制能力,将改变流场结构,使背风面非对称流场趋于对称。 展开更多

关键词 细长旋成体 大迎角 DES方法 俯仰振动 非对称涡控制

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细长体大迎角绕流的滚转角特性 被引量：4

14

作者 王刚 梁新刚 邓学蓥 《实验流体力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期11-14,19,共5页

尖拱和钝拱细长体的截面侧向力分布呈现明显的滚转角效应。不同滚转角下尖拱侧向力沿轴向分布曲线(CC～x/D)的相位和半周期各不相同,截面侧向力随滚转角变化(CC～)呈现一定的无规律性;而钝拱CC～x/D曲线的相位和半周期基本相同,但振幅... 尖拱和钝拱细长体的截面侧向力分布呈现明显的滚转角效应。不同滚转角下尖拱侧向力沿轴向分布曲线(CC～x/D)的相位和半周期各不相同,截面侧向力随滚转角变化(CC～)呈现一定的无规律性;而钝拱CC～x/D曲线的相位和半周期基本相同,但振幅值大小依赖于滚转角,CC～分布呈完全的无规律性。尖拱模型头部的加工精度导致的微扰动使得尖拱CC～x/D分布变成型式基本一致的两簇曲线,其特征点和半周期分别对应相同,CC～分布呈现典型的双周期方波。 展开更多

关键词 细长旋成体 大迎角 非对称 滚转角效应 双稳态

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细长旋成体大迎角非对称流动特性的试验研究 被引量：4

15

作者 范召林 王元靖 +1 位作者 侯跃龙 白存儒 《流体力学实验与测量》 CSCD 北大核心 2003年第3期8-12,17,共6页

简要介绍了细长体大迎角流动非对称性的试验结果,分析了Re数、湍流度和安装条件等因素对大迎角流动非对称性的影响,探讨了大迎角流动非对称性的产生机制。文章最后着重阐述了该研究得出的一些支持细长体大迎角流动非对称性产生机制的空... 简要介绍了细长体大迎角流动非对称性的试验结果,分析了Re数、湍流度和安装条件等因素对大迎角流动非对称性的影响,探讨了大迎角流动非对称性的产生机制。文章最后着重阐述了该研究得出的一些支持细长体大迎角流动非对称性产生机制的空间动力不稳定性观点的理由。 展开更多

关键词 细长旋成体 大迎角 非对称流动 试验研究 飞行器 影响

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矢量喷流对细长体大迎角非对称流动影响研究 被引量：3

16

作者 王延奎 张永升 +2 位作者 邓学蓥 杨水锋 于晓伟 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2007年第3期289-296,共8页

采用测压方法研究了矢量喷流对细长旋成体大迎角非对称流动的影响特性．实验结果表明:矢量喷流对细长旋成体大迎角非对称侧向力有明显的抑制作用,该抑制作用是通过喷流诱导作用,改变其空间绕流涡系结构的分布来实现的,但是矢量喷流的存... 采用测压方法研究了矢量喷流对细长旋成体大迎角非对称流动的影响特性．实验结果表明:矢量喷流对细长旋成体大迎角非对称侧向力有明显的抑制作用,该抑制作用是通过喷流诱导作用,改变其空间绕流涡系结构的分布来实现的,但是矢量喷流的存在并不能改变大迎角机身空间绕流涡系的本质结构;随着迎角的增大,矢量喷流对细长旋成体大迎角非对称流动的影响区域不断前移,甚至影响到头部;随着喷流落压比的增加,矢量喷流对细长旋成体大迎角非对称侧向力的抑制作用加强,但当喷流落压比达到临界落压比后(即喷管出口处达到设计马赫数时),喷流影响作用将不会随喷流落压比的增加而改变． 展开更多

关键词 大迎角 细长旋成体 矢量喷流 非对称流动 风洞实验

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横向喷流对低速大攻角细长旋成体非对称气动特性影响研究

17

作者 徐一航 刘伟 《力学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第11期2504-2517,共14页

采用风洞试验和数值模拟相结合的方法,对雷诺数Re=55000条件下细长旋成体有、无横向喷流时大攻角非对称特性进行了分析.通过风洞试验发现了旋成体在法向和侧向进行喷流时其大攻角非对称气动特性与无喷流时的区别,通过数值模拟方法对几... 采用风洞试验和数值模拟相结合的方法,对雷诺数Re=55000条件下细长旋成体有、无横向喷流时大攻角非对称特性进行了分析.通过风洞试验发现了旋成体在法向和侧向进行喷流时其大攻角非对称气动特性与无喷流时的区别,通过数值模拟方法对几个典型工况下旋成体有、无横向喷流时的非对称气动特性进行了分析,揭示了喷流对旋成体非对称流动分离的影响.通过风洞试验发现当细长旋成体进行法向控制时无喷流、喷流位于迎风区和喷流位于背风区的旋成体表现出了不同的非对称流动特性:首先喷流位于迎风区时攻角范围在20°~40°之间有喷流和无喷流旋成体所产生的侧向力方向相反,攻角大于40°之后侧向力系数的方向发生了改变,与无喷流时的侧向力系数方向相同,但是其绝对值要比无喷流时的侧向力系数小.其次喷流位于背风区时攻角在15°~35°之间有喷流时的侧向力系数绝对值要明显比无喷流时大,在随后的40°~70°之间旋成体侧向力系数变化规律与无喷流的趋势相似.当细长旋成体进行侧向控制时由于沿侧向的喷流所产生的直接力使得攻角范围在0°~20°之间和大于45°时有喷流的旋成体侧向力系数绝对值要比无喷流时大,但是攻角在25°~40°之间时旋成体的侧向力系数绝对值减小,甚至在35°时几乎为0.通过数值模拟发现当细长旋成体进行法向控制时,喷流位于迎风区和背风区时喷流都对有扰流片一侧的流动分离产生了影响,使得其与无喷流时的流场结构不同.无喷流时细长旋成体有扰流片的一侧首先发生流动分离,但是当喷流存在时无扰流片的一侧首先发生流动分离,从而导致了侧向力绝对值增大以及侧向力方向发生改变等现象.当细长旋成体进行侧向控制时,没有扰流片的一侧流动首先发生了分离,有扰流片的一侧后发生流动分离.旋成体有扰流片一侧由于 展开更多

关键词 细长旋成体 横向喷流 风洞试验 非对称流动 低速大攻角

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粗糙带对细长体大迎角流动非对称性的影响 被引量：4

18

作者 王元靖 范召林 +1 位作者 侯跃龙 贺中 《空气动力学学报》 EI CSCD 北大核心 2005年第3期284-288,316,共6页

通过模型表面压力分布测量和表面油流图谱显示等试验手段,在低湍流度风洞中探讨了模型头部不同形式的粗糙带对细长体大迎角条件下流动非对称性的影响。结果表明:“条型”粗糙带可以有效改善流动非对称性、降低当地侧向力;“环型”粗糙... 通过模型表面压力分布测量和表面油流图谱显示等试验手段,在低湍流度风洞中探讨了模型头部不同形式的粗糙带对细长体大迎角条件下流动非对称性的影响。结果表明:“条型”粗糙带可以有效改善流动非对称性、降低当地侧向力;“环型”粗糙带可以改善模型表面的分离状态,但是却增强了流动非对称性;“条型+环型”粗糙带对于表面流谱的影响较为复杂。但是这些形式的粗糙带都不能完全消除流动非对称性所产生的侧向力。试验结果还展示出了大迎角状态下,流动非对称性的存在形式与表现特征。 展开更多

关键词 大迎角 流动非对称性 细长旋成体

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羊角涡结构及其特性 被引量：3

19

作者 王刚 梁新刚 《空气动力学学报》 EI CSCD 北大核心 2005年第2期167-172,共6页

旋成体绕流中除了主涡系之外,在分离区发现一类由物面分离螺旋点发展而成的羊角涡结构。这类羊角涡出现频率很高,迎角范围约为25°～75°;它与旋成体背风区主涡系演化密切相关,伴随着非对称中高位涡脱体和低位涡展向跨越对称面... 旋成体绕流中除了主涡系之外,在分离区发现一类由物面分离螺旋点发展而成的羊角涡结构。这类羊角涡出现频率很高,迎角范围约为25°～75°;它与旋成体背风区主涡系演化密切相关,伴随着非对称中高位涡脱体和低位涡展向跨越对称面而产生,是三维流动的结果。羊角涡结构虽小,涡强虽弱,但它通过主涡来体现它的气动力作用:在较小迎角下,从物面以tornado形状升起时通过涡量传输来改变同侧主涡涡量;在更大迎角时,通过干扰主涡促使主涡破裂。本文给出了物面螺旋点以至羊角涡的典型照片,分析了它的形成过程和形态特征。 展开更多

关键词 细长旋成体 非对称涡 羊角涡 螺旋涡 大迎角 流型

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大迎角下细长旋成体气动特性估算方法研究 被引量：3

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作者 朱莹 刘振 +2 位作者 唐瑞卿 卜宸 董龙雷 《飞行力学》 CSCD 北大核心 2015年第3期213-217,共5页

细长旋成体作为飞行器机身的主要构型,快速且准确地预测其气动特性在飞行器设计阶段具有重要意义。介绍了小扰动线化理论、小迎角工程估算算法、横流理论等常用工程估算算法,并以小迎角工程估算为基础,参考横流理论对大迎角粘性力作用... 细长旋成体作为飞行器机身的主要构型,快速且准确地预测其气动特性在飞行器设计阶段具有重要意义。介绍了小扰动线化理论、小迎角工程估算算法、横流理论等常用工程估算算法,并以小迎角工程估算为基础,参考横流理论对大迎角粘性力作用的等效方法,提出了一种大迎角下细长旋成体工程估算方法。通过算例分析可知,该新方法相较其他三种估算方法能够得到更好的结果。同时结合数值仿真方法,研究了细长旋成体在不同迎角下的流场特性,分析了计算结果存在差别的内在流动机理。 展开更多

关键词 细长旋成体 工程估算 大迎角 计算流体力学

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