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Ti和C对(Nd_(0.4)Pr_(0.6))_9Fe_(76)B_(15)快淬带晶化过程及磁性能的影响 被引量：1
1
作者 彭海军 包小倩 +2 位作者 高学绪 乔祎 张茂才 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期110-113,共4页
采用熔体快淬法制备了成分为（Nd0.4Pr0.6）9Fe76B15和（Nd0.4Pr0.6）9Fe72Ti4B15-yCy（y=0-4）的合金薄带,研究了Ti和C含量对快淬带非晶形成、晶化过程及磁性能的影响。结果表明：Ti和C的添加极大地促进了快淬带的非晶形成能力。随C含... 采用熔体快淬法制备了成分为（Nd0.4Pr0.6）9Fe76B15和（Nd0.4Pr0.6）9Fe72Ti4B15-yCy（y=0-4）的合金薄带,研究了Ti和C含量对快淬带非晶形成、晶化过程及磁性能的影响。结果表明：Ti和C的添加极大地促进了快淬带的非晶形成能力。随C含量增加,非晶形成能力增强,当y=4时,只需要7m/s辊速就可以得到完全非晶,最佳热处理后磁性能达到：Br=0.88T,Hci=618kA/m,（BH）max=109.8kJ/m3。研究还表明,添加Ti元素可以避免（Nd0.4Pr0.6）9Fe76B15非晶晶化过程中（Nd,Pr）2Fe23B3亚稳相和（Nd,Pr）1.1Fe4B4相的生成,从而大大提高矫顽力。（Nd0.4Pr0.6）9Fe76B15合金的晶化过程为：Amorphous phase（A）→（Nd,Pr）2Fe23B3→（Nd,Pr）2Fe14B＋α-Fe→（Nd,Pr）2Fe14B＋（Nd,Pr）1.1Fe4B4＋α-Fe。而（Nd0.4Pr0.6）9Fe72Ti4B15合金的晶化过程为：Amorhous phase（A）→α-Fe＋A′→（Nd,Pr）2Fe14B＋α-Fe＋Fe3B。 展开更多
关键词 非晶形成能力(GFA) 晶化过程 纳米晶nd-fe-b 磁性能
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Nd含量对纳米晶Nd_xFe_(94-x)B_6合金磁性能的影响
2
作者 包小倩 高学绪 +2 位作者 朱洁 张茂才 周寿增 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第8期988-993,共6页
用X射线衍射(XRD)、差示扫描量热分析(DSC)、高分辨扫描电镜(HRSEM)和振动样品磁强计(VSM)等研究了Nd含量对快淬纳米晶Nd_xFe_(94-x)B_6(x=11.0—16.8)合金的组织结构、磁性能、交换耦合作用和矫顽力的影响.结果表明,22 m/s(甩带速度)... 用X射线衍射(XRD)、差示扫描量热分析(DSC)、高分辨扫描电镜(HRSEM)和振动样品磁强计(VSM)等研究了Nd含量对快淬纳米晶Nd_xFe_(94-x)B_6(x=11.0—16.8)合金的组织结构、磁性能、交换耦合作用和矫顽力的影响.结果表明,22 m/s(甩带速度)快淬带在最佳退火条件下,合金带的内禀矫顽力H_(ci)由x=11.0的601.3 kA/m单调升高到x=16.8的1277.3 kA/m;相反,剩余磁极化强度J_r由x=11.0的1.047 T单调下降到x=16.8的0.721T,最大磁能积(BH)_(max)随Nd含量增加先升高后下降;Nd_(11.8) Fe_(82.2)B_6合金带的综合性能最好:J_r=0.992 T,H_(ci)=727.9 kA/m,(BH)_(max)= 137.2 kJ/m^3.Nd_2Fe_(14)B晶粒之间的交换耦合作用随Nd含量增加而降低,但x=16.8的合金带仍具有较强的交换耦合作用矫顽力主要由钉扎场决定.最佳退火后,合金薄带的晶粒尺寸随Nd含量增加无明显变化.针对不同Nd含量的合金,建立了一个组织模型,利用该模型很好地解释了Nd含量对磁性能及交换耦合作用的影响机制. 展开更多
关键词 纳米晶nd-fe-b 交换耦合作用 矫顽力机制 显微组织
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各向异性热压稀土永磁体的热变形机制及微磁结构研究 被引量：12
3
作者 李卫 朱明刚 《中国工程科学》 2011年第10期4-12,27,共10页
重点研究制备工艺对各向异性热压稀土永磁体性能的影响,探讨了热压永磁体的热变形机理和数学描述模型,并尝试从微磁结构的角度研究各向异性纳米晶Nd-Fe-B磁体,揭示纳米晶粒之间的静磁和交换耦合相互作用、磁化和反磁化、热退磁等微观机... 重点研究制备工艺对各向异性热压稀土永磁体性能的影响,探讨了热压永磁体的热变形机理和数学描述模型,并尝试从微磁结构的角度研究各向异性纳米晶Nd-Fe-B磁体,揭示纳米晶粒之间的静磁和交换耦合相互作用、磁化和反磁化、热退磁等微观机制。获得了最佳磁性能为:Hcj=1 157 kA/m,Br=1.465 T,(BH)max=426 kJ/m3纳米晶Nd-Fe-B磁体。 展开更多
关键词 纳米晶nd-fe-b辐向环 热压-热变形 各向异性 微磁结构
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粉末热挤压制备纳米晶复相Nd_2Fe_(14)B/α-Fe永磁体 被引量：2
4
作者 王迎 王尔德 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第6期1089-1091,共3页
将球磨后获得的Nd2Fe14B非晶相和α-Fe纳米晶直接进行冷压制坯、真空包套、粉末热挤压来制备近致密的纳米晶复相Nd2Fe14B/α-Fe永磁体。借助于X射线衍射(XRD)、透射电子显微镜(TEM)和振动样品磁强计(VSM)等分析方法研究了挤压温度为950... 将球磨后获得的Nd2Fe14B非晶相和α-Fe纳米晶直接进行冷压制坯、真空包套、粉末热挤压来制备近致密的纳米晶复相Nd2Fe14B/α-Fe永磁体。借助于X射线衍射(XRD)、透射电子显微镜(TEM)和振动样品磁强计(VSM)等分析方法研究了挤压温度为950℃时,不同加热时间磁体相对密度、微观组织和磁性能的影响规律。结果表明,随加热时间的延长,Nd2Fe14B及α-Fe的晶粒尺寸逐渐长大。当挤压温度为950℃,加热时间为15min时,Nd2Fe14B及α-Fe的晶粒尺寸比较细小,分别为60和80nm,此时磁性能最好,达到Br=0.98T,Hci=305.6kA/m和(BH)m=89.8kJ/m3。 展开更多
关键词 粉末热挤压 纳米晶复相nd2fe14b/α-fe 微观组织 相对密度 磁性能
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两种方法制备纳米晶复相Nd_2Fe_(14)B/α-Fe永磁体实验研究
5
作者 王迎 姜巨福 +1 位作者 王尔德 孙毅 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2011年第S2期91-94,共4页
将机械球磨后制备的Nd2Fe14B非晶粉末和α-Fe纳米晶粉末分别采用2种方法制备纳米复相Nd2Fe14B/α-Fe永磁体。第1种方法是直接将其冷压制坯、真空包套和热挤压制备永磁体。第2种方法是先将Nd2Fe14B晶化,然后冷压制坯、真空包套和热挤压... 将机械球磨后制备的Nd2Fe14B非晶粉末和α-Fe纳米晶粉末分别采用2种方法制备纳米复相Nd2Fe14B/α-Fe永磁体。第1种方法是直接将其冷压制坯、真空包套和热挤压制备永磁体。第2种方法是先将Nd2Fe14B晶化,然后冷压制坯、真空包套和热挤压制备永磁体。利用TEM、VSM等分析手段对比研究了2种方法制备永磁体的相对密度、微观组织以及磁性能。结果表明:在相同的工艺参数下,第1种方法制备永磁体不仅可以减少工序,而且其制备的永磁体综合性能均优于第2种方法,其制备永磁体的相对密度为98.24%;Nd2Fe14B和α-Fe的晶粒尺寸分别为60和80nm;磁性能达到:Br=0.98T,Hci=305.6kA/m,和(BH)m=89.8kJ/m3。 展开更多
关键词 热挤压 晶化 未晶化 纳米晶复相nd2fe14b/α-fe 磁体
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