精炼渣碱度对304不锈钢夹杂物的影响 被引量：15

1

作者 李双江 姜周华 +2 位作者 黄宗泽 李阳 李明 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第12期26-29,共4页

结合生产实际,采用定量金相和SEM+EDS统计分析方法,研究了硅脱氧条件下,精炼渣碱度对304奥氏体不锈钢在LF精炼、连铸过程夹杂物变化规律的影响。结果表明:钢水中主要形成球状CaO-Al2O3-SiO2类复合夹杂,适当高的精炼渣碱度有利于钢中细... 结合生产实际,采用定量金相和SEM+EDS统计分析方法,研究了硅脱氧条件下,精炼渣碱度对304奥氏体不锈钢在LF精炼、连铸过程夹杂物变化规律的影响。结果表明:钢水中主要形成球状CaO-Al2O3-SiO2类复合夹杂,适当高的精炼渣碱度有利于钢中细小夹杂物的形成。随精炼渣碱度的提高,复合夹杂物中CaO含量增加,SiO2含量减小,Al2O3含量变化不大。现场条件下,由FeSi合金带入钢中的Al形成的Al2O3对复合夹杂物的塑性变形影响较大。在精炼渣碱度分别为1.0和1.5时,铸坯复合夹杂物中Al2O3质量分数为25%左右,夹杂物的变形能力稍弱。 展开更多

关键词 精炼渣碱度 硅脱氧 夹杂物 304不锈钢

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304不锈钢不同精炼渣碱度下夹杂物的演变 被引量：7

2

作者 陈兴润 韩少伟 +1 位作者 郭靖 潘吉祥 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第11期40-48,共9页

为了提高304不锈钢的产品质量,结合生产实际,利用热力学计算和扫描电镜能谱分析方法,研究了硅脱氧条件下,LF精炼渣碱度对304不锈钢在LF精炼、连铸过程夹杂物变化规律的影响。试验结果表明,随着冶炼过程进行,全氧质量分数和夹杂物数量依... 为了提高304不锈钢的产品质量,结合生产实际,利用热力学计算和扫描电镜能谱分析方法,研究了硅脱氧条件下,LF精炼渣碱度对304不锈钢在LF精炼、连铸过程夹杂物变化规律的影响。试验结果表明,随着冶炼过程进行,全氧质量分数和夹杂物数量依次减小。304不锈钢采用1.75高碱度炉渣,可以得到较低的全氧质量分数和夹杂物数量,但是夹杂物中Al2O3质量分数高,夹杂物熔点高。采用1.53低碱度炉渣,钢液中全氧质量分数较采用高碱度炉渣高,但是夹杂物中CaO、Al2O3质量分数相对较低,SiO2和MnO质量分数较高,夹杂物熔点低。针对304不锈钢产品可以采用不同的生产工艺路线来满足产品的不同需求。 展开更多

关键词 304不锈钢 精炼渣碱度 硅脱氧 碱度 夹杂物

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LF精炼工艺对36MnVNS4含硫非调质钢硫含量和夹杂物形貌的影响 被引量：4

3

作者 熊玉彰 张贤忠 《特殊钢》 北大核心 2018年第4期48-50,共3页

试验的36MnVNS4含硫非调质钢(/%:0.36C,0.66Si,1.00Mn,0.010P,0.045S,0.26V,0.0110N)的冶炼工艺流程为铁水+废钢-70 t EBT EAF-LF-方坯连铸-轧制。研究了LF 19.82%Al_2O_3,(CaO)/(SiO_2)=2.64和14.63%Al_2O_3,(CaO)/(SiO_2)=2.15两种渣... 试验的36MnVNS4含硫非调质钢(/%:0.36C,0.66Si,1.00Mn,0.010P,0.045S,0.26V,0.0110N)的冶炼工艺流程为铁水+废钢-70 t EBT EAF-LF-方坯连铸-轧制。研究了LF 19.82%Al_2O_3,(CaO)/(SiO_2)=2.64和14.63%Al_2O_3,(CaO)/(SiO_2)=2.15两种渣系精炼对软吹后钢中氧含量,喂S线后S的收得率以及钢中夹杂物成分和形貌的影响。结果表明,高碱度白渣精炼工艺有利于钢中氧含量的降低,但不利于钢中硫含量的稳定;精炼渣碱度(CaO)/(SiO_2)由2.64降低至2.15时,有利于钢中硫含量的稳定控制,硫的回收率由35%提高至75%;两种精炼工艺下钢中的夹杂物分布、形貌和组成基本相同。通过钢包钙处理,长条状MnS夹杂转变为球状复合夹杂。 展开更多

关键词 含硫非调质钢 LF精炼 精炼渣碱度 脱氧 钙处理 硫化物

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25Mn钢Φ185mm×13mm冷拔管内表面麻点状缺陷的分析和控制工艺 被引量：3

4

作者 邓明明 彭其春 +3 位作者 肖云清 彭自胜 肖鸿光 范其良 《特殊钢》 北大核心 2017年第6期23-26,共4页

25Mn钢(/%:0.24C,0.25Si,0.87Mn,0.016P,0.011S)冷拔管的生产流程为铁水预处理-90tEAF-LFVD-Φ250 mm圆坯HCC-穿孔-热轧至Φ197 mm×17 mm管-冷拔至Φ185 mm×13 mm管。采用光学、扫描电子显微镜、能谱仪和电子探针分析了25Mn... 25Mn钢(/%:0.24C,0.25Si,0.87Mn,0.016P,0.011S)冷拔管的生产流程为铁水预处理-90tEAF-LFVD-Φ250 mm圆坯HCC-穿孔-热轧至Φ197 mm×17 mm管-冷拔至Φ185 mm×13 mm管。采用光学、扫描电子显微镜、能谱仪和电子探针分析了25Mn钢冷拔管内表面麻点状缺陷。结果表明,麻点状缺陷呈翘皮状和凹坑状,翘皮状缺陷成因是CaO-Al_2O_3-(MgO)复合夹杂与钢基体变形量不一,凹坑状缺陷成因是Al_2O_3-MnS-CaS复合夹杂聚集长大后磨削加工过程中脱落。通过将原铝脱氧精炼工艺优化成硅钙合金脱氧工艺,使精炼渣碱度由原6.76降至2.26,精炼渣中(MgO)由原5.33%提高至7.23%,(Al_2O_3)由26.05%降低至12.76%,使钢中的硬脆性夹杂转变为延展性优良的硅酸盐类夹杂,消除了25Mn钢冷拔管内表面麻点状缺陷。 展开更多

关键词 25Mn钢 Φ185 mm×13 mm冷拔管 麻点状缺陷 复合夹杂 硅钙线脱氧 精炼渣碱度

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C72DA胎圈钢丝质量提升 被引量：3

5

作者 王超 《河北冶金》 2019年第9期45-50,共6页

针对C72DA胎圈钢生产初期断丝率高,无法满足拉拔性能要求的现状,分析了产品生产过程中各工序存在的问题,并进行了优化。通过提前控制入炉铁水条件,使用内回螺纹钢筋作为废钢;采用双渣留渣法操作在保证转炉终点磷含量的前提下,提高出钢... 针对C72DA胎圈钢生产初期断丝率高,无法满足拉拔性能要求的现状,分析了产品生产过程中各工序存在的问题,并进行了优化。通过提前控制入炉铁水条件,使用内回螺纹钢筋作为废钢;采用双渣留渣法操作在保证转炉终点磷含量的前提下,提高出钢碳含量;使用低Al低Ti含量的合金料;使用帘线钢专用精炼渣替代石英砂;结晶器由矩管改为方管;对转炉底吹氮氩切换的氮气管道进行打盲板操作;取消电石的使用等一系列优化措施,转炉终点碳含量提高0.04%,精炼到站碳含量提高0.07%、钛含量降低0.0018%,精炼终渣碱度降低0.07,铸坯碳偏析指数降低0.08,盘条的[N]含量降低0.0015%,各项指标改善明显,产品质量得到了提升,满足了下游用户的使用要求。 展开更多

关键词 胎圈钢 C72DA 精炼渣碱度 夹杂物 碳偏析 氮含量

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42CrMoS4V钢质量的控制

6

作者 杨丽 《黑龙江冶金》 2011年第1期1-2,共2页

通过研究40tLF精炼渣的碱度和脱氧工艺对42CrMoS4V钢中硫质量分数的控制、氧化物含量和钢中硫化物的影响。结果表明,LF精炼渣碱度控制在3.0～3.5喂硫线,VD后硫的回收率达70%～90%;钢中硫化物、氧化物级别≤2.0级;精炼结束喂适量Ca-Si线... 通过研究40tLF精炼渣的碱度和脱氧工艺对42CrMoS4V钢中硫质量分数的控制、氧化物含量和钢中硫化物的影响。结果表明,LF精炼渣碱度控制在3.0～3.5喂硫线,VD后硫的回收率达70%～90%;钢中硫化物、氧化物级别≤2.0级;精炼结束喂适量Ca-Si线可改善钢中硫化物的形貌。 展开更多

关键词 精炼工艺 精炼渣碱度 42CrMoS4V钢 硫化物

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宣钢高品质硬线盘条的开发生产

7

作者 张玉海 《山东冶金》 CAS 2017年第2期15-16,共2页

宣钢二钢轧厂利用现有工艺装备,通过对复吹转炉冶炼、LF炉外精炼、150 mm方坯连铸、高线等各工序主要工艺控制点进行深入研究,成功研发SWRH42A、SWRH47A、SWRH62A等系列钢种,产品应用于石油平台用钢丝绳、电梯用钢丝绳、胎圈钢丝等,质... 宣钢二钢轧厂利用现有工艺装备,通过对复吹转炉冶炼、LF炉外精炼、150 mm方坯连铸、高线等各工序主要工艺控制点进行深入研究,成功研发SWRH42A、SWRH47A、SWRH62A等系列钢种,产品应用于石油平台用钢丝绳、电梯用钢丝绳、胎圈钢丝等,质量满足用户使用要求。 展开更多

关键词 硬线盘条 高拉碳 精炼渣碱度 铸坯

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精炼渣碱度对304不锈钢夹杂物的影响分析

8

作者 黄鼎钦 《中国金属通报》 2019年第3期248-249,共2页

304不锈钢因其自身所具有的良好耐热性、耐蚀性以及机械特性,已经被广泛的应用到各个行业中,包括食品加工、运输、存储、装饰等。304不锈钢为典型奥氏体不锈钢,为更好的适应实际应用需求,需要保证产品质量和性能达标。根据实践生产经验... 304不锈钢因其自身所具有的良好耐热性、耐蚀性以及机械特性,已经被广泛的应用到各个行业中,包括食品加工、运输、存储、装饰等。304不锈钢为典型奥氏体不锈钢,为更好的适应实际应用需求,需要保证产品质量和性能达标。根据实践生产经验可知,精炼渣碱度会对304不锈钢夹杂物产生影响,进而会影响到产品的耐蚀性与表面质量。因此需要重点分析精炼渣碱度对304不锈钢夹杂物的影响因素,然后有针对性的进行控制,保证不会因为非金属夹杂物而影响钢材质量。 展开更多

关键词 精炼渣碱度 304不锈钢 夹杂物

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提高20CrMnTiH齿轮钢冶金质量的工艺实践 被引量：4

9

作者 杜东福 赵喜庆 +2 位作者 张建元 田景林 贾文军 《特殊钢》 北大核心 2018年第2期34-37,共4页

20CrMnTiH齿轮钢(/%:0.17~0.23C,0.80~1.20Mn,0.17~0.37Si,1.00~1.45Cr,0.04~0.10Ti,≤0.035S,≤0.030P,≤0.002 00)的工艺流程为脱硫铁水-120 t BOF-LF-160 mm×160 mm坯连铸-轧制Φ20~45 mm材。通过目标控制LF精炼渣碱度4.0~8.0,... 20CrMnTiH齿轮钢(/%:0.17~0.23C,0.80~1.20Mn,0.17~0.37Si,1.00~1.45Cr,0.04~0.10Ti,≤0.035S,≤0.030P,≤0.002 00)的工艺流程为脱硫铁水-120 t BOF-LF-160 mm×160 mm坯连铸-轧制Φ20~45 mm材。通过目标控制LF精炼渣碱度4.0~8.0,渣中(FeO)≤0.75%,[Als]0.020%~0.035%,LF白渣时间≥30 min等并经过Ca处理和吹氩搅拌等工艺措施,145炉分析结果表明,T[0]为0.000 6%~0.001 8%,158炉统计结果得出,当Ca/Als=0.10~0.14时,钢中非金属夹杂物A、B、C细系≤2.0级,粗系≤1.5级,Ds类≤1.0级,20CrMnTiH齿轮钢的冶金质量显著提高。 展开更多

关键词 20CrMnTiH齿轮钢120 t BOF—LF 160 mm×160 mm 坯CC流程 LF精炼渣碱度 钢中氧含量 夹杂物 应力裂纹

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精炼渣组成对31CrMoV9钢夹杂物的影响 被引量：3

10

作者 徐泽宇 刘吉辉 +3 位作者 何志军 丛云伶 庞清海 湛文龙 《特殊钢》 北大核心 2017年第4期1-4,共4页

试验用31CrMoV9钢(/%:0.28~0.33C,0.30~0.35Si,0.49~0.60Mn,0.011~0.016P,0.027~0.031S,2.47~2.60Cr,0.16~0.23Mo,0.12~0.19V)由25 kg感应炉熔炼,采用正交试验研究了二元碱度2.5~3.5不同成分精炼渣(/%:46.43~59.89CaO,15.16~23.50SiO_2,... 试验用31CrMoV9钢(/%:0.28~0.33C,0.30~0.35Si,0.49~0.60Mn,0.011~0.016P,0.027~0.031S,2.47~2.60Cr,0.16~0.23Mo,0.12~0.19V)由25 kg感应炉熔炼,采用正交试验研究了二元碱度2.5~3.5不同成分精炼渣(/%:46.43~59.89CaO,15.16~23.50SiO_2,10~20Al_2O_3,6~10MgO,2~5CaF_2)对31CrMoV9钢夹杂物数量、尺寸和成分的影响。结果表明,精炼渣二元碱度和氧化铝含量对该钢夹杂物含量的影响显著;当二元碱度从2.5增加到3.5时,每0.3 mm^2钢中夹杂物的平均面积从22.07μm^2增至25.67μm^2,增幅为16.31%;夹杂物的数量从316.67个/0.3 mm^2降至255.00个/0.3 mm^2,降幅为19.47%,且有利于形成复合型夹杂物。当氧化铝含量从10%增加到20%,每0.3 mm^2钢中夹杂物的面积由22.57μm^2增至24.28μm^2,增幅为7.55%,夹杂物的数量由292.67个/0.3 mm^2降至272.00个/0.3 mm^2,降幅为7.06%,并易形成镁铝尖晶石类夹杂物。综合分析,当精炼渣成分为10%Al_2O_3、10%MgO、5%CaF_2、二元碱度为3.5时精炼效果最佳。 展开更多

关键词 3 1 CrMoV9钢 CaO—Si02-A12 03-MgO—CaF2系精炼渣碱度A1203 夹杂物

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浅析精炼炉渣碱度对钢液夹杂物的影响 被引量：1

11

作者 董亚楠 《宽厚板》 2019年第1期39-42,共4页

舞钢在生产钢锭成材130 mm以上厚度、有国标探伤要求的钢板时,因夹杂物去除不彻底导致探伤合格率偏低。通过对比不同LF精炼终渣碱度以及不同VD真空处理后软吹时间状态下的钢液夹杂物数量,分析影响钢液夹杂物含量的主要因素。结果表明:... 舞钢在生产钢锭成材130 mm以上厚度、有国标探伤要求的钢板时,因夹杂物去除不彻底导致探伤合格率偏低。通过对比不同LF精炼终渣碱度以及不同VD真空处理后软吹时间状态下的钢液夹杂物数量,分析影响钢液夹杂物含量的主要因素。结果表明:合理的精炼炉渣碱度和真空处理后软吹时间有利于去除钢液中夹杂物,可有效减少钢锭成材厚板的夹杂物数量,提高国标探伤要求钢板的探伤合格率。 展开更多

关键词 夹杂物 模铸 精炼炉渣碱度 软吹时间

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100t LF精炼渣碱度和Al_2O_3含量对65Mn钢夹杂变质和去除效果的影响 被引量：2

12

作者 刘辉杰 万勇 +2 位作者 赵和明 李杰 操瑞宏 《特殊钢》 北大核心 2017年第4期38-42,共5页

100 t LF原精炼终渣(/%:53.8CaO,8.16MgO,16.6SiO_2,17.45Al_2O_3,1.44TFe,1.26S,R3.08)优化成终渣(/%:51.3CaO,6.36MgO,25.0SiO_2,6.73Al_2O_3,2.96TFe,0.76S,R2.05)后,通过降低碱度和渣中Al_2O_3含量,65Mn钢(/%:0.63~0.65C,0.19~0.22S... 100 t LF原精炼终渣(/%:53.8CaO,8.16MgO,16.6SiO_2,17.45Al_2O_3,1.44TFe,1.26S,R3.08)优化成终渣(/%:51.3CaO,6.36MgO,25.0SiO_2,6.73Al_2O_3,2.96TFe,0.76S,R2.05)后,通过降低碱度和渣中Al_2O_3含量,65Mn钢(/%:0.63~0.65C,0.19~0.22Si,0.92~0.96Mn,0.005~0.006S,0.021~0.022P,0.003 5~0.0037T[O])中的夹杂物当量个数由18.4个/mm^2减少到11.3个/mm^2,其平均直径由8.4μm减小到4.5μm。相比原精炼渣系,采用优化渣系的65Mn在LF出站时的钢中Al_2O_3由5.9个/mm^2降低到1.7个/mm^2;其CaO-SiO_2-Al_2O_3和CaO-SiO_2-Al_2O_3-MgO复合夹杂物中Al_2O_3含量由38.3%~44.7%降低到17.5%~28.7%。B类Al_2O_3夹杂物不合格的卷数由6%降至3%。 展开更多

关键词 100 t LF精炼渣系碱度A12O3 含量夹杂物数量平均直径65Mn钢

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