20CrNiMo钢球化退火工艺研究 被引量：5

1

作者 柳萍 李博鹏 +3 位作者 郑文超 张光鸿 何英武 王震 《特殊钢》 2022年第3期69-73,共5页

采用亚温球化退火、普通球化退火、等温球化退火对20CrNiMo钢进行热处理工艺试验,利用光学显微镜和布氏硬度计分别对球化后的显微组织进行观察和硬度检测。结果表明,20CrNiMo钢经过普通球化退火、等温球化退火、硬度值≤160HBW,且经过71... 采用亚温球化退火、普通球化退火、等温球化退火对20CrNiMo钢进行热处理工艺试验,利用光学显微镜和布氏硬度计分别对球化后的显微组织进行观察和硬度检测。结果表明,20CrNiMo钢经过普通球化退火、等温球化退火、硬度值≤160HBW,且经过710℃亚温球化退火,随着时间的延长,球化率有所上升,当球化退火时间达25 h以上时,亚温球化退火能获得65%以上的珠光体球化率;采用750℃保温6 h后再以10℃/h的冷却速度缓慢冷却的普通球化退火工艺,能获得83%以上的珠光体球化率;采用750℃保温6 h,经30 min炉冷到650℃保温6 h的等温球化退火,能获得硬度值为145HBW和93%的球化率。 展开更多

关键词 20CrNiMo钢 球化退火 等温球化

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等温球化处理过程中热变形白口铸铁中碳化物的ostwald长大现象 被引量：2

2

作者 刘建华 呼文来 +2 位作者 于升学 王海燕 谌岩 《河北冶金》 2000年第2期22-24,共3页

对亚共晶白口铸铁经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中球化长大进行了研究。结果表明：碳化物是以大粒子吞食小粒子和短棒状碳化物溶断及律端溶解自身球化的方式球化长大的，其特征是碳化物尺寸逐渐增大，数目逐渐减少，碳化物... 对亚共晶白口铸铁经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中球化长大进行了研究。结果表明：碳化物是以大粒子吞食小粒子和短棒状碳化物溶断及律端溶解自身球化的方式球化长大的，其特征是碳化物尺寸逐渐增大，数目逐渐减少，碳化物长大速度符合经验公式V＝1．172×10-3／（0．326＋0．0064t）2，而其含量保持不变，长大规律符合ostwald熟化规律。 展开更多

关键词 热变形白口铸铁 碳化物 等温球化 ostwald熟化

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热变形中铬半钢碳化物的等温球化行为的研究

3

作者 黄梅丽 秦秀娟 郭玉明 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2001年第12期16-18,共3页

对中铬半钢经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中的球化行为进行了研究。分析认为 ,碳化物是以大粒子吞食小粒子和短条状碳化物分断及棒端溶解自身球化的方式进行球化长大的 ,特点是碳化物尺寸逐渐增大 ,数目逐渐减少 ,当等温球... 对中铬半钢经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中的球化行为进行了研究。分析认为 ,碳化物是以大粒子吞食小粒子和短条状碳化物分断及棒端溶解自身球化的方式进行球化长大的 ,特点是碳化物尺寸逐渐增大 ,数目逐渐减少 ,当等温球化温度为 6 5 0℃时 ,其长大速度符合经验公式 :Vr=1 2 2 74× 10 -3(0 32 3 +0 0 0 6 2t) 2 (μm/min) 展开更多

关键词 热变形 中铬半钢 碳化物 等温球化

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Formation and growth in isothermal spheroidizing process of granular carbide in hot-deformd low chromium semi-steel 被引量：2

4

作者 SUN Guang-ying ZHANG Xue-qin +2 位作者 WANG Ya-nan ZHANG Rui-jun LIU Jian-hua 《材料科学与工程（中英文版）》 2008年第4期20-25,共6页

关键词 粒状碳化物 等温球化 低铬半钢 扫描电子显微镜 电子显微镜观察 生长 硬质合金 光学显微镜

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热变形白口铸铁碳化物的等温球化行为研究

5

作者 刘建华 张瑞军 +1 位作者 杨庆祥 王爱荣 《上海金属》 EI CAS 2000年第4期29-33,共5页

对亚共晶白口铸铁经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中的球化行为进行了研究。分析认为 :碳化物是以大粒子吞食小粒子和短条状碳化物分断及棒端溶解自身球化的方式进行球化长大的 ,特点是碳化物尺寸逐渐增大 ,数目逐渐减少 ,其... 对亚共晶白口铸铁经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中的球化行为进行了研究。分析认为 :碳化物是以大粒子吞食小粒子和短条状碳化物分断及棒端溶解自身球化的方式进行球化长大的 ,特点是碳化物尺寸逐渐增大 ,数目逐渐减少 ,其长大速度符合经验公式Vr=1 2 6 75× 10 - 3( 0 32 5 + 0 0 0 6 4τ) 2 ( μm/min) 展开更多

关键词 热变形白口铸铁 碳化物 等温球化

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等温球化处理过程中热变形白口铸铁中碳化物的球化长大

6

作者 张明 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1999年第5期21-23,共3页

对亚共晶白口铸铁经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中球化长大进行了研究。结果表明，碳化物是以大粒子吞食小粒子和短棒状碳化物溶断及棒端溶解自身球化的方式球化长大的，其特征是碳化物尺寸逐渐增大，数目逐渐减少，碳化物... 对亚共晶白口铸铁经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中球化长大进行了研究。结果表明，碳化物是以大粒子吞食小粒子和短棒状碳化物溶断及棒端溶解自身球化的方式球化长大的，其特征是碳化物尺寸逐渐增大，数目逐渐减少，碳化物长大速度符合经验公式： ｖ— ＝ １．３６１ ×１０－ ３（０．３２４ ＋ ０． 展开更多

关键词 热变形白口铁 碳化物 等温球化 球化长大 白口铁

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等温球化退火装出炉周期的计算

7

作者 刘兴仁 《轴承》 北大核心 1991年第5期45-47,63,共3页

等温球化退火装出炉用期可用经验公式计算,这样既省去许多试验时间,缩短工艺周期,节约能源,又能确保产品质量的稳定。附图2幅。

关键词 等温球化 退火炉 周期 计算 退火

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冷挤压用低碳钢的等温球化软处理

8

作者 祝海泉 《新技术新工艺》 北大核心 1992年第5期6-7,共2页

近几年,来冷挤压工艺得到了迅速发展,越来越多的零件采用冷挤压工艺,这势必给这些零件的软化处理带来了更高的要求。例如,我厂生产的DK1225开关壳,使用的材料为T10钢,其外形尺寸为Φ56.4×h21.5mm,经中间退火后,一次冷挤成杯形Φ56.... 近几年,来冷挤压工艺得到了迅速发展,越来越多的零件采用冷挤压工艺,这势必给这些零件的软化处理带来了更高的要求。例如,我厂生产的DK1225开关壳,使用的材料为T10钢,其外形尺寸为Φ56.4×h21.5mm,经中间退火后,一次冷挤成杯形Φ56.5×h62×δ3mm,其断面缩减率达80％。若中间退火工艺不当,不仅不能发挥材料塑性。 展开更多

关键词 冷挤压 低碳钢 等温球化 退火

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等温球化退火对H13钢组织和性能的影响 被引量：28

9

作者 邹安全 邓芬燕 邓沛然 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2003年第8期34-35,共2页

对H13热作模具钢的等温球化退火工艺进行了试验研究。结果表明 ,与常规退火工艺相比 ,在相同的淬火、回火工艺条件下 ,经等温球化退火 ,可获得更为细化的组织 ,模具的综合性能有较大的改善 ,使用寿命提高了 5 0 %。

关键词 等温球化退火 合金碳化物 热疲劳抗力

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球化退火工艺对55MnB钢碳化物球化效果的影响 被引量：16

10

作者 周宏亮 黄训增 杨弋涛 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第2期135-140,共6页

针对55MnB钢设计了亚温退火、等温球化退火、周期球化退火3种球化退火工艺,通过组织观察和硬度测定、碳化物电解萃取、XRD物相分析等手段来研究球化退火工艺对55MnB钢碳化物球化效果的影响规律。结果表明,亚温退火的碳化物球化效果不明... 针对55MnB钢设计了亚温退火、等温球化退火、周期球化退火3种球化退火工艺,通过组织观察和硬度测定、碳化物电解萃取、XRD物相分析等手段来研究球化退火工艺对55MnB钢碳化物球化效果的影响规律。结果表明,亚温退火的碳化物球化效果不明显,组织中仍有一些片状珠光体存在;等温球化退火和周期球化退火的碳化物球化效果较好,碳化物基本上呈球状或粒状弥散分布在铁素体基体上。在球化退火过程中,碳化物的主要类型为M3C,并且不随球化退火工艺的改变而改变。 展开更多

关键词 55MnB钢 亚温退火 等温球化退火 碳化物

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等温球化退火温度对高碳钢组织的影响 被引量：15

11

作者 王奇 李晓源 +2 位作者 时捷 杨西荣 余斌 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第11期88-92,共5页

对高碳钢在680、700和720℃的等温温度下进行等温球化退火,然后完成相同的淬回火处理。利用图像软件统计分析热处理后组织中碳化物的数量、尺寸和形貌,研究了等温温度对球化组织、淬回火组织的影响。结果表明:700℃等温的球化退火组织中... 对高碳钢在680、700和720℃的等温温度下进行等温球化退火,然后完成相同的淬回火处理。利用图像软件统计分析热处理后组织中碳化物的数量、尺寸和形貌,研究了等温温度对球化组织、淬回火组织的影响。结果表明:700℃等温的球化退火组织中,碳化物的数量最多,平均尺寸最小,圆度最好;680℃时存在较多大尺寸碳化物,碳化物数量最少;720℃时出现片层状碳化物,圆度最差。经不同等温温度退火处理后,淬回火组织中碳化物的变化趋势表现出组织遗传倾向。当等温温度在700℃时,淬回火后可得到细小且弥散分布的未溶碳化物。 展开更多

关键词 高碳钢 等温球化退火 等温温度 碳化物

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H13钢组织与性能对热锻模使用寿命的影响 被引量：12

12

作者 邹安全 邓沛然 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第24期2248-2251,共4页

基于新型热作模具钢H1 3钢淬透性高、韧性好 ,建立了经严格控制锻造工艺的热锻模在特定温度等温球化退火、淬火、回火的热处理新工艺 ,获得了优良的热强性、热稳定性、冷热疲劳性、抗氧化性及综合力学性能。该工艺使H1 3钢热锻模的使用... 基于新型热作模具钢H1 3钢淬透性高、韧性好 ,建立了经严格控制锻造工艺的热锻模在特定温度等温球化退火、淬火、回火的热处理新工艺 ,获得了优良的热强性、热稳定性、冷热疲劳性、抗氧化性及综合力学性能。该工艺使H1 3钢热锻模的使用寿命提高 1～ 2倍。 展开更多

关键词 等温球化退火 冷热疲劳性能 预热处理 热锻模 使用寿命

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等温球化退火对某高碳钢中碳化物的影响 被引量：12

13

作者 余斌 李晓源 +2 位作者 时捷 黎振华 胡俊 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第1期91-93,共3页

研究了等温球化退火加热温度对高碳钢碳化物球化质量的影响。采用扫描电镜(SEM)和图像软件等技术手段分析碳化物的数量、尺寸和形貌,表征试验钢的球化质量。结果表明,加热温度由750℃升高至790℃,锻态组织中片层状珠光体都基本实现了球... 研究了等温球化退火加热温度对高碳钢碳化物球化质量的影响。采用扫描电镜(SEM)和图像软件等技术手段分析碳化物的数量、尺寸和形貌,表征试验钢的球化质量。结果表明,加热温度由750℃升高至790℃,锻态组织中片层状珠光体都基本实现了球化。随着加热温度的升高,奥氏体逐渐均匀化,析出片状碳化物几率升高,影响球化质量。770℃加热时碳化物数量最多,平均粒径、圆度、粒径均方差最小,尺寸均匀性最好。 展开更多

关键词 高碳钢 碳化物 等温球化退火 加热温度

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GCr15球化退火行为和力学性能的研究 被引量：10

14

作者 杨洪波 马宝国 +1 位作者 朱伏先 刘相华 《中国冶金》 CAS 2008年第10期20-23,共4页

采用等温球化退火和周期球化退火工艺分别研究了常规轧制(CR)和控轧控冷(TMCP)的GCr15钢的球化退火行为和力学性能。结果表明,轧制工艺对GCr15钢组织影响显著;在等温球化退火处理制度下常规轧制(CR)和控轧控冷(TMCP)试样球化效果差别较... 采用等温球化退火和周期球化退火工艺分别研究了常规轧制(CR)和控轧控冷(TMCP)的GCr15钢的球化退火行为和力学性能。结果表明,轧制工艺对GCr15钢组织影响显著;在等温球化退火处理制度下常规轧制(CR)和控轧控冷(TMCP)试样球化效果差别较小;在周期球化退火处理制度下,控轧控冷(TMCP)试样可获得细小均匀的球化组织,其球化效果明显优于常规轧制(CR)试样,且球化退火时间比宝钢特钢现行的等温球化退火工艺缩短了6 h,可显著提高生产效率。 展开更多

关键词 GCR15钢 等温球化退火 周期球化退火 力学性能

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H13钢热处理工艺试验研究 被引量：8

15

作者 邹安全 邓芬燕 《模具制造》 2003年第2期55-57,共3页

H13钢是一种淬透性高、韧性好、有良好冷热疲劳性能的新型热作模具钢。H13等温球化退火的原始组织比常规退火的原始组织理想,之后经淬火—回火处理的热作模具其使用寿命比普通退火后再经淬火—回火的要高1.5倍。试验研究证实,只要避开... H13钢是一种淬透性高、韧性好、有良好冷热疲劳性能的新型热作模具钢。H13等温球化退火的原始组织比常规退火的原始组织理想,之后经淬火—回火处理的热作模具其使用寿命比普通退火后再经淬火—回火的要高1.5倍。试验研究证实,只要避开回火脆性区,中低温回火对H13来说更为可取。 展开更多

关键词 H13钢 热处理工艺 试验研究 热作模具钢 等温球化退火 中低温回火 预热处理

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加热温度对9SiCr球化退火组织的影响 被引量：7

16

作者 欧活军 董立新 +1 位作者 周友龙 钱梁 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第4期199-200,203,共3页

对9SiCr进行不同的等温球化退火,以研究加热温度对球化组织的影响。结果表明:当加热温度为790℃时,处理后材料的球状珠光体颗粒细小,分布均匀,没有偏聚现象,同时也没有片状珠光体存在,硬度值最低,该工艺达到最佳的等温球化退火效果。

关键词 9SiCr 等温球化退火 加热温度 球化组织

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20CrMnTi钢等温球化退火工艺研究 被引量：7

17

作者 任福东 田增芬 +1 位作者 赵润娴 戴兰生 《天津冶金》 CAS 1994年第3期37-39,共3页

由于引进国外先进的齿轮制造工艺,汽车齿轮拟采用冷镦成型工艺,这是一种少切削无切削的加工方法。但冷镦前的毛坯必须具有良好的塑性和低的变形抗力,即良好的可锻性。这就需要对20CrMnTi这种低碳合金钢进行球化退火。本文就是讨论这种... 由于引进国外先进的齿轮制造工艺,汽车齿轮拟采用冷镦成型工艺,这是一种少切削无切削的加工方法。但冷镦前的毛坯必须具有良好的塑性和低的变形抗力,即良好的可锻性。这就需要对20CrMnTi这种低碳合金钢进行球化退火。本文就是讨论这种工艺方法的制定过程,并在理论上进行探讨。 展开更多

关键词 等温球化退火 球化率 退火 汽车 齿轮

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等温球化退火温度对超细化H13钢组织与力学性能的影响 被引量：7

18

作者 王稳 程晓农 +4 位作者 韦家波 罗锐 段承宇 苗现华 李洋城 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第9期161-165,共5页

采用光学显微镜观察超细化H13钢在不同奥氏体化温度等温球化退火后的显微组织,并对退火后H13钢的残留碳化物形态及分布进行研究。利用Image Pro-Plus软件对退火后碳化物的分布情况进行定量分析,并利用扫描电镜观察不同退火温度下冲击试... 采用光学显微镜观察超细化H13钢在不同奥氏体化温度等温球化退火后的显微组织,并对退火后H13钢的残留碳化物形态及分布进行研究。利用Image Pro-Plus软件对退火后碳化物的分布情况进行定量分析,并利用扫描电镜观察不同退火温度下冲击试样的断口形貌,研究不同退火温度对超细化H13钢组织与性能的影响。结果表明,随奥氏体化温度的升高,超细化H13钢硬度下降,碳化物数量与尺寸减小。当高于880℃进行等温球化退火时,晶粒明显变大,材料的退火态韧性急剧下降,回火后残留奥氏体含量增加,残留奥氏体的存在降低了H13钢的硬度。超细化H13钢在860℃进行等温球化退火,材料的综合力学性能最佳。 展开更多

关键词 超细化H13钢 等温球化退火 碳化物 残留奥氏体 力学性能

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铈元素对H13模具钢等向性能影响的研究 被引量：7

19

作者 邓开国 李长荣 杨远梅 《中国稀土学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期439-443,共5页

对H13热作模具钢进行了Ce元素处理,配合等温球化热处理工艺,开展了对H13钢等向性能的研究。采用JBN-300摆锤式冲击试验机对冲击韧性进行了检测,采用MICROHARDNESS TESTER HV-1000显微硬度仪对显微硬度进行了检测。结果表明:随Ce含量的增... 对H13热作模具钢进行了Ce元素处理,配合等温球化热处理工艺,开展了对H13钢等向性能的研究。采用JBN-300摆锤式冲击试验机对冲击韧性进行了检测,采用MICROHARDNESS TESTER HV-1000显微硬度仪对显微硬度进行了检测。结果表明:随Ce含量的增加,H13钢的横、纵向力学性能呈先增加后减小的趋势,当Ce含量为0.05%时钢的等向性能有大幅提高且达到最大值91.10%;Ce元素对显微硬度影响不大;添加Ce元素钢的等向性能都有不同程度的增加。 展开更多

关键词 H13钢 等温球化热处理 冲击韧性 等向性能 稀土

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等温球化退火对30SiMnCrMoVTi钢组织和性能的影响 被引量：5

20

作者 范学义 董允 +3 位作者 张建军 王铁宝 王晓东 李丹 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第4期104-108,共5页

采用扫描电子显微镜、X射线衍射仪等研究了等温球化退火对30SiMnCrMoVTi钢组织和性能的影响。结果表明：等温球化退火可使试验合金最终热处理后的组织细化、均匀化。等温球化退火提高了30SiMnCrMoVTi的综合力学性能,其中冲击韧性平均提... 采用扫描电子显微镜、X射线衍射仪等研究了等温球化退火对30SiMnCrMoVTi钢组织和性能的影响。结果表明：等温球化退火可使试验合金最终热处理后的组织细化、均匀化。等温球化退火提高了30SiMnCrMoVTi的综合力学性能,其中冲击韧性平均提高4.67%;抗拉强度提高2.53%;伸长率提高8.59%;断面收缩率提高2.36%,但是对硬度影响不大。同时提高了动载荷下试验合金的耐磨性能,可使磨损量减少8%～17%。 展开更多

关键词 等温球化退火 均匀化 力学性能 耐磨性能

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