双辊铸轧高速钢薄带退火时碳化物的球化机理 被引量：7

1

作者 张晓明 邸洪双 +1 位作者 刘相华 王国栋 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第11期1097-1100,共4页

在实验室新建的水平式双辊铸轧机上进行了W9高速钢薄带的铸轧实验研究,得到了主要工艺参数对铸带显微组织分布的影响规律,给出了实验室条件下W9高速工具钢薄带铸轧工艺参数的最佳变化范围·研究了铸轧对高速钢薄带的组织及碳化物形... 在实验室新建的水平式双辊铸轧机上进行了W9高速钢薄带的铸轧实验研究,得到了主要工艺参数对铸带显微组织分布的影响规律,给出了实验室条件下W9高速工具钢薄带铸轧工艺参数的最佳变化范围·研究了铸轧对高速钢薄带的组织及碳化物形态的影响,铸轧高速钢显微组织主要由马氏体、残余奥氏体及共晶碳化物组成,不存在鱼骨状莱氏体组织,薄带内的残余奥氏体的质量分数仅为10%左右·碳化物以片层状M2C型为主,呈断续网状分布在晶界上,而M6C型的鱼骨状碳化物很少·铸轧高速钢薄带的退火组织主要为索氏体组织和碳化物·碳化物球化的机理在于铸轧改善了共晶碳化物球化的动力学条件,使碳化物层片明显细化,有利于碳化物的球化,同时铸轧有利于亚稳定的M2C型碳化物的形成,使铸轧状态高速钢薄带的球化退火变得容易· 展开更多

关键词 双辊铸轧 高速钢 碳化物球化 显微组织 退火

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热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响 被引量：6

2

作者 贺毅 马黎娟 《西华大学学报（自然科学版）》 CAS 2012年第1期91-93,101,共4页

用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出:奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度... 用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出:奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1 min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。 展开更多

关键词 碳化物球化 T12钢 热处理工艺参数

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退火对双金属带锯条焊接接头组织演变及元素分布规律的影响

3

作者 刘欢 罗琳 +4 位作者 王其龙 郝泽才 陈新武 李树松 杨全毅 《电焊机》 2024年第7期105-109,共5页

双金属带锯条由M42高速钢齿材和B2000高强度钢背材焊接而成,焊接后易产生焊接热应力,影响其焊缝性能。研究了双金属带锯条焊接接头经过820℃(退火炉中)退火再随炉冷却后的组织演变和元素分布规律。结果表明,退火后的焊缝组织由柱状晶逐... 双金属带锯条由M42高速钢齿材和B2000高强度钢背材焊接而成,焊接后易产生焊接热应力,影响其焊缝性能。研究了双金属带锯条焊接接头经过820℃(退火炉中)退火再随炉冷却后的组织演变和元素分布规律。结果表明,退火后的焊缝组织由柱状晶逐渐演变为碳化物球化,Mo、Cr、V、W等合金元素与C形成碳化物并逐渐球化,导致合金元素在接头处团聚。此外,退火过程中元素扩散系数增大,使得双金属带锯条的母材中的元素向焊缝中扩散,形成了M_(6)C型、M_(23)C_(6)型和MC型碳化物,降低了焊缝硬度。该研究结果为双金属带锯条焊接接头的退火工艺优化提供了理论依据,有助于提高双金属带锯条的质量和使用寿命。 展开更多

关键词 双金属带锯条 退火 焊接接头 碳化物球化 元素分布

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改善GCr15轴承钢带碳化物球化质量的研究 被引量：3

4

作者 严家高 《上海金属》 CAS 2005年第2期33-35,共3页

比较了不同的热轧钢带生产工艺对最终冷轧钢带球化质量的影响 ,并通过试验确认了控制球化退火前的组织对获取优良的球化组织的重要性。

关键词 GCR15轴承钢 冷轧钢带 球化质量 碳化物球化

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第一、二、三代轴承钢及其热处理技术的研究进展(八) 被引量：1

5

作者 朱祖昌 杨弋涛 赵新娥 《热处理技术与装备》 2020年第1期62-66,共5页

Beswick[21]在论文中还指出,Cr的加入在慢速度和快速度加热条件下均提高F→A的转变温度,如图43所示,(α+γ+M3C)出现的温度范围随着含Cr量增加而展宽。同时,Cr的加入量增多对钢的热处理特性有重要的影响:提高淬透性,减小奥氏体晶粒长大... Beswick[21]在论文中还指出,Cr的加入在慢速度和快速度加热条件下均提高F→A的转变温度,如图43所示,(α+γ+M3C)出现的温度范围随着含Cr量增加而展宽。同时,Cr的加入量增多对钢的热处理特性有重要的影响:提高淬透性,减小奥氏体晶粒长大倾向,增加碳化物球化均匀性和钢的脱碳抗力。另外,Cr是碳化物形成元素,减小C在钢基体中的扩散系数,当然减小碳化物的转变速度。 展开更多

关键词 碳化物形成元素 热处理技术 转变温度 钢基体 奥氏体晶粒长大 碳化物球化 加热条件 扩散系数

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冷镦用钢的热处理

6

作者 何国寿 《金属热处理》 CAS 1980年第2期43-47,共5页

热轧钢材经过退火、酸洗、冷拉拔等工序加工出冷镦胚料的过程叫整径过程。整径过程中热处理的目的是使冷拉拔工序能顺利进行,并使冷镦胚料达到要求的显微组织和机械性能。整径过程中的热处理可分为坯料热处理和中间热处理。由于冷镦坯... 热轧钢材经过退火、酸洗、冷拉拔等工序加工出冷镦胚料的过程叫整径过程。整径过程中热处理的目的是使冷拉拔工序能顺利进行,并使冷镦胚料达到要求的显微组织和机械性能。整径过程中的热处理可分为坯料热处理和中间热处理。由于冷镦坯料拉拔前的中间热处理对坯料达到冷镦所要求的显微组织和机械性能方面起着决定性的作用,故本文仅对中间热处理进行一些简单的讨论。 展开更多

关键词 球化退火 软化退火 均热 中间退火 再结晶退火 退火工艺曲线 冷墩钢 中碳合金结构钢 球状珠光体 冷拉拔 碳化物球化 缓冷法 热轧钢材

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第一、二、三代轴承钢及其热处理技术的研究进展(九)

7

作者 朱祖昌 杨弋涛 赵新娥 《热处理技术与装备》 2020年第3期74-80,共7页

3.3.2.3奥氏体进行等温转变的Connert碳化物球化方法1960年8月Connert[138]在德国钢铁冶金学会杂志“Stahl und Eisen”上发表题目为“新型短时热处理过程的开发和操作有效性”论文。论述C100W1、100Cr6、120W4、120WV4等8种钢的退火热... 3.3.2.3奥氏体进行等温转变的Connert碳化物球化方法1960年8月Connert[138]在德国钢铁冶金学会杂志“Stahl und Eisen”上发表题目为“新型短时热处理过程的开发和操作有效性”论文。论述C100W1、100Cr6、120W4、120WV4等8种钢的退火热处理结果。 展开更多

关键词 热处理技术 等温转变 退火热处理 热处理过程 碳化物球化 轴承钢 奥氏体

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累积应变量对0.46%C中碳钢组织均匀化的影响

8

作者 王晓静 冯运莉 +1 位作者 唐嘉悦 李建伟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第6期79-82,共4页

通过热模拟试验并结合SEM、EBSD分析技术,研究了0.46%C中碳钢在750～650℃两道次压缩变形过程中第二道次应变量对碳化物分布及铁素体晶粒尺寸的影响,讨论了珠光体球化以及铁素体晶粒细化的机理。结果表明,随着累积应变量的增大,颗粒状... 通过热模拟试验并结合SEM、EBSD分析技术,研究了0.46%C中碳钢在750～650℃两道次压缩变形过程中第二道次应变量对碳化物分布及铁素体晶粒尺寸的影响,讨论了珠光体球化以及铁素体晶粒细化的机理。结果表明,随着累积应变量的增大,颗粒状碳化物逐渐弥散分布。随着第二道次应变量增加,铁素体晶粒被细化。当第二道次应变量为0.3时,58.1%的铁素体晶粒尺寸在3μm以下,当第二道次应变量增加到0.69时,64.45%的铁素体晶粒尺寸在1.3%μm以下。 展开更多

关键词 0.46%C中碳钢 应变量 碳化物球化 铁素体晶粒细化

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两次预冷处理改善马氏体不锈钢3Cr17Mo球化组织的工艺研究 被引量：2

9

作者 马卫东 马亿珠 《特殊钢》 北大核心 2017年第6期63-66,共4页

针对退火3Cr17Mo钢(/%:0.25C,16.5Cr,0.60Mn,0.60Si,1.0Mo,0.020P,0.005S)碳化物偏聚现象,对预冷加热温度(870~960℃油冷至450℃),预冷次数(1~4),保温时间(1~4h)对该钢组织影响进行正交试验和离散数据分析,以研究反复预冷热处理对3Cr17M... 针对退火3Cr17Mo钢(/%:0.25C,16.5Cr,0.60Mn,0.60Si,1.0Mo,0.020P,0.005S)碳化物偏聚现象,对预冷加热温度(870~960℃油冷至450℃),预冷次数(1~4),保温时间(1~4h)对该钢组织影响进行正交试验和离散数据分析,以研究反复预冷热处理对3Cr17Mo钢球化组织的影响。得出900~910℃两次预冷热处理可减少热处理时间和得出均匀细小碳化物组织。通过两次900~910℃30 min油冷至450℃+730℃2h退火炉冷至400℃空冷的试验表明,预冷处理工艺较860℃4h,炉冷至500℃空冷的常规退火工艺钢中球化碳化物分布更均匀、细小,综合力学性能明显提高。 展开更多

关键词 马氏体不锈钢3Cr17Mo 碳化物球化组织 预冷热处理 等温球化退火

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碳化物团球化里氏体－贝氏体新型抗磨中锰钢 被引量：3

10

作者 许振明 姜启川 +1 位作者 何镇明 赵宇光 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 1995年第5期409-411,共3页

在中锰钢基础上，采用变质处理获得新型铸态抗磨钢：碳化物四球化典氏作－贝氏体钢它具有高强韧性、高耐磨性，是一种有广阔应用前景的新型抗磨材料．

关键词 碳化物团球化 奥氏体-贝氏体 锰钢 抗磨

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中硅锰铸钢碳化物团球化及抗磨机理的研究 被引量：2

11

作者 弭尚林 张仁智 +2 位作者 唐玉林 李德珊 于洪若 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 1993年第3期1-5,共5页

对中硅锰铸钢采用了变质处理方法,在铸态下获得了大量团球状碳化物分布于奥氏体基体上的抗磨材料.文中着重分析了该碳化物球化及抗磨机理.

关键词 中硅锰铸钢 变质处理 碳化物团球化

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含钨白口铸铁共晶碳化物团球化研究 被引量：1

12

作者 段江涛 《大型铸锻件》 2006年第2期15-18,共4页

研究了Ce、K、Na复合变质处理对含钨白口铸铁组织和性能的影响,提出了评价碳化物变质效果的圆度概念,并讨论了共晶碳化物团球化对力学性能和耐磨性能的影响。变质处理后,由于共晶碳化物形态的改善,含钨白口铸铁的力学性能,尤其是冲击韧... 研究了Ce、K、Na复合变质处理对含钨白口铸铁组织和性能的影响,提出了评价碳化物变质效果的圆度概念,并讨论了共晶碳化物团球化对力学性能和耐磨性能的影响。变质处理后,由于共晶碳化物形态的改善,含钨白口铸铁的力学性能,尤其是冲击韧性大幅度提高,抗冲击磨损性能也显著提高。经变质处理的含钨白口铸铁轧辊使用寿命比高铬铸铁轧辊提高20%以上,生产成本降低30%以上。 展开更多

关键词 碳化物团球化 钨白口铸铁 共晶 复合变质处理 高铬铸铁轧辊 抗冲击磨损性能 力学性能 组织和性能 碳化物形态 变质效果

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钨合金白口铸铁共晶碳化物团球化的研究 被引量：1

13

作者 符寒光 夏庆林 《中国钨业》 CAS 1997年第Z1期39-41,共3页

针对钨合金白口铸铁脆性大,应用于承受冲击载荷的工况下安全性差,使用范围受到严格限制,探讨了碱金属元素钾、钠对钨合金白口铸铁组织和性能的影响。结果表明:钨合金白口铸铁经钾、钠处理后,共晶碳化物由网状分布变为团块状甚至团球状分... 针对钨合金白口铸铁脆性大,应用于承受冲击载荷的工况下安全性差,使用范围受到严格限制,探讨了碱金属元素钾、钠对钨合金白口铸铁组织和性能的影响。结果表明:钨合金白口铸铁经钾、钠处理后,共晶碳化物由网状分布变为团块状甚至团球状分布,碳化物明显细化,分布均匀性增大,分析了共晶碳化物团球化的机理。碳化物形态的改善,导致钨合金白口铸铁的冲击韧性和抗冲击磨损能力明显提高。 展开更多

关键词 钾钠 钨铸铁 碳化物团球化

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含钾钠铸铁的研究和应用

14

作者 符寒光 吴建中 凡定胜 《现代铸铁》 CAS 1998年第1期36-38,共3页

综述了我国含钾钠铸铁的研究和应用现状，对钾钠在铸铁中的作用机理进行了一些探讨。

关键词 铸铁 钾 钠 碳化物团球化 石墨球化

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镧复合变质团球状碳化物奥氏体－贝氏体中锰钢

15

作者 许振明 姜启川 +1 位作者 何镇明 赵宇光 《中国稀土学报》 CAS CSCD 北大核心 1995年第3期238-240,共3页

采用含镧复合变质剂对中锰钢液进行变质处理，获得一种新型抗磨钢─—团球状碳化物奥氏体－贝氏体中锰钢。经镧变质处理后，铸件等轴晶数量增多、细化，被细化的等轴晶间形成团球状共晶体（合金渗碳体、奥氏体）。在共晶体生长时，镧富... 采用含镧复合变质剂对中锰钢液进行变质处理，获得一种新型抗磨钢─—团球状碳化物奥氏体－贝氏体中锰钢。经镧变质处理后，铸件等轴晶数量增多、细化，被细化的等轴晶间形成团球状共晶体（合金渗碳体、奥氏体）。在共晶体生长时，镧富集、吸附在共晶体生长界面，控制共晶体生长。 展开更多

关键词 镧 碳化物团球化 奥氏体 贝氏体 锰钢 耐磨钢

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