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易切削钢38MnVS中硫偏析研究 被引量：8
1
作者 夏云进 王福明 《炼钢》 CAS 北大核心 2011年第3期55-59,共5页
对导致易切削钢38MnVS中硫化锰分布不均匀的硫偏析进行了模型研究。模型中考虑了凝固方式转变、MnS的析出过程，讨论了凝固过程中碳、硅、锰、磷和硫的偏析变化以及碳、锰、硫含量和冷却速度对凝固末期枝晶间硫偏析的影响。结果表明：... 对导致易切削钢38MnVS中硫化锰分布不均匀的硫偏析进行了模型研究。模型中考虑了凝固方式转变、MnS的析出过程，讨论了凝固过程中碳、硅、锰、磷和硫的偏析变化以及碳、锰、硫含量和冷却速度对凝固末期枝晶间硫偏析的影响。结果表明：碳含量对枝晶间偏析有显著影响，W（C）在0．1％～0．5％时，硫偏析随铁素体形成量增加而减小，随奥氏体形成量增加而增加；硫含量的增加加剧了凝固末期硫在枝晶间富集，提高锰含量和冷却速度有利于抑制硫偏析。 展开更多
关键词 易切削钢 硫偏析 MNS
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46MnVS钢铸坯中硫偏析行为及硫化物分布的研究 被引量：4
2
作者 沈伟 李志伟 +1 位作者 田钱仁 付建勋 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期43-51,共9页
46MnVS钢是一种典型的中硫非调质钢,钢中硫化物的类型、大小、分布和硫偏析对其产品使用性能有重大影响。依托国内某厂的46MnVS连铸坯开展硫偏析行为及硫化物分布的研究,采用了扫描电镜、夹杂物三维腐刻等实验方法,分析了铸坯中硫化物... 46MnVS钢是一种典型的中硫非调质钢,钢中硫化物的类型、大小、分布和硫偏析对其产品使用性能有重大影响。依托国内某厂的46MnVS连铸坯开展硫偏析行为及硫化物分布的研究,采用了扫描电镜、夹杂物三维腐刻等实验方法,分析了铸坯中硫化物类型、大小、分布的变化规律,总结硫偏析行为规律。研究发现铸坯中心和铸坯1/4处出现严重的正偏析,最大正偏析指数分别为1.13、1.08。计算结果表明,MnS在固相率为0.80、温度为1 425.0℃时开始从液相中析出,此时残余液相S含量为钢液初始含量的4.60倍。铸坯激冷层中硫化物的三维形貌多为不规则状;从柱状晶区边部到中心不规则状硫化物逐渐增加;中心等轴晶区从外部到中心硫化物主要为不规则状,八面体占比逐渐降低,板片状硫化物逐渐增大。 展开更多
关键词 46MnVS钢 硫偏析 硫化物分布 夹杂物三维形貌
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碲对46MnVS非调质钢中硫化物分布的改质规律 被引量：1
3
作者 沈伟 李志伟 +1 位作者 田钱仁 付建勋 《炼钢》 CAS 北大核心 2023年第2期56-61,81,共7页
以工业生产的含碲46 MnVS非调质钢铸坯中的硫化物为研究对象,结合夹杂物三维腐刻和扫描电镜,观察并分析了铸坯中硫化物等效直径、数量密度和三维形貌的变化规律,总结了碲对硫偏析及硫化物分布的影响规律。研究发现碲改质后的铸坯激冷层... 以工业生产的含碲46 MnVS非调质钢铸坯中的硫化物为研究对象,结合夹杂物三维腐刻和扫描电镜,观察并分析了铸坯中硫化物等效直径、数量密度和三维形貌的变化规律,总结了碲对硫偏析及硫化物分布的影响规律。研究发现碲改质后的铸坯激冷层到混晶区硫化物等效直径由2.6μm逐渐增大至5.8μm,中心等轴晶区硫化物等效直径先减小再增大,椭球型和八面体型硫化物从边部到中心占比由84.2%逐渐降低至25.7%。相对于未改质铸坯,碲改质后硫偏析指数减小,最大硫偏析指数由1.13降低到1.06;硫化物的等效直径有所降低,铸坯中椭球型和八面体型硫化物占比增加,激冷层中占比提升最大。 展开更多
关键词 46MnVS钢 碲改质 硫偏析 硫化物分布
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SAE1144钢铸坯中硫化物分布及其偏析行为分析 被引量：3
4
作者 王奕 李志伟 +3 位作者 徐翔宇 张志明 周楠 付建勋 《中国冶金》 CAS 北大核心 2022年第4期34-40,共7页
SAE1144是典型的中碳高硫易切削钢,钢中硫化物的形貌、大小、空间分布、偏析是影响其产品性能的关键因素。对国内某厂生产的SAE114连铸坯取样,采用金相显微镜、扫描电镜、夹杂物三维腐刻技术等表征方法开展硫化物形貌的解析,分析了铸坯... SAE1144是典型的中碳高硫易切削钢,钢中硫化物的形貌、大小、空间分布、偏析是影响其产品性能的关键因素。对国内某厂生产的SAE114连铸坯取样,采用金相显微镜、扫描电镜、夹杂物三维腐刻技术等表征方法开展硫化物形貌的解析,分析了铸坯中硫化物类型、空间分布、三维形貌的变化规律,并总结了硫偏析的规律。研究发现,SAE1144铸坯中硫化物的类型主要为硫化锰夹杂物,激冷层中硫化物主要为单一型椭球状硫化物;柱状晶区硫化物主要为单一型硫化物;中心等轴树枝晶区内硫化物主要为团簇状、链条状、单一型硫化物3类。SAE1144铸坯中心部位的最大偏析值为1.30。硫元素的微观偏析在一次枝晶、二次枝晶中产生的富集导致MnS的宏观分布偏析,聚集状大颗粒MnS的存在是SAE1144硫偏析的反映,也是制约产品性能的重要质量因素。 展开更多
关键词 SAE1144钢 硫化物分布 硫偏析 三维蚀刻 夹杂物 三维形貌
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易切削钢AISI 1215铸态硫化物形貌尺寸分布特征研究 被引量：3
5
作者 贺莹莹 周铖 +1 位作者 李鸿友 麻晗 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2012年第6期58-62,共5页
对易切削钢AISI 1215铸坯中的夹杂物形貌、尺寸进行观察和统计,结果显示铸坯边缘区域为I类MnS,中心区域为II类MnS。根据Uhlmann的凝固前沿夹杂物析出模型以及铸坯化学成分分析,认为冷却速度和硫元素偏析对MnS夹杂形貌和尺寸分布有着重... 对易切削钢AISI 1215铸坯中的夹杂物形貌、尺寸进行观察和统计,结果显示铸坯边缘区域为I类MnS,中心区域为II类MnS。根据Uhlmann的凝固前沿夹杂物析出模型以及铸坯化学成分分析,认为冷却速度和硫元素偏析对MnS夹杂形貌和尺寸分布有着重要影响,冷却速度越快,越易形成I类MnS,硫元素偏析越严重越有利于形成II类MnS。 展开更多
关键词 易切削钢 硫化物 形貌 硫偏析 冷却速度
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地质勘探管爆裂分析
6
作者 马晓妹 肖洪斌 胡皆如 《物理测试》 CAS 2006年第2期47-49,共3页
采用化学分析和金相检验等方法,对地质勘探管爆裂原因进行了分析,结果表明:硫偏析以及低熔点硫化物是造成其爆裂的主要原因。
关键词 地质勘探管 爆裂 硫偏析 低熔点硫化物
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Q235热轧钢板冷弯裂纹分析 被引量：7
7
作者 龚桂仙 陈士华 张萍 《武钢技术》 CAS 2005年第2期10-12,共3页
对不同规格的Q2 3 5热轧钢板冷弯裂纹试样进行了金相检验和电子探针等分析。结果表明,厚度为1 0mm的Q2 3 5热轧钢板宽冷弯裂纹主要是由板厚1 /4处存在大量的硫化锰夹杂物和磷的强偏析带所引起的;厚度为1 2mm的Q2 3 5热轧钢板宽冷弯裂纹... 对不同规格的Q2 3 5热轧钢板冷弯裂纹试样进行了金相检验和电子探针等分析。结果表明,厚度为1 0mm的Q2 3 5热轧钢板宽冷弯裂纹主要是由板厚1 /4处存在大量的硫化锰夹杂物和磷的强偏析带所引起的;厚度为1 2mm的Q2 3 5热轧钢板宽冷弯裂纹主要是因板面存在一定深度的凹坑及微裂纹缺陷所造成的。 展开更多
关键词 冷弯裂纹 磷、硫偏析 板面缺陷
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1800MPa级超高强热成型钢板电阻点焊工艺优化与性能分析 被引量：1
8
作者 江仲海 潘志红 周凯 《汽车工艺与材料》 2021年第9期1-9,共9页
针对1800 MPa级超高强热成型钢板电阻点焊存在十字拉伸强度(Cross Tension Strength,CTS)力值不足的问题,采用在常规一段式电流焊接参数的基础上增加一段缓冷电流的双脉冲焊接参数进行改善,并通过正交实验,找到能够达成CTS标准的最佳缓... 针对1800 MPa级超高强热成型钢板电阻点焊存在十字拉伸强度(Cross Tension Strength,CTS)力值不足的问题,采用在常规一段式电流焊接参数的基础上增加一段缓冷电流的双脉冲焊接参数进行改善,并通过正交实验,找到能够达成CTS标准的最佳缓冷式(双脉冲)焊接参数:预压20 ms,第一段通电时间420 ms,通电电流9 kA,冷却时间40 ms;第二段电流7.2 kA,通电时间400 ms,保压260 ms,电极头直径8 mm,电极压力4.5 kN,实现CTS提升约55%。进一步对两种焊接参数的断口形貌、CTS试验焊点失效模式、熔核与HAZ(热影响区)交界处磷/硫元素偏析以及焊接接头硬度与组织进行分析。结果表明,缓冷式焊接参数可以有效改善断口形貌呈现塑性断裂特征;缓冷电流可以消除第一段电流导致的第一熔核与HAZ交界处的磷/硫偏析;缓冷电流可以使熔核处硬度降低约30 HV,从而增加熔核的韧性,同时使HAZ软化区的宽度加宽约0.6 mm。 展开更多
关键词 1800 MPa 电阻点焊 断口形貌 磷/硫偏析 韧性
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