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高碳钢矩形坯轻压下中心负偏析形成机理 被引量:10
1
作者 曾杰 陈伟庆 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第3期51-55,共5页
高碳钢82A断面180mm×240mm矩形坯轻压下试验中,铸坯心部碳元素产生了负偏析现象。将轻压下工艺与负偏析形成条件相结合,对中心负偏析形成机理进行了探讨。结果表明,轻压下消除了枝晶间富集溶质钢液向铸坯中心流动通道,铸坯中心受... 高碳钢82A断面180mm×240mm矩形坯轻压下试验中,铸坯心部碳元素产生了负偏析现象。将轻压下工艺与负偏析形成条件相结合,对中心负偏析形成机理进行了探讨。结果表明,轻压下消除了枝晶间富集溶质钢液向铸坯中心流动通道,铸坯中心受枝晶间富集溶质液体流动影响较小;凝固过程中心负偏析产生条件为vx/R<-0.042 2,即液相流动速度vx和凝固速度R方向相反为形成中心负偏析的必要而非充分条件;轻压下易满足该条件并在此基础上提出了2种形成机理,即轻压下挤压作用导致心部钢液流动速度方向的改变或者脱落枝晶在铸坯心部先形核凝固导致凝固速度方向的改变都可能导致中心负偏析的形成。 展开更多
关键词 矩形 高碳钢 轻压下 中心负偏析
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二冷强度和两种断面对82B钢铸坯中心碳偏析的影响 被引量:10
2
作者 王韬 陈伟庆 +6 位作者 闫威 王宏斌 张志强 王建忠 王广顺 曹长法 高永彬 《炼钢》 CAS 北大核心 2012年第6期55-59,共5页
研究了240 mm×180 mm的82B钢矩形坯和150 mm×150 mm的82B钢小方坯的二次枝晶臂间距和中心碳偏析情况,结果表明:相同二冷比水量下气雾冷却的冷却强度较喷水冷却的冷却强度提高1倍;对于小方坯,增加二冷比水量,二次枝晶臂间距减... 研究了240 mm×180 mm的82B钢矩形坯和150 mm×150 mm的82B钢小方坯的二次枝晶臂间距和中心碳偏析情况,结果表明:相同二冷比水量下气雾冷却的冷却强度较喷水冷却的冷却强度提高1倍;对于小方坯,增加二冷比水量,二次枝晶臂间距减小,能够改善中心碳偏析;小方坯采用末端电磁搅拌,增加等轴晶改善中心碳偏析的效果优于减小二次枝晶臂间距。较大断面矩形坯比小方坯中心碳偏析明显严重,增加二冷强度对改善矩形坯中心碳偏析无明显影响,末端电磁搅拌可减少矩形坯中心碳偏析,但其偏析指数仍高于小方坯。 展开更多
关键词 高碳钢 二次冷却 小方 矩形 二次枝晶臂间距 中心偏析
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连铸坯表面的纵向凹陷、裂纹形成原因及对策 被引量:7
3
作者 宁伟 肖强 孙兴德 《莱钢科技》 2003年第4期33-34,36,共3页
针对4#连铸机矩形坯凹陷、纵裂产生的原因,从钢水成分、工艺条件、操作条件、结晶器状况、保护渣的性能几个方面进行了分析,并阐述了解决措施。
关键词 连铸 纵向凹陷 裂纹 表面质量 结晶器 保护渣 矩形 连铸机
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45钢连铸矩形坯中心疏松和缩孔的研究 被引量:8
4
作者 储鸿文 留津津 +3 位作者 金进文 吴华杰 叶俊辉 包燕平 《炼钢》 CAS 北大核心 2011年第3期60-63,共4页
针对杭州钢铁集团公司45钢连铸矩形坯(240mm×280mm)的中心疏松和缩孔缺陷,分析了矩形坯中心疏松和缩孔的形成机理及影响因素,并提出了加强工艺控制、优化二冷水量、应用动态二冷配水和优化结晶器电磁搅拌参数等解决措施,使中心疏... 针对杭州钢铁集团公司45钢连铸矩形坯(240mm×280mm)的中心疏松和缩孔缺陷,分析了矩形坯中心疏松和缩孔的形成机理及影响因素,并提出了加强工艺控制、优化二冷水量、应用动态二冷配水和优化结晶器电磁搅拌参数等解决措施,使中心疏松和缩孔缺陷得到有效控制。生产实践表明,1级(含)以上的中心疏松缺陷大幅度降低;0.5级(含)以上缩孔的发生率由改进前的46.15%降低到22.31%,且1级(含)以上的缩孔基本消除。 展开更多
关键词 连铸 矩形 中心疏松 缩孔 动态配水
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矩形坯连铸凝固传热的数学模型 被引量:6
5
作者 刘青 田乃媛 +1 位作者 王英群 徐明昕 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1997年第2期28-32,共5页
根据连铸矩形坯凝固传热特点,在上海浦东钢铁有限公司1号连铸机二冷系统改造中,运用直接差分法建立了二维非稳态矩形坯凝固传热数学模型,已应用于连铸凝固过程的模拟计算。在分析拉速、浇注温度等工艺参数对钢水凝固过程的影响后,... 根据连铸矩形坯凝固传热特点,在上海浦东钢铁有限公司1号连铸机二冷系统改造中,运用直接差分法建立了二维非稳态矩形坯凝固传热数学模型,已应用于连铸凝固过程的模拟计算。在分析拉速、浇注温度等工艺参数对钢水凝固过程的影响后,为提高拉速找到了理论依据。 展开更多
关键词 连铸 矩形 数学模型 凝固 传热
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转炉流程生产高品质轴承钢的实践 被引量:7
6
作者 龚伟 战东平 +2 位作者 姜周华 宋满堂 钟晓丹 《中国冶金》 CAS 2013年第4期35-39,共5页
与电炉流程相比,转炉流程生产轴承钢具有铁水洁净度高、产品质量好、生产效率高、生产成本低等主要优点。本钢炼钢厂采用转炉-精炼(LF+RH)-矩形坯连铸生产GCr15,其化学成分全部达到本钢制定标准要求,其中有害元素w([Ti])=25×10-6、... 与电炉流程相比,转炉流程生产轴承钢具有铁水洁净度高、产品质量好、生产效率高、生产成本低等主要优点。本钢炼钢厂采用转炉-精炼(LF+RH)-矩形坯连铸生产GCr15,其化学成分全部达到本钢制定标准要求,其中有害元素w([Ti])=25×10-6、w([Ca])=2×10-6、w([O])=8×10-6、w([N])=38×10-6、w([H])=0.8×10-6,均优于GB/T 18254-2002标准要求,满足瑞典SKF标准(SKF D33)的要求。 展开更多
关键词 转炉流程 矩形 轴承钢 杂质元素
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M-EMS对45钢矩形坯铸态组织和溶质分布均匀性的影响
7
作者 陈亮 汤群伟 +4 位作者 王璞 陈刚 扈凯 李伟涛 张家泉 《连铸》 北大核心 2024年第2期45-49,共5页
以某钢厂断面尺寸200 mm×240 mm的45钢连铸矩形坯生产为例,通过工业试验探究了M-EMS电流强度对铸坯铸态组织和溶质分布均匀性的影响。结果表明,M-EMS会使铸坯柱状晶产生一定角度的偏转,中心的等轴晶率随M-EMS电流强度增大而增大;然... 以某钢厂断面尺寸200 mm×240 mm的45钢连铸矩形坯生产为例,通过工业试验探究了M-EMS电流强度对铸坯铸态组织和溶质分布均匀性的影响。结果表明,M-EMS会使铸坯柱状晶产生一定角度的偏转,中心的等轴晶率随M-EMS电流强度增大而增大;然而,相较于等轴晶区,柱状晶区的溶质分布均匀性更好;在较大的M-EMS电流强度下,由于钢液的冲刷作用,铸坯皮下产生了负偏析,其位置与枝晶偏转区域相对应,同时在铸坯内部CET位置处产生了较严重的正偏析,铸坯均质性恶化。适当降低M-EMS电流强度,尽管铸坯等轴晶区面积减小,但其全断面的成分均匀性得到明显提高,其中,等轴晶区的碳极差和标准差均比强搅拌工况下降低一半以上,有效提升了铸坯全断面的均质性。 展开更多
关键词 矩形 M-EMS 铸态组织 均质性 枝晶偏转 柱状晶向等轴晶转变
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结晶器磨损对铸坯传热的影响 被引量:6
8
作者 郭旺 刘增勋 +1 位作者 朱立光 佟志新 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2013年第3期63-66,共4页
基于坯壳应力遗传特性建立铸坯热力耦合模型,利用ANSYS对结晶器内铸坯传热及应力进行数值模拟,对比分析结晶器磨损前后坯壳厚度、表面温度和气隙分布规律。结果表明:结晶器在磨损之后,偏离角部附近形成"热点"区域。气隙分布... 基于坯壳应力遗传特性建立铸坯热力耦合模型,利用ANSYS对结晶器内铸坯传热及应力进行数值模拟,对比分析结晶器磨损前后坯壳厚度、表面温度和气隙分布规律。结果表明:结晶器在磨损之后,偏离角部附近形成"热点"区域。气隙分布范围由距角部10 mm扩展到80 mm,最大厚度由0.1 mm增加到1.2 mm。 展开更多
关键词 连铸 矩形 结晶器磨损 热点 气隙 热力耦合
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矩形坯表面凹陷分析及措施 被引量:4
9
作者 张学田 岳峰 张胜伟 《河南冶金》 2004年第1期41-42,51,共3页
根据安钢连铸生产的实际情况 ,分析了钢水成份、浇注条件、保护渣、工艺操作对矩形坯表面凹陷的影响 ,采取了相应的改进措施 。
关键词 矩形 凹陷 连铸 浇注 保护渣 表面质量
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45钢连铸矩形坯动态二冷配水系统的研究和应用 被引量:4
10
作者 吴华杰 储鸿文 +5 位作者 包燕平 留津津 王国新 金进文 叶俊辉 陆勋波 《铸造技术》 CAS 北大核心 2011年第4期503-506,共4页
针对某厂240 mm×280 mm 45钢连铸矩形坯的内部质量缺陷,建立了基于射钉和测温验证的铸坯温度场实时跟踪计算模型,同时,根据目标表面温度对二冷水量进行优化,并应用了动态二冷配水系统。结果表明,动态配水考虑了传热过程的滞后性,... 针对某厂240 mm×280 mm 45钢连铸矩形坯的内部质量缺陷,建立了基于射钉和测温验证的铸坯温度场实时跟踪计算模型,同时,根据目标表面温度对二冷水量进行优化,并应用了动态二冷配水系统。结果表明,动态配水考虑了传热过程的滞后性,在拉速波动时能更好地控制铸坯表面温度;铸坯质量得到明显改善,中心疏松、缩孔、中间裂纹和中心裂纹等缺陷都有不同程度的减轻,且基本消除1级以上的缺陷。 展开更多
关键词 矩形 动态配水 传热 目标温度 内部质量
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水口类型对矩形坯结晶器流场影响的数值模拟 被引量:4
11
作者 范佳 程鹏飞 +1 位作者 靖振权 颜慧成 《河北冶金》 2020年第1期15-19,共5页
利用数值模拟技术,以河钢邯钢一炼钢厂生产的380 mm×280 mm矩形坯为对象,研究了两侧孔式和直通式两种水口对矩形坯结晶器内钢液流场以及相应的钢液液面波动的影响。研究结果表明:直通式水口对钢液的冲击深度较大,不利于夹杂物的上... 利用数值模拟技术,以河钢邯钢一炼钢厂生产的380 mm×280 mm矩形坯为对象,研究了两侧孔式和直通式两种水口对矩形坯结晶器内钢液流场以及相应的钢液液面波动的影响。研究结果表明:直通式水口对钢液的冲击深度较大,不利于夹杂物的上浮,钢液液面波动较小,会降低卷渣现象的发生几率,但不利于保护渣的熔化;而两侧孔式水口对钢液的冲击深度较小,钢液形成上下2个回流,有利于夹杂物的上浮以及保护渣的熔化,但钢液液面波动严重,同时下回流钢液呈水平螺旋式流动,对铸坯边、角部位置冲刷严重,易于造成铸坯表面裂纹缺陷的发生。 展开更多
关键词 矩形 水口 两侧孔式 直通式 结晶器 流场 数值模拟
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矩形坯非连续性脱方问题研究
12
作者 毛伟龙 冯振亮 李善阳 《山西冶金》 CAS 2023年第10期141-142,145,共3页
针对日钢矩形坯出现的非连续性脱方问题进行了系统研究,找出了铸坯脱方成因,分析了钢水成分、结晶器振动、配水等几个方面对矩形坯非连续性脱方的影响,并针对性地提出了相应的控制措施。实践表明,通过实施改进措施,实现了对非连续性脱... 针对日钢矩形坯出现的非连续性脱方问题进行了系统研究,找出了铸坯脱方成因,分析了钢水成分、结晶器振动、配水等几个方面对矩形坯非连续性脱方的影响,并针对性地提出了相应的控制措施。实践表明,通过实施改进措施,实现了对非连续性脱方问题的有效控制。 展开更多
关键词 矩形 非连续性 脱方 探讨
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320mm×480mm断面矩形坯连铸轻压下过程热力耦合分析
13
作者 桑跃 包家汉 +2 位作者 年义 张超杰 张立强 《安徽工业大学学报(自然科学版)》 CAS 2023年第4期372-380,共9页
针对断面为320 mm×480 mm矩形连铸坯存在的中心偏析和中心疏松等缺陷,结合某厂矩形坯连铸工艺条件,建立矩形坯连铸轻压下过程热力耦合三维数学模型,模拟分析连铸压下量和压下区间对矩形坯压下效果的影响规律,据此提出优化轻压下工... 针对断面为320 mm×480 mm矩形连铸坯存在的中心偏析和中心疏松等缺陷,结合某厂矩形坯连铸工艺条件,建立矩形坯连铸轻压下过程热力耦合三维数学模型,模拟分析连铸压下量和压下区间对矩形坯压下效果的影响规律,据此提出优化轻压下工艺建议。结果表明:铸坯的塑性应变主要分布在纵向心部±30 mm位置,与压下时刻的固相率关系较大;其他条件一定时,压下量越大心部的等效塑性应变越大,压下量为11 mm时等效塑性应变为0.035;压下量越大,铸坯中心纵向位移越大,铸坯心部变形量越大;压下区间固相率为0.3~0.9和0.7~1.0时铸坯心部等效塑性应变为0.024~0.026,压下区间固相率为0.1~0.8时铸坯心部等效塑性应变几乎为零,因此压下区间固相率不能小于0.1~0.8。建议在铸坯轻压下过程中,除考虑压下量及压下区间等工艺参数对铸坯应变及位移的影响外,还应考虑过热度、拉速等生产过程参数对铸坯质量的影响,多角度优化轻压下工艺。 展开更多
关键词 矩形 轻压下 热力耦合 数值模拟
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矩形坯连铸浸入式水口优化物理模拟 被引量:4
14
作者 刁江 谢兵 +2 位作者 李玉刚 李刚 齐飞 《钢铁钒钛》 CAS 2007年第2期16-20,共5页
通过水模实验优化水口结构形式和工艺参数,解决某钢厂165 mm×280 mm矩形坯连铸机在生产中出现的夹渣、鼓肚和粘结漏钢问题。优化范围包括水口的插入深度、出口倾角以及出口侧面和横断面的面积比。结果显示不同的水口形式对流场有... 通过水模实验优化水口结构形式和工艺参数,解决某钢厂165 mm×280 mm矩形坯连铸机在生产中出现的夹渣、鼓肚和粘结漏钢问题。优化范围包括水口的插入深度、出口倾角以及出口侧面和横断面的面积比。结果显示不同的水口形式对流场有不同的影响,目前使用的直通型水口正是造成生产中出现问题的症结所在。通过实验优化出适合165 mm×280 mm矩形坯的9#双侧孔水口和42#四孔水口。 展开更多
关键词 连铸 矩形 结晶器 浸入式水口 物理模拟
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轴承钢矩形坯内部裂纹的研究 被引量:4
15
作者 李晓滨 丁桦 唐正友 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第10期48-55,共8页
通过扫描和能谱分析及温度场模拟对350mm×470mm轴承钢连铸坯内部裂纹进行了研究。结果表明:裂纹处存在一定的夹杂物,夹杂物主要是Al2O3、MgO及部分铝硅酸盐,其中Al2O3夹杂物较大,长度达70μm,宽度为40μm左右;夹杂物主要是由于在... 通过扫描和能谱分析及温度场模拟对350mm×470mm轴承钢连铸坯内部裂纹进行了研究。结果表明:裂纹处存在一定的夹杂物,夹杂物主要是Al2O3、MgO及部分铝硅酸盐,其中Al2O3夹杂物较大,长度达70μm,宽度为40μm左右;夹杂物主要是由于在炉外精炼中使用了高碱度和较高Al2O3含量的渣系,生产过程中卷渣等造成的;在连铸过程中,液固两相区存在夹杂物,成为裂纹源,铸坯固液界面所承受的应力及由此产生的塑性变形超过了所允许的高温强度和临界应变值,沿夹杂物方向扩展形成裂纹。 展开更多
关键词 轴承钢 矩形 连铸 裂纹 夹杂物
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矩形坯三角区裂纹缺陷控制措施 被引量:3
16
作者 梁义会 付强 赵志刚 《河北冶金》 2013年第11期42-47,共6页
介绍了唐山国丰第一炼钢厂矩形坯三角区裂纹形成的机理及类型,分析了裂纹产生的原因,认为二次冷却强度和辊列设计是控制裂纹的关键因素。通过控制结晶器水量,调整二次冷却强度、水量配比,优化二冷喷嘴选型、布置及辊列设计等一系列措施... 介绍了唐山国丰第一炼钢厂矩形坯三角区裂纹形成的机理及类型,分析了裂纹产生的原因,认为二次冷却强度和辊列设计是控制裂纹的关键因素。通过控制结晶器水量,调整二次冷却强度、水量配比,优化二冷喷嘴选型、布置及辊列设计等一系列措施,使矩形铸坯三角区裂纹缺陷得到有效控制。 展开更多
关键词 矩形 三角区裂纹 控制 措施
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Q235B钢矩形坯结晶器锥度优化研究 被引量:2
17
作者 周景一 朱立光 +3 位作者 王博 刘增勋 肖鹏程 杨改彦 《上海金属》 CAS 2022年第1期99-104,110,共7页
根据某钢厂连铸机实际生产情况,建立Q235B钢矩形坯的热力耦合模型。根据此钢的传热和凝固特点,利用有限元软件ANSYS对结晶器内铸坯传热进行数值模拟,以对结晶器锥度进行优化。结果表明:原结晶器锥度较小,"热点"区域坯壳生长缓... 根据某钢厂连铸机实际生产情况,建立Q235B钢矩形坯的热力耦合模型。根据此钢的传热和凝固特点,利用有限元软件ANSYS对结晶器内铸坯传热进行数值模拟,以对结晶器锥度进行优化。结果表明:原结晶器锥度较小,"热点"区域坯壳生长缓慢,造成铸坯偏离角部处开裂。坯壳表面最大温差为298℃。在距弯月面190 mm处,铸坯角部温度的下降速度减慢,且逐渐高于表面中心温度,"热点"区域坯壳厚度比表面中心薄2.4 mm。锥度优化后,结晶器内"热点"现象消除,结晶器出口处铸坯表面中心温度从1 544℃下降到978℃,角部顶端温度从1 544℃下降到753℃,结晶器出口处距角部15 mm区域坯壳厚度从16.6 mm增加到22.0 mm,有效降低了角部裂纹发生率。 展开更多
关键词 矩形 角部裂纹 热力耦合 锥度优化
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Q195矩形坯中非金属夹杂行为研究 被引量:3
18
作者 温巨文 朱立光 +2 位作者 孙立根 田阔 许进忠 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2018年第3期113-117,122,共6页
为降低成本,在Q195带钢原有生产工艺80 t转炉→吹氩→LF→连铸的基础上去掉了LF精炼工序。为保证铸坯质量不影响产品的性能,采用示踪法、金相、氧氮测试、大样电解和扫描电镜等研究方法,对铸坯中非金属夹杂物的成分和来源进行分析。氩... 为降低成本,在Q195带钢原有生产工艺80 t转炉→吹氩→LF→连铸的基础上去掉了LF精炼工序。为保证铸坯质量不影响产品的性能,采用示踪法、金相、氧氮测试、大样电解和扫描电镜等研究方法,对铸坯中非金属夹杂物的成分和来源进行分析。氩后钢中[O]高达226×10-6,[N]为33×10-6;不同炉次中,尾坯中[O]高达251×10-6,[N]为37×10-6;显微夹杂物和大型夹杂物含量都很高,多以复合夹杂物和复合夹杂物存在于铸坯中。因此需要采用稳定浇注工艺,改进中间包结构以改善流场,防止卷渣。同时加强保护浇注减少二次氧化现象的发生。 展开更多
关键词 Q195 矩形 夹杂物 示踪法 氧氮含量
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连铸矩形坯的质量控制 被引量:3
19
作者 赵国生 余作朋 李文虎 《河北冶金》 2009年第4期42-43,共2页
针对影响连铸坯质量的因素,结合唐山不锈钢有限责任公司生产的实际,对连铸矩形坯的生产工艺进行了改进,取得了较好效果。
关键词 连铸 矩形 质量 控制
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矩形坯连铸生产含硼钢试验 被引量:3
20
作者 于广石 《钢铁研究》 CAS 2004年第4期18-22,共5页
借鉴国内钢厂电炉工艺生产含硼钢的成功经验 ,设计了首钢生产含硼钢的内控成分和关键工艺 ,用BOF -LF -CC工艺批量生产出优质含硼钢。
关键词 矩形 连铸 含硼钢
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