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轧态组织对C—Mn—Al—Nb钢正火组织特性的影响 被引量：2
1
作者 R.C.Cochrane B.Mintz +1 位作者 J.L.ward 贺桂英 《武钢技术》 CAS 1990年第10期29-35,42,共8页
本文研究了经由不同流程、不同轧制工艺生产的工业用C-Mn-A1-Nb钢在840℃～900℃正火的显微组织特性,并找出了所要求的最佳机械性能的正火温度。采用加热淬火的实验方法研究了奥氏体形态的发展。结果表明:存在于轧态钢中粗大的奥氏体形... 本文研究了经由不同流程、不同轧制工艺生产的工业用C-Mn-A1-Nb钢在840℃～900℃正火的显微组织特性,并找出了所要求的最佳机械性能的正火温度。采用加热淬火的实验方法研究了奥氏体形态的发展。结果表明:存在于轧态钢中粗大的奥氏体形态在正火的奥氏体中被保留下来。用膨胀仪和电子显微镜研究了接近Ac_3温度正火冷却时的转变行为和晶粒细化的铁素体——珠光体组织的演变过程。依照显微组织特点,比如铁素体晶粒大小、珠光体的分布及体积百分数,解释了机械性能的变化,发现正火前后铁素体晶粒尺寸之间的明显关系。观察显微组织可知,奥氏体的转变模式(决定于轧态的铁素体——珠光体组织)对这些钢有一定程度的影响,在低温正火时尤其明显。观察低温正火的奥氏体晶界的侵蚀特征,可以认为,这种影响可能是杂质在奥氏体和铁素体界面偏析的结果,不论是在轧后冷却过程中或是正火加热过程中都是如此。 展开更多
关键词 轧态组织 正火组织 cMnAlNb钢
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基于锻后热处理响应的SA508 Gr.3Cl.1钢锻造工艺容限研究 被引量：1
2
作者 马璟 刘建生 贾祥 《热加工工艺》 北大核心 2022年第7期48-51,共4页
通过平面压缩变形试验研究了热变形对SA508 Gr.3Cl.1钢锻后晶粒尺寸的影响及锻后晶粒尺寸与正火后晶粒尺寸的关系。结果表明,热变形温度和应变量对锻后晶粒尺寸影响较大,而对正火后晶粒尺寸影响不大。正火后晶粒细化均匀,晶粒尺寸约为20... 通过平面压缩变形试验研究了热变形对SA508 Gr.3Cl.1钢锻后晶粒尺寸的影响及锻后晶粒尺寸与正火后晶粒尺寸的关系。结果表明,热变形温度和应变量对锻后晶粒尺寸影响较大,而对正火后晶粒尺寸影响不大。正火后晶粒细化均匀,晶粒尺寸约为20μm。根据正火后晶粒度对锻后晶粒度的响应关系,SA508 Gr.3Cl.1钢组织遗传性极小,说明正火后晶粒尺寸对锻后晶粒尺寸不敏感。因此,从晶粒度的角度出发,SA508 Gr.3Cl.1钢锻件锻造过程关注的重点应该是零件形状尺寸,这对降低难成形复杂大锻件的锻造具有重要意义。 展开更多
关键词 SA508 Gr.3Cl.1钢 大锻件 锻造组织 正火组织
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车轴粗晶组织细化工艺的研究 被引量：2
3
作者 刘世程 李国柱 +3 位作者 戴雅康 沈百陶 骆传东 张月君 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1992年第3期17-20,36,共5页
以生产中多次正火仍无法消除粗大组织的车辆钢为试验材料,研究了加热转变中奥氏体形核、长大的基本规律及其影响因素。制定了细化车辆钢粗晶组织的热处理工艺并应用于生产,挽救了一批因晶粒粗大而行将报废的车轴,取得了良好的效果。
关键词 车轴 正火组织 晶粒细化处理
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水冷壁管爆管案例综合分析 被引量：1
4
作者 邱建平 《广东电力》 2007年第8期38-41,共4页
对上海锅炉厂生产的SG-1025／16.7-M313锅炉水冷壁管爆管案例进行了综合分析。结果表明：短时急剧过热至Ac1-Ac1温度区引起的破裂，爆口处的硬度明显高于基体的硬度；基体组织为铁素体＋珠光俸，没有明显球化现象，而爆口处金相组织则... 对上海锅炉厂生产的SG-1025／16.7-M313锅炉水冷壁管爆管案例进行了综合分析。结果表明：短时急剧过热至Ac1-Ac1温度区引起的破裂，爆口处的硬度明显高于基体的硬度；基体组织为铁素体＋珠光俸，没有明显球化现象，而爆口处金相组织则因过热温度不同和冷却介质的差异，为贝氏体＋铁素体＋珠光体组织（温度较高）或珠光体数量显著增加的铁素体＋珠光体组织（温度较低）。在低于Ac1温度长时间过热引起的蠕变开裂，基体中珠光体严重球化，爆口主裂纹两侧有大量沿晶蠕变裂纹和蠕变孔洞，裂纹内填充大量氧化物。最后，提出了解决水冷壁管爆裂问题的相关措施。 展开更多
关键词 水冷壁管 爆菅 淬火组织 正火组织 蠕变孔洞 珠光体球化
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C38+N2非调质钢组织与力学性能的关系
5
作者 赵宇光 张志兴 窦毅民 《中国金属通报》 2018年第2期212-213,共2页
C38+N2钢是一种组织为铁素体+珠光体的非调质钢,其特点是以正火代替调质处理,达到细化晶粒,改善组织状态,并在一定的范围内提高其强度和塑性的作用。本文通过对大连特钢生产的C38+N2钢热轧状态与正火状态的金相组织与力学性能进行检测... C38+N2钢是一种组织为铁素体+珠光体的非调质钢,其特点是以正火代替调质处理,达到细化晶粒,改善组织状态,并在一定的范围内提高其强度和塑性的作用。本文通过对大连特钢生产的C38+N2钢热轧状态与正火状态的金相组织与力学性能进行检测及对比分析。结果表明:经过正火处理后的钢样组织更加均匀,铁素体的体积分数由8.62%增加到17.79%,晶粒进一步细化,钢样的强度、塑性、韧性指标全部高于同等条件的热轧态钢样。 展开更多
关键词 非调质钢 正火组织 力学性能 晶粒度
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正火40MnMoV钎钢的贝氏体组织
6
作者 罗承萍 蒋周洪 刘正义 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 1996年第5期483-488,共6页
用ＴＥＭ研究了新型钎钢４０ＭｎＭｏＶ的正火组织，发现它与Ｓｉ—Ｍｎ—Ｍｏ系的另一种钎钢５５ＳｉＭｎＭｏ相似，由无碳化物上、下贝氏体Ｂｕ、Ｂｌ、以孪晶马氏体为主的“块状组织”Ｌ和约１５％残余奥氏体Ａｒ组成，但４０ＭｎＭ... 用ＴＥＭ研究了新型钎钢４０ＭｎＭｏＶ的正火组织，发现它与Ｓｉ—Ｍｎ—Ｍｏ系的另一种钎钢５５ＳｉＭｎＭｏ相似，由无碳化物上、下贝氏体Ｂｕ、Ｂｌ、以孪晶马氏体为主的“块状组织”Ｌ和约１５％残余奥氏体Ａｒ组成，但４０ＭｎＭｏＶ的Ｂｕ、Ｂｌ较多，Ａｒ和Ｌ则较少；Ｂｕ板条较粗大，其间分布着不连续的Ａ小片条；Ｂｌ片中有渗碳体与奥氏体Ａ共存：Ｌ的尺寸较小，硬度较低。讨论了该钢正火时贝氏体（Ｂ）相变的原因及影响贝氏体形态和数量的因素。 展开更多
关键词 钎钢 正火组织 贝氏体 TEM分析 工具钢
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9SiCr钢伪共析组织加热淬火工艺研究
7
作者 李智超 林显仁 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 1989年第9期31-34,共4页
本文研究了9SiCr钢以正火组织作为原始组织进行加热淬火的工艺及其性能。淬火组织晶粒细小,残留碳化物细小而弥散,机械性能明显提高。
关键词 低合金工具铜 加热 淬火 正火组织
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硼对正火态Fe-0.4C-B合金磨粒磨损性能的影响
8
作者 蔡云秀 李飞 何正员 《锻压装备与制造技术》 2015年第4期93-96,共4页
借助光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射分析等手段,研究了碳含量一定的基础上,硼对1050℃正火Fe-0.4C-B合金的组织及磨粒磨损性能的影响规律。结果表明:1050℃正火Fe-0.4C-B合金组织由珠光体+铁素体+含硼碳化物Fe23(C,B)6和Fe2B组成,正... 借助光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射分析等手段,研究了碳含量一定的基础上,硼对1050℃正火Fe-0.4C-B合金的组织及磨粒磨损性能的影响规律。结果表明:1050℃正火Fe-0.4C-B合金组织由珠光体+铁素体+含硼碳化物Fe23(C,B)6和Fe2B组成,正火处理没有改变含硼碳化物Fe23(C,B)6在初生奥氏体枝晶间连续网状分布;随着硼含量的增加,1050℃正火Fe-0.4C-B合金试样磨损率先降低后升高,耐磨性先升高后降低,在碳含量0.44%、硼含量2.95%时,耐磨性和高铬铸铁相当。 展开更多
关键词 材料实验 Fe-0.4C-B合金 磨粒磨损 正火组织 耐磨性
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St52-3铸钢非正常正火的组织和性能 被引量：1
9
作者 白培谦 《理化检验（物理分册）》 CAS 2007年第12期608-610,共3页
采用化学分析、力学性能测试、断口扫描、硬度测定和金相检验方法对St52-3铸钢正火形成的非正常组织进行了分析。结果表明,St52-3铸钢正火温度低形成的残留铸态组织为粗大的黑色珠光体网和大晶粒内部的针状铁素体。此类非正常正火组织... 采用化学分析、力学性能测试、断口扫描、硬度测定和金相检验方法对St52-3铸钢正火形成的非正常组织进行了分析。结果表明,St52-3铸钢正火温度低形成的残留铸态组织为粗大的黑色珠光体网和大晶粒内部的针状铁素体。此类非正常正火组织钢的冲击功很低,脆性很大。 展开更多
关键词 非正常正火组织 铸钢 冲击功
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制动梁架裂纹原因分析
10
作者 李树梅 《热处理》 CAS 2010年第3期68-71,共4页
铁路列车用制动梁架在疲劳试验过程中未能达到规定的疲劳寿命。为此,采用化学分析、力学性能检测、金相检验和热处理工艺试验等方法进行了分析。结果表明,制动梁架端部正火组织不良和疲劳试验时受到非正常外力的作用是导致其过早断裂的... 铁路列车用制动梁架在疲劳试验过程中未能达到规定的疲劳寿命。为此,采用化学分析、力学性能检测、金相检验和热处理工艺试验等方法进行了分析。结果表明,制动梁架端部正火组织不良和疲劳试验时受到非正常外力的作用是导致其过早断裂的原因。 展开更多
关键词 制动梁架 裂纹 非正常正火组织 非正常外力
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