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钢-钢接触的扭动微动磨损氧化行为研究 被引量:16
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作者 蔡振兵 朱旻昊 +2 位作者 张强 何莉萍 林修洲 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第9期86-90,共5页
在空气、氧气和氮气气氛中,研究了LZ50车轴钢在法向载荷为50 N和不同角位移幅值下的扭动微动运行行为,并重点分析了其摩擦磨损特性和氧化作用机理.结果表明,当气氛中含氧量增加时,混合区和滑移区向小角位移幅值方向移动,摩擦扭矩随循环... 在空气、氧气和氮气气氛中,研究了LZ50车轴钢在法向载荷为50 N和不同角位移幅值下的扭动微动运行行为,并重点分析了其摩擦磨损特性和氧化作用机理.结果表明,当气氛中含氧量增加时,混合区和滑移区向小角位移幅值方向移动,摩擦扭矩随循环周次的变化曲线分别为跑合、上升和稳定阶段,当气氛中含氧量增加时,上升阶段缩短,稳定阶段提前,摩擦扭矩值则越低.在部分滑移区,损伤比较轻微,在混合区和滑移区,扭动微动磨损机制为磨粒磨损和剥层,并伴随明显的塑性变形.摩擦氧化在扭动微动接触界面不仅增加了界面滑移,而且产生的氧化磨屑不易排出接触区,因此有利于减少磨损. 展开更多
关键词 摩擦磨损 微动磨损 扭动微动 摩擦氧化
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高速电弧喷涂Fe-Al涂层在高温磨损中的摩擦氧化行为 被引量:8
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作者 朱子新 徐滨士 +2 位作者 马世宁 张伟 刘维民 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第11期163-168,共6页
采用滑动磨损试验方法,研究从室温(23℃)至650 ℃高速电弧喷涂Fe-Al金属间化合物涂层的摩擦氧化行为。结果表明,高温下Fe-Al涂层滑动摩擦因数降低的主要原因是磨损面发生摩擦氧化反应,形成了具有固体润滑作用的氧化物保护层,该保护层由A... 采用滑动磨损试验方法,研究从室温(23℃)至650 ℃高速电弧喷涂Fe-Al金属间化合物涂层的摩擦氧化行为。结果表明,高温下Fe-Al涂层滑动摩擦因数降低的主要原因是磨损面发生摩擦氧化反应,形成了具有固体润滑作用的氧化物保护层,该保护层由Al2O3、Fe3O4及Fe2O3组成。氧化物保护层形成的机制是磨屑的动态氧化和微区热压烧结。涂层的扁平颗粒在摩擦磨损过程脱落成为磨屑;随着滑动摩擦磨损的进行,在Si3N4球的反复碾压及摩擦热的共同作用下,磨屑将不断地发生断裂、碎化及动态氧化而成为氧化物粉状屑,并通过微区热压烧结方式形成氧化物层,覆盖于磨损涂层表面。在高温下Fe3Al和FeAl金属间化合物相具有较高的强度和硬度,能有效地抵抗较高硬度的Si3N4球的压入及微犁削,使磨损面上的氧化物保护层不易开裂和脱落。 展开更多
关键词 高速电弧喷涂 FE-AL 涂层 高温磨损 摩擦氧化 氧化物保护层
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高温大气和N_2中Inconel690/1Cr13不锈钢的微动磨损特性 被引量:8
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作者 叶毅 任平弟 +2 位作者 张晓宇 郭洪 李长香 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期1900-1906,共7页
在试验温度为20~25℃(air)、300℃(air)、300℃(N 2),法向载荷为(F n )50和100 N,位移幅值为60~200μm的条件下,采用PLINT高温微动磨损试验机研究核电蒸汽发生器传热管材Inconel690与1Cr13不锈钢圆柱配对副在滑移区的微动磨... 在试验温度为20~25℃(air)、300℃(air)、300℃(N 2),法向载荷为(F n )50和100 N,位移幅值为60~200μm的条件下,采用PLINT高温微动磨损试验机研究核电蒸汽发生器传热管材Inconel690与1Cr13不锈钢圆柱配对副在滑移区的微动磨损特性。结果表明:当法向载荷一定时,随位移幅值增加,在高温大气中,微动摩擦因数逐渐升高;而高温氮气中,摩擦因数降低。当载荷和位移相同时,Inconel690在高温大气中磨损较轻,在高温氮气中损伤较严重。在高温大气和高温氮气中磨痕表面均出现不同程度摩擦氧化,主要生成Fe、Ni、Cr等合金元素的氧化物。Inconel690的磨损机制主要表现为磨粒磨损、摩擦氧化和剥层磨损的共同作用。 展开更多
关键词 Inconel690 高温氮气 微动磨损 摩擦氧化 剥层磨损
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SiC和SiC-WC复相陶瓷高温自润滑特性及其机理 被引量:5
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作者 周松青 肖汉宁 杨巧勤 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第12期1470-1475,共6页
研究了SiC和SiC-WC在真空中的自对偶高温摩擦性能。随着温度的升高,SiC/SiC的摩擦系数变化不大,比磨损率(自对偶体积磨损量与接触压力和摩擦路程之比)从20℃到800℃保持为4.0×10^(-8) mm^3/(N·mm)(模式Ⅰ),从800℃到1 20... 研究了SiC和SiC-WC在真空中的自对偶高温摩擦性能。随着温度的升高,SiC/SiC的摩擦系数变化不大,比磨损率(自对偶体积磨损量与接触压力和摩擦路程之比)从20℃到800℃保持为4.0×10^(-8) mm^3/(N·mm)(模式Ⅰ),从800℃到1 200℃减少(模式Ⅱ),自对偶的高温磨损机理由轻微的粘着磨损控制,磨损由模式Ⅰ向模式Ⅱ转化,呈现出高温自润滑特性。SiC-WC/SiC-WC显示了较低的摩擦系数,直到1 200℃均不高于0.35,在1 000℃、0.4 MPa压力下自对偶的比磨损率仅为SiC/SiC的比磨损率的50%左右。在600℃SiC/SiC摩擦氧化明显,氧化物主要为无定形的SiO_2,在摩擦表面形成一层由微米或亚微米级无定形平滑薄膜层,这就是样品出现自润滑的机理。 展开更多
关键词 碳化硅 碳化钨 复相陶瓷 摩擦磨损 自润滑 摩擦氧化 塑性变形
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Ti_3SiC_2-Al_2O_3复合材料在不同液体介质中的摩擦磨损性能 被引量:7
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作者 杜正坤 任书芳 +2 位作者 王静波 孟军虎 吕晋军 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第3期223-228,共6页
采用真空热压烧结工艺制备了Ti3SiC2和Ti3SiC2-Al2O3复合材料,考察了其与GCr15钢球配副在无润滑条件、去离子水和乙醇介质中的摩擦磨损性能.研究结果表明:在无润滑条件和去离子水中,2种摩擦副的摩擦学性能较差;在乙醇中,2种摩擦副均表... 采用真空热压烧结工艺制备了Ti3SiC2和Ti3SiC2-Al2O3复合材料,考察了其与GCr15钢球配副在无润滑条件、去离子水和乙醇介质中的摩擦磨损性能.研究结果表明:在无润滑条件和去离子水中,2种摩擦副的摩擦学性能较差;在乙醇中,2种摩擦副均表现出优异的摩擦学性能;从无润滑条件到去离子水和乙醇介质中,2种摩擦副的磨损机理受从钢球到盘的单向转移以及摩擦氧化控制.与单一Ti3SiC2材料相比,Ti3SiC2-Al2O3复合材料具有更好的摩擦学性能. 展开更多
关键词 TI3SIC2 AL2O3 摩擦氧化 液体介质
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不同温度下柔性刷丝HVOF涂层摩擦磨损及氧化行为研究
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作者 周琰 李志鹏 +4 位作者 梁忠伟 牛少鹏 邓畅光 周亮 朱旻昊 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第11期59-66,共8页
目的研究不同温度下柔性刷丝HVOF涂层接触界面的摩擦磨损行为。方法在销盘摩擦磨损试验机上采用法向载荷2 N,转速900 r/min,对L605刷丝材料与HVOF涂层配副进行不同温度下的摩擦磨损试验,分别利用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDX)和X射线光电... 目的研究不同温度下柔性刷丝HVOF涂层接触界面的摩擦磨损行为。方法在销盘摩擦磨损试验机上采用法向载荷2 N,转速900 r/min,对L605刷丝材料与HVOF涂层配副进行不同温度下的摩擦磨损试验,分别利用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDX)和X射线光电子能谱仪(XPS)对摩擦试验后不同温度(200~600℃)下的刷丝端面进行观察,并对其表面化学成分的价态进行分析。结果柔性刷丝界面的摩擦因数在0.5~0.9之间,且摩擦因数随着温度的升高而降低,摩擦因数曲线的波动程度则随温度的升高而加剧。随温度的升高,柔性刷丝界面的摩擦磨损状态由三体磨损逐渐转向二体磨损。摩擦界面EDX分析表明,接触界面的氧含量分布存在差异,随温度升高,刷丝表面氧含量增加,且XPS结果表明,不同温度工况下摩擦磨损界面氧元素的结合能并不相同。结论柔性刷丝接触界面的磨损机制以氧化磨损为主,在400℃以下,柔性刷丝界面的磨损机制主要表现为氧化磨损和磨粒磨损,再转变为氧化磨损与黏着磨损共同作用。此外,柔性刷丝界面形成不同的磨损氧化产物,当温度高于400℃时,氧元素的结合能呈现双峰。 展开更多
关键词 刷式密封 刷丝 摩擦氧化 磨损 摩擦
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Fretting wear and friction oxidation behavior of 0Cr20Ni32AlTi alloy at high temperature 被引量:6
7
作者 张晓宇 任平弟 +2 位作者 钟发春 朱旻昊 周仲荣 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2012年第4期825-830,共6页
The fretting wear behavior of 0Cr20Ni32AlTi alloy was investigated with crossed cylinder contact under 80 N at 300 and 400 °C.Wear scar and debris were analyzed systematically by scanning electron microscopy and ... The fretting wear behavior of 0Cr20Ni32AlTi alloy was investigated with crossed cylinder contact under 80 N at 300 and 400 °C.Wear scar and debris were analyzed systematically by scanning electron microscopy and X-ray photoelectron spectroscopy.The results show that the friction logs are mixed fretting regime and gross slip regime with the magnitudes of displacement of 10 and 20 μm,respectively.Severe wear and friction oxidation occur on the material surface.A large number of granular debris produced in the fretting process can be easily congregated and adhered at the contact zone after repeated crushes.The resultant of friction oxidation is mainly composed of Fe3O4,Fe2O3,Cr2O3 and NiO.Temperature and friction are the major factors affecting the oxidation reaction rate.The fretting friction effect can enhance the oxidation reaction activity of surface atoms of 0Cr20Ni32AlTi alloy and reduce the oxidation activation energy.As result,the oxidation reaction rate is accelerated. 展开更多
关键词 high temperature nickel chrome-iron alloy fretting wear friction oxidation activation energy
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TA16钛合金微动磨损特性 被引量:4
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作者 张亚非 任平弟 +2 位作者 张晓宇 李长香 朱旻昊 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期24-28,共5页
采用PLINT微动磨损试验机,进行TA16钛合金传热管与0Cr18Ni9不锈钢实心圆柱体配副件的微动磨损特性试验。试验条件为:常温、法向载荷为50 N和80 N、位移幅值为80~200μm、频率为2 Hz。结果表明,法向载荷和位移幅值对材料损伤程度和损伤... 采用PLINT微动磨损试验机,进行TA16钛合金传热管与0Cr18Ni9不锈钢实心圆柱体配副件的微动磨损特性试验。试验条件为:常温、法向载荷为50 N和80 N、位移幅值为80~200μm、频率为2 Hz。结果表明,法向载荷和位移幅值对材料损伤程度和损伤机制产生显著影响。材料损伤程度随位移幅值、载荷的增加显著增加,而微动摩擦系数则随之有所降低。由塑性变形层与磨屑层叠加组成的第三体层,对微动磨损过程发挥控制与约束作用。塑变层出现明显的微裂纹和剥层现象;磨屑以钛及其合金的氧化物为主要成分,呈现颗粒状聚集,附着于磨损区域。粘着磨损与磨粒磨损的共同作用,以及磨屑的摩擦氧化、聚集与转移是微动磨损过程的主要特征。 展开更多
关键词 钛合金 微动磨损 粘着磨损 磨粒磨损 摩擦氧化
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含磷极压抗磨剂抗微点蚀性能评价和机理分析 被引量:1
9
作者 张继平 王鹏 +2 位作者 郝利峰 戴媛静 李小磊 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第9期45-52,共8页
目的评价三种含磷极压抗磨剂的抗微点性能并分析其作用机理。方法使用MPR模拟微点蚀试验机考察三种含磷极压抗磨剂(磷型P-1、硫磷型P-2、分散型P-3)的抗微点蚀性能。使用四球试验机、铜片腐蚀试验仪、烘箱、油膜厚度测试仪等,评价添加... 目的评价三种含磷极压抗磨剂的抗微点性能并分析其作用机理。方法使用MPR模拟微点蚀试验机考察三种含磷极压抗磨剂(磷型P-1、硫磷型P-2、分散型P-3)的抗微点蚀性能。使用四球试验机、铜片腐蚀试验仪、烘箱、油膜厚度测试仪等,评价添加剂的摩擦、抗腐蚀、抗氧化性能及油膜形成能力,分析添加剂抗微点蚀性能与上述性能之间的关系。借助SEM测试分析不同添加剂的抗微点蚀机理。结果添加P-3的润滑油GO-3的综合性能最好,GO-3具有良好的抗微点蚀性能,9 h MPR试验的辊子轨道宽度变化率为35.87%。GO-3具有良好的极压抗磨减摩性能,四球机试验测得其最大无卡咬负荷为1441.6 N,磨斑直径为0.38 mm,在试验载荷大于294 N时,其摩擦系数最低。GO-3的抗腐蚀性能良好,铜片腐蚀试验级别为1b。GO-3的氧化腐蚀性低,烘箱氧化试验中钢片评分为1分,且无油泥产生。GO-3的油膜形成能力强,60~120℃时弹性流体润滑油膜的厚度为371.2~153.6 nm。结论分散型磷氮极压抗磨剂P-3化学活性适中,可以避免在摩擦表面发生严重腐蚀或剧烈摩擦化学反应,具有良好的承载、减摩、抗磨和抗微点蚀性能。 展开更多
关键词 含磷极压抗磨剂 抗微点蚀 抗磨减摩 油膜厚度 摩擦氧化 抗腐蚀
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AZ31B镁合金在不同温度下的微动磨损行为 被引量:1
10
作者 万幸芝 刘新龙 +3 位作者 王梦婕 蔡振兵 彭金方 朱旻昊 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2018年第7期6-11,共6页
采用球/平面接触方式在自制的试验设备上对AZ31B镁合金进行切向微动磨损试验,研究了AZ31B镁合金在20,100,200,300℃下的微动磨损行为,并分析了其磨损机制和摩擦氧化作用。结果表明:在不同试验温度下,镁合金的微动主要通过滑移来实现;随... 采用球/平面接触方式在自制的试验设备上对AZ31B镁合金进行切向微动磨损试验,研究了AZ31B镁合金在20,100,200,300℃下的微动磨损行为,并分析了其磨损机制和摩擦氧化作用。结果表明:在不同试验温度下,镁合金的微动主要通过滑移来实现;随着试验温度的升高,上升阶段时的摩擦因数增大,摩擦因数到达峰值和稳定阶段所需的循环次数减小;随着试验温度的升高,AZ31B镁合金的磨损体积和摩擦副的总磨损体积均先减小后增大,200℃时,AZ31B镁合金的磨损体积最小;在微动磨损过程中,AZ31B镁合金磨痕表面的摩擦氧化起主导作用;当试验温度低于200℃时,AZ31B镁合金磨痕表面形成了铁的氧化物转移膜,磨损体积随试验温度的升高而减小,但在300℃时,铁的氧化物转移膜被破坏,磨损体积增大。 展开更多
关键词 AZ31B镁合金 微动磨损 摩擦氧化
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钛铝碳的高速摩擦特性及摩擦氧化行为 被引量:11
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作者 周韡 翟洪祥 +1 位作者 黄振莺 管明林 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期523-526,共4页
研究了高纯度致密的多晶Ti3AlC2块体材料对低碳钢的干滑动摩擦、磨损特性及摩擦表面的氧化行为。实验在盘–块式高速摩擦试验机上进行,滑动速度为20~60m/s,法向压强为0.2~0.8MPa。结果表明:随着滑动速度的提高,摩擦系数减小,Ti3AlC2... 研究了高纯度致密的多晶Ti3AlC2块体材料对低碳钢的干滑动摩擦、磨损特性及摩擦表面的氧化行为。实验在盘–块式高速摩擦试验机上进行,滑动速度为20~60m/s,法向压强为0.2~0.8MPa。结果表明:随着滑动速度的提高,摩擦系数减小,Ti3AlC2的磨损率增大。法向压强的增大导致Ti3AlC2磨损率增大,但对摩擦系数的影响较小。在60m/s和0.8MPa下,摩擦系数仅为0.1左右,而Ti3AlC2的磨损率仅为2.5×10–6mm3/(N·m)左右。如此低的摩擦系数和磨损率归因于Ti3AlC2表面摩擦氧化薄膜的存在。该薄膜由非晶态的Ti,Al和Fe的混合氧化物组成,具有良好的润滑–减磨作用。 展开更多
关键词 钛铝碳 摩擦系数 磨损率 摩擦氧化 滑动速度
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Ti_3SiC_2的高速摩擦特性及摩擦氧化行为 被引量:12
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作者 管明林 翟洪祥 +2 位作者 黄振莺 周炜 艾明星 《北京交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第1期14-17,共4页
研究了高纯度多晶块体Ti3SiC2高速摩擦特性及摩擦氧化行为.实验在盘-块式高速摩擦试验机上进行,以低碳钢为对磨体,温度25℃,相对湿度23%~25%,滑动速度20~50m/s,法向压强0.1~0.8MPa.结果表明,摩擦系数随滑动速度的提高而... 研究了高纯度多晶块体Ti3SiC2高速摩擦特性及摩擦氧化行为.实验在盘-块式高速摩擦试验机上进行,以低碳钢为对磨体,温度25℃,相对湿度23%~25%,滑动速度20~50m/s,法向压强0.1~0.8MPa.结果表明,摩擦系数随滑动速度的提高而减小,而在给定的滑动速度下随法向压强的增大先增大后减小,在40~50m/s的滑动速度和0.8MPa的法向压强下达到最小值0.17.摩擦系数的减小归因为Ti3SiC2表面摩擦氧化层的存在.该氧化层由Ti、Si和Fe的氧化物组成,具有显著的减摩作用. 展开更多
关键词 TI3SIC2 摩擦系数 摩擦氧化 减摩作用
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Cr_3C_2-Ni-Ti_3SiC_2新型减摩复合材料的高温摩擦学行为 被引量:11
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作者 李立鑫 柳学全 +4 位作者 丁存光 李一 李楠 李金普 李发长 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期424-431,共8页
采用粉末冶金工艺制备一种新型Cr3C2-Ni-Ti3SiC2减摩材料,并研究Ti3SiC2添加量对其与GCr15摩擦副在400℃大气环境下摩擦学行为的影响。结果表明:在高温摩擦场的作用下,复合材料中的Ti3SiC2能够诱发形成具有良好减摩作用的摩擦氧化膜,不... 采用粉末冶金工艺制备一种新型Cr3C2-Ni-Ti3SiC2减摩材料,并研究Ti3SiC2添加量对其与GCr15摩擦副在400℃大气环境下摩擦学行为的影响。结果表明:在高温摩擦场的作用下,复合材料中的Ti3SiC2能够诱发形成具有良好减摩作用的摩擦氧化膜,不仅可以降低摩擦副的摩擦因数,避免摩擦因数的较大波动,而且能够显著降低摩擦系统的总磨损率,对摩擦偶件起到极好的保护作用。当Ti3SiC2含量(质量分数)分别为2.5%、5.0%、7.5%和10%时,复合材料的摩擦因数比未添加Ti3SiC2的Cr3C2-Ni金属陶瓷的摩擦因数分别下降5.3%、15.8%、26.3%和13.2%,摩擦副的总磨损率也下降了一个数量级;同时,摩擦偶件的磨损率也由3.5×10-5 mm3/(N·m)逐步下降到9.8×10-7 mm3/(N·m)。 展开更多
关键词 Cr3C2-Ni TI3SIC2 摩擦学行为 高温减摩 摩擦氧化
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温度和载荷对TC4合金磨损性能的影响 被引量:11
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作者 王兰 张秋阳 +1 位作者 李新星 王树奇 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2015年第2期480-484,共5页
采用MG-2000型销盘式高温磨损试验机对TC4合金在环境温度为25~600℃、载荷为50~250 N时的磨损性能进行了研究。利用SEM、EDS和XRD等对试样磨面和剖面的形貌、成分及结构进行了观察与分析。实验结果表明,在25~300℃,TC4合金的磨损率随着... 采用MG-2000型销盘式高温磨损试验机对TC4合金在环境温度为25~600℃、载荷为50~250 N时的磨损性能进行了研究。利用SEM、EDS和XRD等对试样磨面和剖面的形貌、成分及结构进行了观察与分析。实验结果表明,在25~300℃,TC4合金的磨损率随着温度的升高而升高。磨面呈犁沟及黏着痕迹,磨损机制为黏着磨损和磨粒磨损。在400℃时,磨面局部被摩擦氧化层所覆盖,磨损率随着载荷的增加缓慢下降,磨损机制为黏着磨损、磨粒磨损和氧化磨损。在500~600℃,磨面大部分被摩擦氧化层所覆盖,磨损率很低且随载荷变化很小,磨损机制为氧化磨损。可见,TC4合金在500~600℃具有优异的耐磨性能。 展开更多
关键词 TC4合金 磨损 摩擦 摩擦氧化
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Ti6Al4V合金干滑动磨损过程中摩擦层及摩擦氧化物的作用 被引量:10
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作者 李新星 施剑峰 +3 位作者 王红侠 韩伯群 封晶 张冰 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第12期233-239,共7页
目的分析Ti6Al4V合金在不同滑动速度下的干滑动磨损行为及磨损特征,研究钛合金的磨损机理,并探讨干滑动磨损过程中摩擦层及摩擦氧化物的作用。方法采用销盘式摩擦磨损试验机,对Ti6Al4V合金在不同滑动速度下进行干滑动磨损实验。采用磨... 目的分析Ti6Al4V合金在不同滑动速度下的干滑动磨损行为及磨损特征,研究钛合金的磨损机理,并探讨干滑动磨损过程中摩擦层及摩擦氧化物的作用。方法采用销盘式摩擦磨损试验机,对Ti6Al4V合金在不同滑动速度下进行干滑动磨损实验。采用磨损率和摩擦系数表征钛合金的磨损行为,采用SEM、EDS及XRD分析磨损表面及摩擦层的形貌及成分,采用数字显微硬度仪表征摩擦层的力学性能。结果滑动速度在0.5~4 m/s范围内变化,Ti6Al4V合金的磨损率发生显著变化,尤其是在高载条件下。0.5~1.5 m/s速度范围内,磨损率较低,2.68m/s速度下,磨损率达到最高值,4m/s速度下,磨损率达到最低值。0.75m/s速度下,粘着磨损和磨粒磨损为主要磨损机理,氧化磨损为次要磨损机理;2.68 m/s和4 m/s速度下的磨损机理分别为剥层磨损和氧化轻微磨损。2.68m/s速度下的高磨损率与硬度较低的无氧化物摩擦层对应,而4 m/s速度下的低磨损率与高硬度的多氧化物摩擦层对应。结论试验条件改变,Ti6Al4V合金的磨损行为及磨损机理发生变化。不同试验条件下的磨损行为与不同的摩擦层特征相对应,当摩擦层中包含一定量的摩擦氧化物时,这种陶瓷性的摩擦层具有比基体更高的硬度,能有效保护基体,降低磨损率。 展开更多
关键词 钛合金 干滑动 磨损行为 磨损机理 摩擦 摩擦氧化
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原位合成碳化硅-硼化钛复相陶瓷的高温摩擦性能及其磨损机理 被引量:8
16
作者 周松青 肖汉宁 李贵毓 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期152-157,共6页
以SiC为基体,用TiC和B4C为原料反应生成TiB2,原位合成了SiC TiB2复相陶瓷。通过测试SiC和SiC TiB2的高温摩擦系数和比磨损率与温度、外加载荷的关系,研究了SiC TiB2复相陶瓷的高温摩擦学性能。在空气中,外加载荷为0.2 MPa,摩擦速度为0.3... 以SiC为基体,用TiC和B4C为原料反应生成TiB2,原位合成了SiC TiB2复相陶瓷。通过测试SiC和SiC TiB2的高温摩擦系数和比磨损率与温度、外加载荷的关系,研究了SiC TiB2复相陶瓷的高温摩擦学性能。在空气中,外加载荷为0.2 MPa,摩擦速度为0.3 m/s时,SiC TiB2复相陶瓷自对偶(SiC TiB2/SiC TiB2)高温摩擦呈现较好的高温自润滑性能。温度对SiC TiB2/SiC TiB2摩擦系数和比磨损率的影响与载荷有关。载荷为0.4 MPa时,比磨损率最大。用X射线衍射测试了SiC TiB2/SiC TiB2磨屑的组成,用扫描电子镜观察了SiC TiB2/SiC TiB2磨损断面,发现高温摩擦氧化是TiB2SiC/SiC TiB2磨损的主要机理。磨损断面包含摩擦氧化层、过渡层和基体亚表面3层,氧化层和过渡层接触紧密。磨屑具有典型包裹结构,其主要氧化物是无定形氧化硅。平滑的氧化层改进了摩擦表面的塑变性能,缓冲了摩擦应力,减小了高温比磨损率。 展开更多
关键词 碳化硅-硼化钛复相陶瓷 原位合成 高温摩擦氧化 包裹结构
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TC4合金干滑动磨损性能的研究 被引量:9
17
作者 王兰 王树奇 +2 位作者 李新星 周银 张秋阳 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第5期629-634,共6页
在MG-2000销盘式磨损试验机上考察了TC4/GCr15摩擦体系中,TC4合金的磨损行为.利用SEM、XRD对合金磨面、剖面形貌及结构进行观察与分析,利用HVS-1000显微硬度计测试磨面至心部的硬度,利用激光共聚焦显微镜测试和观察磨面的粗糙度及三维形... 在MG-2000销盘式磨损试验机上考察了TC4/GCr15摩擦体系中,TC4合金的磨损行为.利用SEM、XRD对合金磨面、剖面形貌及结构进行观察与分析,利用HVS-1000显微硬度计测试磨面至心部的硬度,利用激光共聚焦显微镜测试和观察磨面的粗糙度及三维形貌.结果表明:TC4合金的磨面形成了摩擦层,其分为有氧化物摩擦层和无氧化物摩擦层,无氧化物摩擦层对磨面无保护作用,合金磨损率较高;有氧化物摩擦层对磨面具有保护作用.在600°C,摩擦层中含有大量摩擦氧化物,对磨面具有最佳的保护作用,合金磨损率最低,TC4合金具有优异的高温磨损性能.磨面粗糙度和摩擦层中的氧化物数量密切相关,在600°C,磨面被大量光滑氧化物所覆盖,磨面粗糙度最低,略高于磨损前的表面粗糙度. 展开更多
关键词 TC4合金 摩擦 摩擦氧化 磨损性能 表面粗糙度
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摩擦层的形成对TC4合金磨损性能的影响 被引量:8
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作者 王兰 王树奇 张秋阳 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第6期673-677,共5页
采用MG-2000型销盘式高温磨损试验机对TC4合金在环境温度为200、400和600℃,载荷为50~250 N时的磨损性能进行了研究.利用SEM、EDS、XRD以及XPS等对试样磨面和剖面的形貌、成分及结构进行了观察与分析.结果表明:在不同的试验条件下,磨损... 采用MG-2000型销盘式高温磨损试验机对TC4合金在环境温度为200、400和600℃,载荷为50~250 N时的磨损性能进行了研究.利用SEM、EDS、XRD以及XPS等对试样磨面和剖面的形貌、成分及结构进行了观察与分析.结果表明:在不同的试验条件下,磨损表面均会形成一层不同于基材的摩擦层.摩擦层的成分及分布形态对TC4合金的磨损性能产生了重要的影响.在200和400℃时,摩擦层分布不均匀且不含或仅含少量的摩擦氧化物,这样的摩擦层对磨损表面不具有保护作用,TC4合金的磨损率随着温度的提高而提高.在600℃时,摩擦层分布均匀,且摩擦层含有较多的Ti O2和Ti O摩擦氧化物,TC4合金的磨损率大幅下降.因此,磨损过程中形成的均匀且含有大量摩擦氧化物的摩擦层极大地改善了TC4合金的磨损性能. 展开更多
关键词 TC4合金 磨损 摩擦 摩擦氧化 磨损性能
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原位合成TiB_2-SiC基复相陶瓷及其高温摩擦学性能的研究 被引量:5
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作者 周松青 肖汉宁 李贵毓 《中国陶瓷工业》 CAS 2006年第1期1-8,共8页
本研究以SiC为基体,用TiC和B4C为原料,采用新的反应原理生成TiB2,原位合成了T iB2-SiC基复相陶瓷,提高了SiC陶瓷的物理性能和高温摩擦学性能;随着材料中TiB2物相重量百分比的增加,材料的高温摩擦学性能提高。在以下摩擦环境参数下TiB2(w... 本研究以SiC为基体,用TiC和B4C为原料,采用新的反应原理生成TiB2,原位合成了T iB2-SiC基复相陶瓷,提高了SiC陶瓷的物理性能和高温摩擦学性能;随着材料中TiB2物相重量百分比的增加,材料的高温摩擦学性能提高。在以下摩擦环境参数下TiB2(w t25%)-SiC基复相陶瓷自对偶在空气中高温摩擦磨损性能较好,呈现良好的高温自润滑性能:在升温状态下、空气中、环境温度为200℃~1000℃、外加载荷为0.2M Pa、摩擦速度为0.3m/s,温度和外加载荷对TiB2-SiC基复相陶瓷自对偶比磨损率的影响具有依存性。高温摩擦氧化是TiB2-SiC基复相陶瓷自对偶高温磨损主要机理,磨损试样磨损断面包含摩擦氧化层、过渡层和基体亚表面三层,氧化层和过渡层接触紧密;磨屑具有典型包裹结构。 展开更多
关键词 TiB2-SiC基复相陶瓷 原位合成 高温摩擦氧化 包裹结构
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钛合金摩擦磨损性能及减磨方法研究进展
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作者 刘雨薇 吴霞 +3 位作者 陈纪云 靳爽 李淳 孙园植 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第12期1-21,共21页
钛合金具有比强度高、抗腐蚀性强、耐高温以及生物相容性好等优点,在汽车制造、生物医疗等众多领域具有重要应用。但钛合金的摩擦磨损性能较差,会影响机械系统的使用寿命和可靠性。首先论述了摩擦磨损过程中摩擦层的形成过程以及摩擦层... 钛合金具有比强度高、抗腐蚀性强、耐高温以及生物相容性好等优点,在汽车制造、生物医疗等众多领域具有重要应用。但钛合金的摩擦磨损性能较差,会影响机械系统的使用寿命和可靠性。首先论述了摩擦磨损过程中摩擦层的形成过程以及摩擦层对钛合金磨损机理的作用,分析了润滑条件、环境温度、滑动速度、载荷等工况条件对钛合金摩擦磨损性能的影响规律。其次,对比总结了钛合金减磨的常见工艺方法及优缺点,指出了当前钛合金磨损机理研究和性能改善方面存在的问题。最后,对今后的研究工作进行了展望:将实验与仿真相结合,阐明钛合金摩擦层和磨损机理的动态变化规律;考虑各种环境因素对钛合金磨损机理的影响,完善钛合金磨损机制图;通过对多种技术协同配合时的工艺参数进行优化,促进钛合金表面强化复合技术的发展,从而提升钛合金的耐磨减摩性能。 展开更多
关键词 钛合金 摩擦 磨屑 摩擦氧化 摩擦磨损机理 耐磨减摩 表面处理
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