拉弯工艺的数学力学分析 被引量：3

1

作者 朱正光 杨晓红 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2008年第3期152-154,共3页

单纯的弯曲工艺不能解决当前机械制造中的许多问题,为此引入了弯曲机附加拉伸的拉弯工艺。对拉弯变形所产生的残余应力进行了理论分析,得出拉弯的变形力可小于材料的屈服应力,并进行了试验验证,得出在不考虑附加拉伸塑性变形时,板料内... 单纯的弯曲工艺不能解决当前机械制造中的许多问题,为此引入了弯曲机附加拉伸的拉弯工艺。对拉弯变形所产生的残余应力进行了理论分析,得出拉弯的变形力可小于材料的屈服应力,并进行了试验验证,得出在不考虑附加拉伸塑性变形时,板料内外层的应力增加值不大,拉伸后再弯曲其内层应力增加了近2倍,这就解决了普通拉弯工艺的回弹和大弯曲半径存在的主要问题,使弯曲工艺在机械制造领域内得到更加广泛的应用。 展开更多

关键词 拉弯 残余应力 弹-塑性材料 硬化模量

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稳恒扩展裂纹尖端的弹粘塑性场 被引量：15

2

作者 贾斌 王振清 +1 位作者 李永东 范学伟 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2003年第1期64-69,162,共6页

采用弹粘塑性力学模型代替通常的弹塑性模型 ,对于Ⅰ型和Ⅱ型问题 ,分别求得了不可压缩材料中平面应变动态扩展裂纹尖端的指数奇异性场和对数奇异性场 ,消除了弹塑性解中存在的塑性激波。通过数值计算 ,分别求得了两种奇异属性的分界线 。

关键词 弹粘塑性材料 动态扩展 粘性系数 马赫数

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压-剪混合型定常扩展裂纹尖端的弹黏塑性场 被引量：6

3

作者 梁文彦 王振清 周博 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2006年第5期618-625,共8页

假定黏性系数与塑性等效应变率的幂次成反比,考虑其黏性和裂纹面摩擦接触效应建立了压-剪混合型定常扩展裂纹尖端弹黏塑性场的渐近方程,求得了裂纹尖端场不含应力、应变间断的数值解．并讨论了压-剪混合型裂纹数值解随各个参数的变化规... 假定黏性系数与塑性等效应变率的幂次成反比,考虑其黏性和裂纹面摩擦接触效应建立了压-剪混合型定常扩展裂纹尖端弹黏塑性场的渐近方程,求得了裂纹尖端场不含应力、应变间断的数值解．并讨论了压-剪混合型裂纹数值解随各个参数的变化规律,计算结果和分析表明,压-剪混合型裂纹尖端场是满塑性的,不含有弹性卸载区,黏性效应是研究扩展裂纹尖端场时的一个重要因素．无论混合裂纹趋近Ⅰ型还是趋近Ⅱ型,静水压力随摩擦系数的增加都是增加的,裂纹面摩擦效应是阻止裂纹扩展速度的因素,且摩擦作用越强,裂纹尖端场的韧性越高． 展开更多

关键词 压-剪混合型裂纹 定常扩展 黏性效应 弹黏塑性材料

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Ⅰ型定常扩展裂纹尖端的弹黏塑性场 被引量：7

4

作者 贾斌 王振清 李永东 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2005年第4期421-427,共7页

考虑材料在扩展裂纹尖端的黏性效应,假设黏性系数与塑性应变率的幂次成反比,对幂硬化材料中平面应变扩展裂纹尖端场进行了弹黏塑性渐近分析,得到了不含间断的连续解,并讨论了Ⅰ型裂纹数值解的性质随各参数的变化规律.分析表明应力和应... 考虑材料在扩展裂纹尖端的黏性效应,假设黏性系数与塑性应变率的幂次成反比,对幂硬化材料中平面应变扩展裂纹尖端场进行了弹黏塑性渐近分析,得到了不含间断的连续解,并讨论了Ⅰ型裂纹数值解的性质随各参数的变化规律.分析表明应力和应变均具有幂奇异性,并且只有在线性硬化时,尖端场的弹、黏、塑性才可以合理匹配.对于Ⅰ型裂纹,裂尖场不含弹性卸载区.当裂纹扩展速度趋于零时,动态解趋于准静态解,表明准静态解是动态解的特殊形式;如果进一步考虑硬化系数为零的极限情况,便可退化为Hui和Riedel的非线性黏弹性解. 展开更多

关键词 准静态扩展 动态扩展 幂硬化 弹黏塑性材料 裂纹尖端场

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Ⅰ型动态扩展裂纹尖端场的渐近方程 被引量：4

5

作者 王振清 钱华山 范学伟 《哈尔滨工程大学学报》 EI CAS CSCD 1999年第1期85-89,共5页

由于准静态扩展裂纹存在着许多矛盾，而动态解当马赫数Ｍ→０时，又不能够退化为准静态解．因此，有必要引入新的本构模型来重新研究裂纹尖端场．作者采用弹粘塑性模型，对Ⅰ型扩展裂纹尖端场的渐近问题进行了研究，给出了平面应变情况... 由于准静态扩展裂纹存在着许多矛盾，而动态解当马赫数Ｍ→０时，又不能够退化为准静态解．因此，有必要引入新的本构模型来重新研究裂纹尖端场．作者采用弹粘塑性模型，对Ⅰ型扩展裂纹尖端场的渐近问题进行了研究，给出了平面应变情况下的本构方程．位移、应变、应力被用幂级数展开，因此揭示了场的渐近特性．由于粘性的引入，消除了塑性激波，而且当表征裂纹扩展速度的马赫数Ｍ→０时，动态解可以退化为准静态解，从而证明了准静态扩展解是动态解的特殊情况。 展开更多

关键词 弹粘塑性材料 准静态扩展 动态扩展 扩展裂纹

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线性硬化材料中稳恒扩展裂纹尖端场的粘塑性解 被引量：4

6

作者 贾斌 王振清 +1 位作者 李永东 梁文彦 《应用数学和力学》 CSCD 北大核心 2006年第4期470-476,共7页

采用弹粘塑性力学模型,对线性硬化材料中平面应变扩展裂纹尖端场进行了渐近分析.假设人工粘性系数与等效塑性应变率的幂次成反比,通过量级匹配表明应力和应变均具有幂奇异性,奇异性指数由粘性系数中等效塑性应变率的幂指数唯一确定.通... 采用弹粘塑性力学模型,对线性硬化材料中平面应变扩展裂纹尖端场进行了渐近分析.假设人工粘性系数与等效塑性应变率的幂次成反比,通过量级匹配表明应力和应变均具有幂奇异性,奇异性指数由粘性系数中等效塑性应变率的幂指数唯一确定.通过数值计算讨论了Ⅱ型动态扩展裂纹尖端场的分区构造随各材料参数的变化规律.结果表明裂尖场构造由硬化系数所控制而与粘性系数基本无关.弱硬化材料的二次塑性区可以忽略,而较强硬化材料的二次塑性区和二次弹性区对裂尖场均有重要影响.当裂纹扩展速度趋于零时,动态解趋于相应的准静态解;当硬化系数为零时便退化为HR(Hui_Riedel)解. 展开更多

关键词 准静态扩展 动态扩展 线性硬化材料 弹粘塑性材料 裂纹尖端场

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Ⅲ型弹粘塑性/刚性界面裂纹的定常扩展裂尖场 被引量：3

7

作者 梁文彦 王振清 杨增杰 《应用数学和力学》 CSCD 北大核心 2010年第2期210-217,共8页

考虑裂纹尖端的奇异性和粘性效应,建立了双材料界面扩展裂纹尖端的弹粘塑性控制方程.引入界面裂纹尖端的位移势函数和边界条件,对刚性-弹粘塑性界面Ⅲ型界面裂纹进行了数值分析,求得了界面裂纹尖端应力应变场,并讨论了界面裂纹尖端场随... 考虑裂纹尖端的奇异性和粘性效应,建立了双材料界面扩展裂纹尖端的弹粘塑性控制方程.引入界面裂纹尖端的位移势函数和边界条件,对刚性-弹粘塑性界面Ⅲ型界面裂纹进行了数值分析,求得了界面裂纹尖端应力应变场,并讨论了界面裂纹尖端场随各影响参数的变化规律.计算结果表明,粘性效应是研究界面扩展裂纹尖端场时的一个主要因素,界面裂纹尖端为弹粘性场,其场受材料的粘性系数、Mach数和奇异性指数控制. 展开更多

关键词 界面裂纹 粘性效应 动态扩展 弹粘塑性材料

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Ⅱ型动态扩展裂纹尖端的弹黏塑性渐近场 被引量：1

8

作者 梁文彦 王振清 吕红庆 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2009年第1期76-83,共8页

考虑材料的黏性效应建立了Ⅱ型动态扩展裂纹尖端的力学模型,假设黏性系数与塑性等效应变率的幂次成反比,通过分析使尖端场的弹、黏、塑性得到合理匹配,并给出边界条件作为扩展裂纹定解的补充条件,对理想塑性材料中平面应变扩展裂纹尖端... 考虑材料的黏性效应建立了Ⅱ型动态扩展裂纹尖端的力学模型,假设黏性系数与塑性等效应变率的幂次成反比,通过分析使尖端场的弹、黏、塑性得到合理匹配,并给出边界条件作为扩展裂纹定解的补充条件,对理想塑性材料中平面应变扩展裂纹尖端场进行了弹黏塑性渐近分析,得到了不含间断的连续解,并讨论了Ⅱ型裂纹数值解的性质随各参数的变化规律.分析表明应力和应变均具有幂奇异性,对于Ⅱ型裂纹,裂尖场不含弹性卸载区.引入Airy应力函数,求得了Ⅱ型准静态裂纹尖端场的控制方程,并进行了数值分析,给出了裂纹尖端的应力应变场.当裂纹扩展速度(M→0)趋于零时,动态解趋于准静态解,表明准静态解是动态解的特殊形式. 展开更多

关键词 动态扩展 弹黏塑性材料 裂纹尖端场 准静态扩展

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双材料界面Ⅰ型扩展裂纹尖端的弹黏塑性场 被引量：3

9

作者 王振清 梁文彦 吕红庆 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2011年第2期417-422,共6页

双材料界面中存在材料黏性效应,对界面裂纹尖端场的分布和界面本身性能的变化起着重要的影响.考虑裂纹尖端的奇异性,建立了双材料界面扩展裂纹尖端的弹黏塑性控制方程.引入界面裂纹尖端的位移势函数和边界条件,对刚性-弹黏塑性界面I型... 双材料界面中存在材料黏性效应,对界面裂纹尖端场的分布和界面本身性能的变化起着重要的影响.考虑裂纹尖端的奇异性,建立了双材料界面扩展裂纹尖端的弹黏塑性控制方程.引入界面裂纹尖端的位移势函数和边界条件,对刚性-弹黏塑性界面I型界面裂纹进行了数值分析,求得了界面裂纹尖端应力应变场,并讨论了界面裂纹尖端场随各影响参数的变化规律.计算结果表明,黏性效应是研究界面扩展裂纹尖端场时的一个主要因素,界面裂纹尖端为弹黏塑性场,其场受材料的黏性系数、马赫数和奇异性指数控制. 展开更多

关键词 界面裂纹 黏性效应 动态扩展 弹黏塑性材料

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幂硬化材料中扩展裂纹尖端场的弹粘塑性分析 被引量：2

10

作者 贾斌 唐立强 +1 位作者 王振清 李加雷 《哈尔滨工程大学学报》 EI CAS CSCD 2002年第5期74-79,共6页

采用弹粘塑性力学模型,对扩展裂纹尖端的应力和应变场进行了渐近分析.假定应力和应变都具有r-δ(0<δ<1/2)的奇异性,推导出一种率敏感型的本构关系.通过量级分析,讨论了弹性、塑性及粘性三者的匹配条件.对Ⅲ型裂纹进行了具体的分... 采用弹粘塑性力学模型,对扩展裂纹尖端的应力和应变场进行了渐近分析.假定应力和应变都具有r-δ(0<δ<1/2)的奇异性,推导出一种率敏感型的本构关系.通过量级分析,讨论了弹性、塑性及粘性三者的匹配条件.对Ⅲ型裂纹进行了具体的分析和计算,讨论了解的性质随各材料参数的变化规律.通过对动态解与准静态解的比较,表明了两者的统一性.当硬化系数为零时,本文的解便退化为Hui和Riedel的粘弹性解. 展开更多

关键词 幂硬化材料 准静态扩展 动态扩展 弹粘塑性材料 裂纹尖端场 裂纹扩展

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Ⅱ型稳恒扩展裂纹尖端的奇异性场分析

11

作者 贾斌 李永东 王振清 《哈尔滨工程大学学报》 EI CAS CSCD 2001年第3期51-54,21,共5页

采用弹粘塑性力学模型代替通常的弹塑性模型 ,求得了不可压缩材料中Ⅱ型平面应变动态扩展裂纹尖端的指数奇异性场 ,并对不同的粘性系数和马赫数进行了数值计算 ,给出了应力场分布随粘性系数和马赫数的变化规律 .其结果不仅消除了弹塑性... 采用弹粘塑性力学模型代替通常的弹塑性模型 ,求得了不可压缩材料中Ⅱ型平面应变动态扩展裂纹尖端的指数奇异性场 ,并对不同的粘性系数和马赫数进行了数值计算 ,给出了应力场分布随粘性系数和马赫数的变化规律 .其结果不仅消除了弹塑性解中存在的塑性激波 ,而且当马赫数趋于零时便退化成准静态解 。 展开更多

关键词 弹粘塑性材料 指数奇异性 粘性系数 马赫数 Ⅱ型稳恒扩展裂纹 应力场分布 断裂力学

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双材料界面Ⅱ型扩展裂纹尖端的弹粘塑性场 被引量：2

12

作者 梁文彦 王振清 吕红庆 《哈尔滨工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第S1期188-191,共4页

双材料界面中材料粘性效应的存在,粘性效应对界面裂纹尖端场的分布和对界面本身性能的变化起着重要的影响.考虑裂纹尖端的奇异性,建立了双材料界面扩展裂纹尖端的弹粘塑性控制方程.引入界面裂纹尖端的位移势函数和边界条件,对刚性——... 双材料界面中材料粘性效应的存在,粘性效应对界面裂纹尖端场的分布和对界面本身性能的变化起着重要的影响.考虑裂纹尖端的奇异性,建立了双材料界面扩展裂纹尖端的弹粘塑性控制方程.引入界面裂纹尖端的位移势函数和边界条件,对刚性——弹粘塑性界面Ⅱ型界面裂纹进行了数值分析,求得了界面裂纹尖端应力应变场,并讨论了界面裂纹尖端场随各影响参数的变化规律.计算结果表明,粘性效应是研究界面扩展裂纹尖端场时的一个主要因素,界面裂纹尖端为弹粘性场,其场受材料的粘性系数、马赫数和奇异性指数控制. 展开更多

关键词 界面裂纹 粘性效应 动态扩展 弹粘塑性材料

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Ⅰ型动态扩展裂纹尖端的弹粘-理想塑性场 被引量：2

13

作者 王振清 梁文彦 +1 位作者 周博 苏娟 《应用数学和力学》 CSCD 北大核心 2007年第4期447-452,共6页

由于材料在扩展裂纹尖端的粘性效应的存在,考虑粘性效应并假设粘性系数与塑性等效应变率的幂次成反比,对理想塑性材料中平面应变扩展裂纹尖端场进行了弹粘塑性渐近分析,得到了不含间断的连续解,并讨论了Ⅰ型裂纹数值解的性质随各参数的... 由于材料在扩展裂纹尖端的粘性效应的存在,考虑粘性效应并假设粘性系数与塑性等效应变率的幂次成反比,对理想塑性材料中平面应变扩展裂纹尖端场进行了弹粘塑性渐近分析,得到了不含间断的连续解,并讨论了Ⅰ型裂纹数值解的性质随各参数的变化规律.分析表明,应力和应变均具有幂奇异性,通过分析使尖端场的弹、粘、塑性可以合理匹配.对于Ⅰ型裂纹,裂尖场不含弹性卸载区.趋于极限情况时,裂纹尖端处于一种超粘性状态,并积聚了大量的能量,在各个受压应力状态下裂纹扩展. 展开更多

关键词 动态扩展 弹粘塑性材料 裂纹尖端场 粘性效应

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弹黏塑性材料稳恒扩展II型裂纹尖端应力场 被引量：1

14

作者 王振清 周博 +2 位作者 梁文彦 王纪滨 王永军 《航空学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第3期440-443,共4页

采用弹黏塑性力学模型,对II型动态扩展裂纹尖端应力场的对数奇异性,进行了分析计算。详细地分析了黏性系数α、马赫数Ma2对裂纹尖端的应力场影响。指出了对数奇异性区域存在的问题,解释了过渡区的成因,对过渡区尖端场解的形式和求解方... 采用弹黏塑性力学模型,对II型动态扩展裂纹尖端应力场的对数奇异性,进行了分析计算。详细地分析了黏性系数α、马赫数Ma2对裂纹尖端的应力场影响。指出了对数奇异性区域存在的问题,解释了过渡区的成因,对过渡区尖端场解的形式和求解方法做了合理的推测。 展开更多

关键词 弹黏塑性材料 黏性系数 马赫数 动态扩展 仿真分析

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弹粘塑性材料中Ⅲ型动态扩展裂纹尖端场的构造研究

15

作者 贾斌 王振清 李永东 《应用数学和力学》 CSCD 北大核心 2008年第7期833-838,共6页

采用弹粘塑性力学模型,对弹粘塑性材料中Ⅲ型动态扩展裂纹尖端场进行了渐近分析.在线性硬化条件下,裂纹尖端的应力和应变场具有相同的幂奇异性,奇异性指数由材料的粘性系数唯一确定.数值计算结果表明,运动参量裂纹扩展速度本身对裂尖场... 采用弹粘塑性力学模型,对弹粘塑性材料中Ⅲ型动态扩展裂纹尖端场进行了渐近分析.在线性硬化条件下,裂纹尖端的应力和应变场具有相同的幂奇异性,奇异性指数由材料的粘性系数唯一确定.数值计算结果表明,运动参量裂纹扩展速度本身对裂尖场的分区构造影响很小.材料的硬化系数主导裂尖场的分区构造,但二次塑性区对裂尖场的影响较小.材料的粘性主导裂纹尖端应力和应变场的强度,同时对裂尖场的构造有一定影响.当裂纹扩展速度为0时,动态解退化为相应的准静态解;当硬化系数为0时,线性硬化解还原为相应的理想塑性解. 展开更多

关键词 弹粘塑性材料 动态扩展裂纹 Ⅲ型裂纹 裂纹尖端场 分区构造

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双材料界面Ⅰ型裂纹尖端的弹粘塑性场

16

作者 陈树华 梁文彦 +1 位作者 王振清 韩玉来 《哈尔滨工程大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第10期1335-1339,共5页

考虑裂纹尖端的奇异性,建立了双材料界面准静态扩展裂纹尖端的弹粘塑性控制方程.引入界面裂纹尖端的位移势函数和边界条件,对刚性-弹粘塑性Ⅰ型界面裂纹进行了数值分析,求得了界面裂纹尖端应力应变场,并讨论了界面裂纹尖端场随各影响参... 考虑裂纹尖端的奇异性,建立了双材料界面准静态扩展裂纹尖端的弹粘塑性控制方程.引入界面裂纹尖端的位移势函数和边界条件,对刚性-弹粘塑性Ⅰ型界面裂纹进行了数值分析,求得了界面裂纹尖端应力应变场,并讨论了界面裂纹尖端场随各影响参数的变化规律.计算结果表明,粘性效应是研究界面扩展裂纹尖端场时的一个主要因素,界面裂纹尖端为弹粘性场,其场受材料的粘性系数和奇异性指数控制. 展开更多

关键词 界面裂纹 粘性效应 控制方程 弹粘塑性材料

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单向应力状态下线性强化弹粘塑性材料的流变性质

17

作者 杨端生 胡辉 《长沙电力学院学报（自然科学版）》 2002年第1期59-61,共3页

分析了单向应力状态下线性强化弹粘塑性材料的流变性质 ,指出了这种材料的本构方程与粘弹性三参量固体的本构方程相似性 。

关键词 三参量固体 积分型本构方程 蠕变柔量 单向应力状态 线性强化弹粘塑性材料 流变性质

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高韧性水泥基复合材料ECC的材性及其有限元应用研究 被引量：3

18

作者 陈前均 李晓琴 +1 位作者 刘国寿 杜茜 《混凝土与水泥制品》 2017年第12期50-53,共4页

针对一组聚乙烯醇纤维体积掺量为1%的高韧性水泥基复合材料ECC配合比,进行了单轴拉伸、轴心抗压和四点弯曲试验。根据单轴拉伸、轴心抗压试验应力-应变曲线,基于LS-DYNA拉/压弹塑性材料模型定义了ECC材料的本构关系并进行了弯曲试验的... 针对一组聚乙烯醇纤维体积掺量为1%的高韧性水泥基复合材料ECC配合比,进行了单轴拉伸、轴心抗压和四点弯曲试验。根据单轴拉伸、轴心抗压试验应力-应变曲线,基于LS-DYNA拉/压弹塑性材料模型定义了ECC材料的本构关系并进行了弯曲试验的模拟。结果表明,ECC试块相对于普通混凝土试块表现出较高的延性特征,并给出了基于ECC试块工程应力-应变曲线和LS-DYNA拉/压弹塑性材料模型合理定义ECC材料本构关系的有限元方案。 展开更多

关键词 ECC 应力-应变曲线 拉/压弹塑性材料模型

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建筑幕墙横梁的局部稳定性分析

19

作者 陈光烁 《建筑科学》 北大核心 2007年第7期8-12,共5页

将建筑幕墙上经常使用的薄壁金属横梁的受力简化为薄板受力问题加以研究,利用弹性力学理论较为详细地分析了幕墙横梁的局部稳定性问题的由来及工程设计中常用的应对措施,并通过计算得出一系列控制局部稳定性指标,这些结果与行业标准基... 将建筑幕墙上经常使用的薄壁金属横梁的受力简化为薄板受力问题加以研究,利用弹性力学理论较为详细地分析了幕墙横梁的局部稳定性问题的由来及工程设计中常用的应对措施,并通过计算得出一系列控制局部稳定性指标,这些结果与行业标准基本上是一致的。本文还通过计算结果与技术规范的比较提出自己的看法,为今后修订此规范提供了思路和参考,使建筑幕墙的设计更加科学和规范化。 展开更多

关键词 金属薄壁构件 局部稳定性 薄板的弹性屈曲 弹塑性材料构件的边缘屈服

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