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Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金的热变形行为 被引量:38
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作者 洪权 张振祺 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2001年第1期10-12,共3页
在Gleeble- 15 0 0热模拟机上对Ti 6Al 2Zr 1Mo 1V钛合金铸态材料进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验 ,温度范围是 70 0~ 10 0 0℃ ,应变速率范围是 5× 10 -3 s-1~ 5 0s-1,测试了其真应力 -真应变曲线 ,观察了变形后的组... 在Gleeble- 15 0 0热模拟机上对Ti 6Al 2Zr 1Mo 1V钛合金铸态材料进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验 ,温度范围是 70 0~ 10 0 0℃ ,应变速率范围是 5× 10 -3 s-1~ 5 0s-1,测试了其真应力 -真应变曲线 ,观察了变形后的组织。结果表明 :合金在不同变形条件下其软化机制分别受动态回复和动态再结晶所控制 。 展开更多
关键词 Ti-6AI-2Zr-1Mo-1V钛合金 动态再结晶 热压缩 应变速率敏感指数 热变形行为
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SiCW/AZ91镁基复合材料及AZ91镁合金的高温变形行为 被引量:23
2
作者 李淑波 郑明毅 +1 位作者 甘为民 吴昆 《复合材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期103-108,共6页
利用Gleeble1500对SiCW/AZ91复合材料和AZ91镁合金在温度为423~723K、应变速率为0.002~0.25s1、最大应变量为60%的条件下进行高温压缩变形行为的研究。测试了其真应力应变曲线,观察了变形后的显微组织。结果表明:晶须的转动和折断导... 利用Gleeble1500对SiCW/AZ91复合材料和AZ91镁合金在温度为423~723K、应变速率为0.002~0.25s1、最大应变量为60%的条件下进行高温压缩变形行为的研究。测试了其真应力应变曲线,观察了变形后的显微组织。结果表明:晶须的转动和折断导致复合材料的应变软化现象较合金明显;复合材料和合金的应变速率敏感指数(m)和表观激活能(Q)均随温度的升高而增大;晶须的加入细化了晶粒,使复合材料的m值比合金高;同时晶须的加入也限制了位错交滑移和晶界的迁移,因此复合材料的Q值比合金高;压缩变形过程中,合金和复合材料发生了动态回复和动态再结晶。 展开更多
关键词 镁基复合材料 镁合金 高温压缩 应变速率敏感指数 表观激活能
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纳米压痕法测量Sn-Ag-Cu无铅钎料BGA焊点的力学性能参数 被引量:24
3
作者 王凤江 钱乙余 马鑫 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2005年第7期775-779,共5页
对Sn-3.0Ag-0.5Cu无铅体钎料和Sn-4.0Ag-0.5Cu无铅钎料BGA(ball grid array)焊点进行了Berkovich 纳米压痕法实验,通过改变不同的加载速率研究了钎料的蠕变特征.钎料压痕载荷-位移曲线蠕变部分表现出了明显的加载速率相关性.基于Oliver-... 对Sn-3.0Ag-0.5Cu无铅体钎料和Sn-4.0Ag-0.5Cu无铅钎料BGA(ball grid array)焊点进行了Berkovich 纳米压痕法实验,通过改变不同的加载速率研究了钎料的蠕变特征.钎料压痕载荷-位移曲线蠕变部分表现出了明显的加载速率相关性.基于Oliver-Pharrr法确定的体钎料和BGA焊点的Young’s模量分别为9.3和20 GPa.基于压痕做功概念确定的体钎料和BGA焊点的应变速率敏感指数分别为0.1111和0.0574.钎料的力学性能有着明显的尺寸效应. 展开更多
关键词 SN-AG-CU 纳米压痕 Young’s模量 应变速率敏感指数
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Al-35Si 高硅铝合金热变形行为的研究 被引量:8
4
作者 张伟 杨伏良 +1 位作者 甘卫平 欧定斌 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第10期136-138,共3页
采用 Gleeble-1500热模拟机对电子封装用 Al-35Si 高硅铝合金进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验,温度范围为370~550℃,应变速率为0.05~0.45s^(-1),得到了其真应力-真应变曲线。结果表明:在实验范围内,此合金的流变应力随变形... 采用 Gleeble-1500热模拟机对电子封装用 Al-35Si 高硅铝合金进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形实验,温度范围为370~550℃,应变速率为0.05~0.45s^(-1),得到了其真应力-真应变曲线。结果表明:在实验范围内,此合金的流变应力随变形温度的升高、应变速率的降低而降低,在不同变形条件下真应力软化机制分别受动态回复和动态再结晶控制,并且应变速率敏感性指数 m 随温度的升高呈上升趋势。 展开更多
关键词 电子封装 高硅铝合金 热压缩变形 流变应力 应变速率敏感指数 热变形行为 应变速率敏感指数 应变速率 变形实验 温度范围
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AZ31镁合金的超塑性研究 被引量:8
5
作者 张诗昌 陈伟 +1 位作者 韦中新 朱明 《武汉科技大学学报》 CAS 2008年第5期547-551,共5页
在温度为400~440℃、应变速率为10^-2~10^-4s^-1。的范围内研究AZ31镁合金的超塑性。结果表明,当应变速率不小于5×10^-3s^-1时,AZ31镁合金的超塑性伸长率随着温度的升高而增大。对应变速率敏感指数和拉伸试样的宏观断裂特征分... 在温度为400~440℃、应变速率为10^-2~10^-4s^-1。的范围内研究AZ31镁合金的超塑性。结果表明,当应变速率不小于5×10^-3s^-1时,AZ31镁合金的超塑性伸长率随着温度的升高而增大。对应变速率敏感指数和拉伸试样的宏观断裂特征分析表明,应变速率敏感指数是影响超塑性的主要因素。当应变速率不大于5×10^-4s^-1时,AZ31镁合金在420℃时具有最大伸长率。对断裂试样的颈缩现象和断口空洞的SEM分析表明,空洞是影响超塑性的主要因素。 展开更多
关键词 AZ31镁合金 超塑性 应变速率敏感指数 空洞
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基于m值钛合金超塑性变形过程的计算机控制系统 被引量:6
6
作者 赵晓宾 王高潮 范定兵 《南昌航空工业学院学报》 CAS 2007年第1期30-34,共5页
通过PC、实验控制软件、DSP、灵敏传感器等组成控制系统对钛合金超塑性拉伸变形过程进行优化控制,以便获得更好的超塑性。讨论了m值法计算机闭环控制系统的原理和实验方法。结果表明,利用m值法计算机闭环控制系统对变形进行监控,TC11钛... 通过PC、实验控制软件、DSP、灵敏传感器等组成控制系统对钛合金超塑性拉伸变形过程进行优化控制,以便获得更好的超塑性。讨论了m值法计算机闭环控制系统的原理和实验方法。结果表明,利用m值法计算机闭环控制系统对变形进行监控,TC11钛合金能够获得更显著的超塑性,能有效地找到一种材料最佳变形模式。 展开更多
关键词 钛合金 超塑性 应变速率敏感指数 闭环控制系统
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高应变速率下钨丝增强锆基块体非晶合金复合材料的变形行为 被引量:8
7
作者 陈德民 王刚 +1 位作者 孙剑飞 沈军 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第9期1003-1008,共6页
利用压力浸渗制备出钨丝增强Zr_(41.25)Ti_(13.75)Ni_(10)CU_(12.5)Be_(22.5)块体非晶合金复合材料,采用应变速率为1×10^(-4) s^(-1)的准静态压缩实验及应变速率为2×10~3s^(-1)的动态压缩实验的方法,研究了在动载荷作用... 利用压力浸渗制备出钨丝增强Zr_(41.25)Ti_(13.75)Ni_(10)CU_(12.5)Be_(22.5)块体非晶合金复合材料,采用应变速率为1×10^(-4) s^(-1)的准静态压缩实验及应变速率为2×10~3s^(-1)的动态压缩实验的方法,研究了在动载荷作用下该复合材料的力学性能.结果表明,准静态压缩时,复合材料的强度约为1980 MPa,与单一块体非晶合金相比并无显著提高.而塑性提高约5倍,达到11.5%;动态压缩时,复合材料的最大抗压强度升至约2648 MPa,塑性则在1.8%—7.5%之间,复合材料的应变速率敏感指数为0.022.在准静态压缩下,复合材料的抗压强度受到残余热应力及钨丝失稳弯曲极限压应力的影响;在动态压缩下,除了热应力的影响外,还受到钨丝剪切断裂以及复合材料正弦型弯曲行为的影响.后两者使复合材料的抗压强度在动态加载条件下升高. 展开更多
关键词 锆基块体非晶合金 钨丝增强复合材料 压缩变形 应变速率敏感指数
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ZK60和Al_(18)B_4O_(33)w/ZK60高温压缩流变应力行为的研究 被引量:6
8
作者 王春艳 吴昆 郑明毅 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期202-205,210,共5页
为了分析ZK60镁合金和Al18B4O33W/ZK60复合材料的高温热变形行为,研究其高温流变应力与应变速率、变形温度之间的关系和组织情况,确定其应变速率敏感指数m和表观激活能Q.利用Gleeble-1500D热模拟试验机,在变形量为60%和不同温度、... 为了分析ZK60镁合金和Al18B4O33W/ZK60复合材料的高温热变形行为,研究其高温流变应力与应变速率、变形温度之间的关系和组织情况,确定其应变速率敏感指数m和表观激活能Q.利用Gleeble-1500D热模拟试验机,在变形量为60%和不同温度、不同应变速率的条件下对其进行高温热压缩变形,研究表明:在温度为573-673K和应变速率为0,001~0.1s^-1范围内,镁合金的应变速率敏感指数m值为0.14,复合材料的m值为0.12;合金的表观激活能Q值为226-254kJ/mol;复合材料的Q值为254—283kJ/mol. 展开更多
关键词 ZK60镁合金 Al18B4O33W/ZK60复合材料 流变应力 热压缩 应变速率敏感指数 表观激活能
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TA15应变速率敏感指数对变形温度、应变和应变速率的响应规律 被引量:8
9
作者 权国政 王阳 +1 位作者 周杰 熊运森 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第20期48-49,53,共3页
通过TA15多组试样的热物理模拟压缩试验获得了温度1073~1323 K、应变速率0.01~10 s-1下的真应力-真应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)的底层材料模型。以一组拟合图和3-D曲面揭示了应力、温度、应变速率和应变量共同作用诱... 通过TA15多组试样的热物理模拟压缩试验获得了温度1073~1323 K、应变速率0.01~10 s-1下的真应力-真应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)的底层材料模型。以一组拟合图和3-D曲面揭示了应力、温度、应变速率和应变量共同作用诱导多种变形机制变化及同时存在将引起应变速率敏感系数m值的剧烈响应。通过m值的正负判断了变形稳定区与失稳区,为建立TA15合金高温变形时的加工图并合理制定锻造工艺,为有效控制及提高构件性能和质量提供了依据。 展开更多
关键词 TA15合金 热模拟试验 流动应力模型 应变速率敏感指数
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Ti60合金的热变形行为及加工工艺参数优化 被引量:6
10
作者 王天祥 鲁世强 +2 位作者 王克鲁 欧阳德来 姚泉 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2020年第10期3552-3561,共10页
在变形温度600~950℃,应变速率0.001~10s^-1条件下,采用Thermecmaster-Z型热加工模拟试验机对Ti60合金进行等温恒应变速率压缩实验。通过分析流动应力行为,计算应变速率敏感指数m和应变硬化指数n,并综合考虑加工图和变形微观组织来研究... 在变形温度600~950℃,应变速率0.001~10s^-1条件下,采用Thermecmaster-Z型热加工模拟试验机对Ti60合金进行等温恒应变速率压缩实验。通过分析流动应力行为,计算应变速率敏感指数m和应变硬化指数n,并综合考虑加工图和变形微观组织来研究该合金的热变形行为,得到优化的加工工艺参数范围。研究结果表明,Ti60合金的流动应力-应变曲线在不同工艺参数条件下分别呈现流动稳态型和流动软化型。应变速率敏感指数m随着变形温度升高和应变速率降低而增大。应变硬化指数n随着变形温度升高而减小;随着应变速率的增加在低应变速率(0.001~0.1s^-1)区间增大,在高应变速率(1~10s^-1)区间减小;随着应变的增加在高温段(800~950℃)的低应变速率(0.001~0.1s^-1)区间较缓慢地减小,在高温段(800~950℃)的高应变速率(1~10s^-1)区间以及低温段(600~750℃)的所有应变速率(0.001~10s^-1)区间较明显地减小。Ti60合金存在2个功率耗散效率峰值区域,其对应的热力学参数窗口分别为温度725~875℃,应变速率≤0.003s^-1和温度875~938℃,应变速率≤0.04s^-1。从流动应力行为、应变速率敏感指数m、应变硬化指数n以及加工图综合考虑,Ti60合金的最佳热加工工艺参数为:温度800~875℃,应变速率0.001~0.003s^-1,或温度875~938℃,应变速率0.001~0.04s^-1。 展开更多
关键词 Ti60合金 流动应力行为 应变速率敏感指数 应变硬化指数 加工图
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TB6钛合金定m值法高温超塑性拉伸试验研究 被引量:6
11
作者 马超 王高潮 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2016年第10期88-91,共4页
在以往TB6钛合金研究成果的基础上,自行开发出定m值法超塑性拉伸控制程序来研究TB6钛合金的超塑性能,该控制程序具有自行拉伸控制、实时数据采集、分析处理和绘制监控曲线等功能。对该程序进行充分调试后,将TB6钛合金试样放在最佳变形温... 在以往TB6钛合金研究成果的基础上,自行开发出定m值法超塑性拉伸控制程序来研究TB6钛合金的超塑性能,该控制程序具有自行拉伸控制、实时数据采集、分析处理和绘制监控曲线等功能。对该程序进行充分调试后,将TB6钛合金试样放在最佳变形温度750℃的条件下,设置拉伸程序中的应变速率敏感指数m值分别为0.30,0.35,0.40和0.45进行高温拉伸试验,采集数据得到TB6钛合金伸长率A分别为285%,318%,337%和367%。通过分析试验结果,绘制了应变速率敏感指数m值与伸长率A的关系曲线,再经回归分析,得到TB6钛合金超塑性应变速率敏感指数m值与伸长率A的关系式。 展开更多
关键词 TB6钛合金 超塑性 拉伸 应变速率敏感指数m 伸长率A
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铝合金AA5083超塑性变形力学特性 被引量:5
12
作者 时张杰 童国权 《机械制造与自动化》 2007年第6期25-28,共4页
通过对铝合金AA5083超塑性材料的拉伸试验,分析和讨论了变形温度和应变速率对其延伸率的影响,并得到最佳温度525℃,最佳应变速率1.97×10-4s-1,最大延伸率δ=430%。分别用等应变速率法和速度突变法测定应变速率敏感指数m值。最大m值... 通过对铝合金AA5083超塑性材料的拉伸试验,分析和讨论了变形温度和应变速率对其延伸率的影响,并得到最佳温度525℃,最佳应变速率1.97×10-4s-1,最大延伸率δ=430%。分别用等应变速率法和速度突变法测定应变速率敏感指数m值。最大m值为0.5。 展开更多
关键词 变形温度 应变速率ε 应变速率敏感指数m 延伸率δ
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基于有限元仿真分析高速压实粉末时模壁摩擦因数对压制效果的影响 被引量:5
13
作者 吴斌 刘军 杨勇 《粉末冶金技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第6期442-447,共6页
为研究粉末在高速压实下模壁摩擦因数的影响,分别选择Cu、Fe作为压制粉末,在MARC中建立微观的粉末模型,视冲头为刚体以计算得到的加载速度模拟压制粉末体。通过设定不同的边界摩擦因素,发现与传统静力压制相比,电磁脉冲高速压制时并非... 为研究粉末在高速压实下模壁摩擦因数的影响,分别选择Cu、Fe作为压制粉末,在MARC中建立微观的粉末模型,视冲头为刚体以计算得到的加载速度模拟压制粉末体。通过设定不同的边界摩擦因素,发现与传统静力压制相比,电磁脉冲高速压制时并非模壁的摩擦因数越小,压制件的密度越均匀,当速度超过60 m/s时,由于应力波叠加的作用,使得摩擦因数小于一定值以后,铜粉压坯在压制中期从下端先开始压实,最终导致粉末坯体的密度由下往上递减。分析发现当金属粉末颗粒密度大于4 g/cm3,同时应变敏感性指数C小于0.09时会出现最佳摩擦因数使得压制的毛坯密度均匀性最好,同时最佳摩擦因数在4~9 g/cm3密度范围内与密度成正比,在0.005~0.01的应变敏感性指数范围内与应变敏感性指数成反比。 展开更多
关键词 MARC 2D模型 模壁摩擦 密度 应变速率敏感指数
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Ti_(2)AlNb合金应变速率敏感指数和应变硬化指数与变形参数和晶粒尺寸关系研究 被引量:3
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作者 朱艳春 邵珠彩 +3 位作者 罗媛媛 黄志权 牛勇 秦建平 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第5期152-157,共6页
以Ti_(2)AlNb合金板材为研究对象,基于变形温度为1 273~1 423 K、应变速率为0.001~10 s^(-1)范围内的等温恒应变速率热压缩实验,深入分析了变形参数和微观组织对应变速率敏感指数m和应变硬化指数n的影响。结果表明:Ti_(2)AlNb合金的流... 以Ti_(2)AlNb合金板材为研究对象,基于变形温度为1 273~1 423 K、应变速率为0.001~10 s^(-1)范围内的等温恒应变速率热压缩实验,深入分析了变形参数和微观组织对应变速率敏感指数m和应变硬化指数n的影响。结果表明:Ti_(2)AlNb合金的流动应力随变形温度的升高和应变速率的降低而减小;Ti_(2)AlNb合金等温压缩过程中的峰值m为0.61,出现在1 323 K/0.001 s^(-1);当变形温度为1 273~1 323 K时,m随应变速率的增大而减小,当变形温度为1 373~1 423 K时,m随应变速率的增大而增大;当应变速率为0.001 s^(-1)时,n随应变的增大呈现先减小后增大的趋势,而当应变速率为0.01~10 s^(-1)时,n却呈现先增大后减小的变化趋势;Ti_(2)AlNb合金应变硬化指数n值和应变速率敏感指数m值均随着晶粒尺寸的增大而减小;Ti_(2)AlNb合金板材较优的加工区间为1 273~1 323 K/0.001~0.01 s^(-1)以及1 373~1 423 K/0.1~1 s^(-1)。这对通过工艺优化组织,进而改进Ti_(2)AlNb合金板材的性能具有重要的理论意义和工程价值。 展开更多
关键词 Ti_(2)AlNb合金 应变速率敏感指数 应变硬化指数 组织演变
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典型汽车用钢板应变速率敏感性实验 被引量:4
15
作者 王文平 万敏 +1 位作者 吴向东 刁可山 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第6期84-89,共6页
为研究应变速率对汽车钢板冲压成形性能的影响,采用单向拉伸实验,对3种不同强度级别的典型汽车用钢板进行应变速率敏感性研究。结果显示,电镀锌BSUFD+Z钢板的屈强比对应变速率的敏感性最大,其次是烘烤硬化BH220钢板,敏感性最小的是双相D... 为研究应变速率对汽车钢板冲压成形性能的影响,采用单向拉伸实验,对3种不同强度级别的典型汽车用钢板进行应变速率敏感性研究。结果显示,电镀锌BSUFD+Z钢板的屈强比对应变速率的敏感性最大,其次是烘烤硬化BH220钢板,敏感性最小的是双相DP600钢板;双相DP600钢板的硬化指数具有较大的应变速率敏感性,而电镀锌BSUFD+Z钢板和烘烤硬化BH220钢板的硬化指数对应变速率的敏感性较低;3种钢板的应变速率敏感指数,电镀锌BSUFD+Z钢板最大,烘烤硬化BH220钢板次之,双相DP600钢板最小。研究结果为汽车钢板快速冲压生产工艺设计提供了参考。 展开更多
关键词 单向拉伸实验 屈强比 硬化指数 应变速率敏感指数
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Fe-28Al-5Cr与Fe-28Al-5Cr-0.5Nb-0.1C合金的超塑性变形能力及特征 被引量:4
16
作者 高德春 杨王玥 +1 位作者 黄晓旭 孙祖庆 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期291-295,共5页
研究了 Fe-28Al-5Cr(原子分数)与 Fe-28Al-5Cr-0.5Nb-0.1C合金的高温变形行为,结果表明,在 850 ℃左右,应变速率为 8.3×10-4 s-1时,呈现一定的超塑性变形能力,延伸率分别达... 研究了 Fe-28Al-5Cr(原子分数)与 Fe-28Al-5Cr-0.5Nb-0.1C合金的高温变形行为,结果表明,在 850 ℃左右,应变速率为 8.3×10-4 s-1时,呈现一定的超塑性变形能力,延伸率分别达到 145%和 254%;应变速率敏感指数 m分别为 0.4与 0.35;激活能分别为: 243 kJ/mol与 218 kJ/mol.在变形过程中,位错堆积形成小角度晶界,并逐渐转变成大角度晶界,使粗大的原始晶粒细化. 展开更多
关键词 FE3AL基合金 超塑性 激活能 晶粒细化 延伸率 应变速率敏感指数
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基于DMM加工图的Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金热塑性变形参数优化识别 被引量:4
17
作者 权国政 王阳 +3 位作者 张艳伟 王熠昕 王月乔 周杰 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第12期2301-2306,共6页
通过Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V(TA15)合金多组试样热物理模拟压缩实验获得温度1073~1323K、应变速率0.01~10s-1下的真实应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数m、功率耗散系数η、失稳判据ξ三重指标的底层材料模型。以一组3D曲面形式... 通过Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V(TA15)合金多组试样热物理模拟压缩实验获得温度1073~1323K、应变速率0.01~10s-1下的真实应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数m、功率耗散系数η、失稳判据ξ三重指标的底层材料模型。以一组3D曲面形式揭示了应力、应变速率、温度、应变量的共同作用诱导的多种变形机制的转化及同时存在所引起的应变速率敏感系数m的剧烈响应,并通过m值的正负初步识别变形稳定区和失稳区。进一步绘制能量耗散图并识别出η值为负的不稳定变形区,以及η值为正的稳态变形区。在此基础上最后通过失稳判据分布图识别出ξ>0的稳定变形区、ξ≤0的失稳变形区。最后将不同应变下的功率耗散图和失稳图叠加以构造最终所需的含应变影响的系列加工图。综合识别后,具有较高m值水平、较高η值水平、较高ξ值水平的稳定变形参数区间为优先推荐,具有负m值水平、负η值水平、负ξ值水平的失稳变形参数区间为避免推荐。 展开更多
关键词 钛合金 热压缩 动态材料模型 应变速率敏感指数 加工图
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Co56Ta35B9非晶合金薄膜纳米压痕蠕变行为研究 被引量:4
18
作者 马昕迪 李培友 王刚 《上海金属》 CAS 北大核心 2019年第6期39-43,共5页
在不同衬底温度(298、373和473 K)下,采用磁控溅射法在玻璃衬底上成功制备了Co 56 Ta 35 B 9非晶合金薄膜。利用纳米压痕技术研究了非晶合金薄膜的蠕变行为。结果表明:薄膜的模量和硬度随衬底温度的升高而升高。随着衬底温度的升高,薄... 在不同衬底温度(298、373和473 K)下,采用磁控溅射法在玻璃衬底上成功制备了Co 56 Ta 35 B 9非晶合金薄膜。利用纳米压痕技术研究了非晶合金薄膜的蠕变行为。结果表明:薄膜的模量和硬度随衬底温度的升高而升高。随着衬底温度的升高,薄膜在蠕变过程中的应变速率敏感指数降低,蠕变抗力增大,剪切转变区体积缩小,塑性降低。采用纳米压痕保载阶段的数据拟合延迟谱,发现衬底温度越高,对应的延迟谱的峰强越低,说明原子排列均匀,从而解释了其模量和硬度提高的原因。 展开更多
关键词 非晶合金薄膜 衬底温度 蠕变 应变速率敏感指数 剪切转变体积
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电塑性效应对5A90铝锂合金成形极限的影响 被引量:3
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作者 邓恒 董湘怀 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期114-119,共6页
研究了电塑性效应对5A90铝锂合金成形极限的影响。首先,通过不同温度和不同应变速率的通电单向拉伸实验和等温无电单向拉伸实验,获取了材料的应变硬化指数n和应变速率敏感指数m。然后,采用M-K理论,将Lorgan-Hosford屈服准则和Backoften... 研究了电塑性效应对5A90铝锂合金成形极限的影响。首先,通过不同温度和不同应变速率的通电单向拉伸实验和等温无电单向拉伸实验,获取了材料的应变硬化指数n和应变速率敏感指数m。然后,采用M-K理论,将Lorgan-Hosford屈服准则和Backoften硬化方程引入理论推导中,利用Newton-Raphson迭代法进行求解计算,求解得到5A90铝锂合金在电塑性影响下的成形极限图。最后,通过不同宽度试样的单向拉伸实验对成形极限图的左手侧曲线进行了实验,结果与预测相吻合。研究结果表明:相比普通热成形,电塑性效应对5A90铝锂合金成形极限的提高效果更加明显。 展开更多
关键词 5A90铝锂合金 电塑性效应 应变硬化指数 应变速率敏感指数 成形极限图
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电沉积宽晶粒尺寸分布纳米镍的拉伸变形组织与变形行为(英文) 被引量:3
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作者 许伟长 戴品强 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2010年第6期953-957,共5页
选用直流电沉积制备平均晶粒尺寸为27.2 nm,宽晶粒尺寸分布(5~120 nm)的纳米镍(简称宽晶纳米镍),在室温采用拉伸应变速率()突变法测量其应变速率敏感指数(m)。 发现m随的减小而增加,特别在小于2×10-5 s-1时,m快速增加... 选用直流电沉积制备平均晶粒尺寸为27.2 nm,宽晶粒尺寸分布(5~120 nm)的纳米镍(简称宽晶纳米镍),在室温采用拉伸应变速率()突变法测量其应变速率敏感指数(m)。 发现m随的减小而增加,特别在小于2×10-5 s-1时,m快速增加,m在=5×10-6 s-1时达到0.054,表明塑性变形过程中晶界扩散、晶界滑移很可能被激活。在室温进行循环加载-卸载拉伸测试,结果表明宽晶纳米镍晶内存储位错的能力十分有限,当拉伸应力达到1052 MPa,应变为7.8%时,晶内位错密度达到饱和。通过对拉伸断口附近的TEM观察。 展开更多
关键词 纳米镍 应变速率敏感指数 循环拉伸 变形机制 晶粒长大
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