非铝脱氧GCr15轴承钢的夹杂物演变和控制 被引量：17

1

作者 肖微 包燕平 +3 位作者 王敏 刘宇 黄永生 孙光涛 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2021年第1期37-42,共6页

铝脱氧轴承钢中常含有较多的D类、Ds类夹杂物,对轴承钢的疲劳性能影响较大。为了减少这类夹杂物,国内某钢厂采用低碱度渣、非铝脱氧的新冶炼思路冶炼轴承钢。对冶炼流程进行了过程取样,使用电镜、夹杂物自动分析系统等方法对夹杂物进行... 铝脱氧轴承钢中常含有较多的D类、Ds类夹杂物,对轴承钢的疲劳性能影响较大。为了减少这类夹杂物,国内某钢厂采用低碱度渣、非铝脱氧的新冶炼思路冶炼轴承钢。对冶炼流程进行了过程取样,使用电镜、夹杂物自动分析系统等方法对夹杂物进行了表征,并研究了夹杂物的演变机理。研究表明,这种轴承钢中的全氧质量分数达到0.000 6%~0.001 0%;冶炼过程中,最先形成以氧化硅为主的夹杂物,在LF精炼过程中不断与钙、镁、铝等成分反应而不断长大,并在RH精炼过程中被去除;最终该钢中夹杂物以小尺寸的硅酸盐为主,尖晶石和钙铝酸盐含量较少。这种冶炼方法改变了轴承钢中的主要夹杂物类型,相对于铝脱氧轴承钢,减少了D类、Ds类夹杂物含量,降低了钢中夹杂物对轴承钢性能的影响。 展开更多

关键词 轴承钢 非铝脱氧 夹杂物演变 低碱度渣 非金属夹杂物

原文传递

不同钢种炉外精炼钙处理工艺的选择 被引量：12

2

作者 肖尊湖 刘彭 +2 位作者 徐刚军 周军军 隋亚飞 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第9期62-72,共11页

为了优化不同钢种的LF精炼钙处理工艺,研究了高强结构钢、低碳结构钢、焊瓶钢、耐磨钢、高碳钢在LF精炼及钙处理过程中夹杂物的演变机理。结果表明,渣-钢反应时间越长,钙处理前的夹杂物变性越彻底。钙处理前焊瓶钢夹杂物以Al2O3为主,高... 为了优化不同钢种的LF精炼钙处理工艺,研究了高强结构钢、低碳结构钢、焊瓶钢、耐磨钢、高碳钢在LF精炼及钙处理过程中夹杂物的演变机理。结果表明,渣-钢反应时间越长,钙处理前的夹杂物变性越彻底。钙处理前焊瓶钢夹杂物以Al2O3为主,高强结构钢、低碳结构钢夹杂物以MgO-Al2O3-CaO复合夹杂为主;高碳钢、耐磨钢夹杂物以低熔点的Al2O3-CaO夹杂为主。钙处理工艺会增加钢液中夹杂物数量及尺寸。控制Al2O3-SiO2-MnO复合夹杂物的关键是避免LF精炼中后期进行硅锰合金化。综合考虑各方面因素,建议焊瓶钢增加当前的钙线喂入量,高强结构钢、低碳结构钢使用轻钙处理工艺,高碳钢、耐磨钢取消钙处理工艺。 展开更多

关键词 钙处理 夹杂物演变 LF精炼 Al2O3-SiO2-MnO复合夹杂

原文传递

Q355B铝镇静钢夹杂物演变及钙处理工艺优化 被引量：10

3

作者 刘坤龙 吕明 +3 位作者 宋保民 张朝晖 王建江 方明 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2022年第12期79-87,共9页

基于某钢厂Q355B铝镇静钢冶炼过程生成高熔点夹杂物,出现探伤不合格的问题,通过全流程取样分析钢中夹杂物的演变规律,发现原工艺LF精炼过程钙处理前夹杂物主要为低CaO含量的CaO-MgO-Al_(2)O_(3)系夹杂物,Al_(2)O_(3)质量分数约为77%。... 基于某钢厂Q355B铝镇静钢冶炼过程生成高熔点夹杂物,出现探伤不合格的问题,通过全流程取样分析钢中夹杂物的演变规律,发现原工艺LF精炼过程钙处理前夹杂物主要为低CaO含量的CaO-MgO-Al_(2)O_(3)系夹杂物,Al_(2)O_(3)质量分数约为77%。钙处理后,钢液中CaO-MgO-Al_(2)O_(3)系夹杂物向液相区左侧CaO含量高的区域靠近,Al_(2)O_(3)质量分数减少至32%;同时,CaS在钙铝酸盐表面异质形核,出现CaS-CaO-Al_(2)O_(3)系夹杂物,夹杂物中CaS质量分数增加至23%。应用热力学平衡模型计算钙处理钢液中S-Ca、Al-Ca及Al-S反应平衡曲线。结果表明,在1873K下生成C3A、C12A7、CAL等低熔点钙铝酸盐类夹杂物,钢液内w([Al])和w([Ca])的关系应分别满足w([Al])2/w([Ca])3≤7.83×10^(3)、2.36×10^(5)、1.18×10^(7),w([Al])和w([S])的关系应分别满足w([S])3×w([Al])2≤7.79×10-12、8.36×10^(-11)、8.14×10^(-10);当钢液中w([Al])为0.0075%时,w([Ca])和w([S])分别控制在0.00062%~0.0019%、0.0016%~0.0051%范围内有利于生成理想液态产物C12A7。结合夹杂物分析及热力学计算,优化调整了脱氧、喂线等生产工艺,将铝块加入量由0.8kg/t降低至0.7kg/t,喂硅钙线量由300m/炉降低至200m/炉,并进行全流程取样分析夹杂物变化。发现钙处理后,CaS-CaO-Al_(2)O_(3)系夹杂物中,CaS质量分数降低至约5%,夹杂物分布在低熔点液相区域附近,铸坯中钢液w([Ca])由0.0031%降低至0.0015%~0.0022%;最终夹杂物体系为(CaS)-CaO-(MgO)-Al_(2)O_(3)低熔点复合相夹杂物,防止了高熔点钙铝酸盐类夹杂物及CaS类夹杂物的产生,提高了铸坯质量。 展开更多

关键词 Q355B铝镇静钢 夹杂物演变 LF精炼 钙处理 铸坯质量

原文传递

钙处理对含硫非调质钢中夹杂物演变行为的影响 被引量：10

4

作者 陆鹏雁 吴华杰 +3 位作者 岳峰 徐阳 周蕾 孙华 《炼钢》 CAS 北大核心 2015年第2期30-35,共6页

进行了钙处理变性含硫非调质钢中夹杂物的工业试验,通过SEM+EDS定性研究钢中夹杂物类型随工序的变化,得到钙处理对夹杂物演变的影响。针对硫化物夹杂的形态控制,用牛津INCA能谱仪Feature工具的自动扫描夹杂物功能定量分析钙处理前后钢... 进行了钙处理变性含硫非调质钢中夹杂物的工业试验,通过SEM+EDS定性研究钢中夹杂物类型随工序的变化,得到钙处理对夹杂物演变的影响。针对硫化物夹杂的形态控制,用牛津INCA能谱仪Feature工具的自动扫描夹杂物功能定量分析钙处理前后钢中硫化物夹杂的类型、数量和尺寸的变化。研究结果表明,钙处理能够增加钢中复合硫化物数量,尤其是含钙复合硫化物,从而有利于降低轧材中长条状硫化物的比例,形成较多的球状或纺锤状硫化物,改善钢材的各向异性。进一步分析钙处理改性硫化物的作用机理,在不影响钢材机械性能前提下,钙处理适当降低钢液洁净度有利于含硫非调质钢中硫化物的形态控制,工业生产中采用钙处理的方法来进行硫化物的形态控制是可行的。 展开更多

关键词 钙处理 含硫非调质钢 夹杂物演变 硫化物 形态控制

原文传递

SPHC钢冶炼过程夹杂物特征演变及控制

5

作者 刘国旗 弓涛 +3 位作者 黄伟丽 邢立东 牛跃威 王敏 《金属材料与冶金工程》 CAS 2024年第5期23-28,共6页

针对SPHC带钢表面经常出现的起皮、夹杂等缺陷引起的材质降级问题,通过全流程取样结合Factsage热力学计算等方法,跟踪分析了冶炼过程钢液洁净度和夹杂物的演变规律及合理渣系的控制范围,为降低带钢表面夹杂物缺陷的控制提供依据。研究表... 针对SPHC带钢表面经常出现的起皮、夹杂等缺陷引起的材质降级问题,通过全流程取样结合Factsage热力学计算等方法,跟踪分析了冶炼过程钢液洁净度和夹杂物的演变规律及合理渣系的控制范围,为降低带钢表面夹杂物缺陷的控制提供依据。研究表明:冶炼过程钢中主要夹杂物类型为氧化铝类夹杂物,其数密度呈现先降低后增多的趋势,转炉出钢阶段氧化铝类夹杂物数密度最大,吹Ar过程夹杂物数量显著降低,中间包浇注前期浇出钢过程夹杂物数量降低了70%以上,中间包过程存在一定二次氧化,全氧和夹杂物均有显著波动,这是大颗粒夹杂物的重要来源之一。 展开更多

关键词 SPHC钢 夹杂物演变 缺陷遗传 炉渣氧化性

原文传递

硅锰脱氧55SiCr弹簧钢中镁铝尖晶石的形成及演变 被引量：4

6

作者 曾溢彬 包燕平 +1 位作者 赵家七 王敏 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2022年第8期69-77,共9页

某钢厂生产的55SiCr弹簧钢采用硅锰脱氧工艺,但在其冶炼过程中存在大量尖晶石类夹杂物,对最终产品的性能十分不利。尖晶石等硬、脆性夹杂物是弹簧在服役过程中疲劳断裂的主要因素之一,因此为明确弹簧钢中该类夹杂物的来源,进而控制并去... 某钢厂生产的55SiCr弹簧钢采用硅锰脱氧工艺,但在其冶炼过程中存在大量尖晶石类夹杂物,对最终产品的性能十分不利。尖晶石等硬、脆性夹杂物是弹簧在服役过程中疲劳断裂的主要因素之一,因此为明确弹簧钢中该类夹杂物的来源,进而控制并去除钢中非金属夹杂物,通过夹杂物自动分析、扫描电镜和能谱分析等手段,结合FactSage热力学计算分析了55SiCr弹簧钢冶炼过程夹杂物的演变及主要夹杂物的形成机理。分析结果表明,LF精炼后钢中夹杂物数量大幅上升,且其平均成分偏向SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO三元相图中高熔点区域;夹杂物主要以SiO_(2)·Al_(2)O_(3)·CaO·MgO为主,多表现为钙铝酸盐包裹或半包裹尖晶石的复合夹杂物类形态,此外还有少量单独的尖晶石夹杂物存在于钢中。对于上述夹杂物的形成及演变进行热力学计算,结果表明,钢液中Mg、Al含量上升将导致钢中析出大量尖晶石夹杂物,并与液态夹杂结合形成含镁复相夹杂物;同时,钢液成分的变化也会导致精炼过程生成的SiO_(2)·Al_(2)O_(3)·CaO·MgO类夹杂物中MgO、Al_(2)O_(3)含量大幅增加,在复合夹杂物内部析出尖晶石相。因此,为减少硅锰脱氧弹簧钢中尖晶石类硬脆性夹杂物的生成,需要严格控制钢中Mg、Al含量,尽可能降低夹杂物中MgO、Al_(2)O_(3)含量,以实现对弹簧钢中非金属夹杂物的塑性化控制。 展开更多

关键词 硅锰脱氧 弹簧钢 非金属夹杂物 夹杂物演变 塑性化

原文传递

脱磷铁水-110t AOD-LF-CC-热轧流程304不锈钢中夹杂物的演变 被引量：5

7

作者 陈超 侯海滨 +3 位作者 成国光 潘吉祥 李岩 潘伟 《特殊钢》 北大核心 2013年第1期41-44,共4页

通过扫描电镜、能谱仪和电解分析研究了在110 t AOD-LF-中间包-160 mm板坯-连铸-热轧板卷生产过程304不锈钢(/%:0.03～0.04C、0.39～0.41Si、1.20～1.23Mn、0.014～0.016P、0.001～0.002S、7.95～8.00Ni、18.06～18.20Cr、0.003～0.004A... 通过扫描电镜、能谱仪和电解分析研究了在110 t AOD-LF-中间包-160 mm板坯-连铸-热轧板卷生产过程304不锈钢(/%:0.03～0.04C、0.39～0.41Si、1.20～1.23Mn、0.014～0.016P、0.001～0.002S、7.95～8.00Ni、18.06～18.20Cr、0.003～0.004Al、0～0.002Ti)中夹杂物类型、形貌和成分。结果表明,在每一生产阶段都出现5～10μm球形SiO_2-CaO-MgO-Al_2O_3型夹杂,同时在AOD出钢过程产生20μm MnO-Cr_2O_3型夹杂,LF过程去除一部分MnO-Cr_2O_3夹杂,中间包和正常浇铸的铸坯中很少出现;但两炉连浇的铸坯易出现MnO-Cr_2O_3夹杂,热轧板中MnO-Cr_2O_3夹杂尺寸≤5μm。电解分析结果表明,两炉连浇铸坯中夹杂物数量(4.65 mg/10 kg)比正常浇铸的铸坯(3.08 mg/10 kg)增加了51%。 展开更多

关键词 304不锈钢 脱磷铁水-AOD-LF—CC-热轧 夹杂物演变

下载PDF 职称材料

IF钢生产过程中Al-Ti-Mg-O类夹杂物的演变行为 被引量：3

8

作者 肖鹏程 张仕骏 +1 位作者 刘增勋 朱立光 《炼钢》 CAS 北大核心 2018年第1期44-50,共7页

采用扫描电镜和热力学分析,对IF钢生产过程中Al-Ti-Mg-O类夹杂物的成分、尺寸和形貌的特征及演变行为进行了研究。结果表明,RH脱氧后夹杂物主要为纯Al_2O_3,合金化以后到浇铸成连铸坯的过程中夹杂物中Al_2O_3占比不断减小,含Ti类和含Mg... 采用扫描电镜和热力学分析,对IF钢生产过程中Al-Ti-Mg-O类夹杂物的成分、尺寸和形貌的特征及演变行为进行了研究。结果表明,RH脱氧后夹杂物主要为纯Al_2O_3,合金化以后到浇铸成连铸坯的过程中夹杂物中Al_2O_3占比不断减小,含Ti类和含Mg类夹杂物占比不断增加;纯Al_2O_3夹杂尺寸较大,含Ti夹杂物尺寸较小。在热力学平衡条件下,钢中的夹杂物应为Al_2O_3稳定存在,但二次氧化和局部Ti浓度的升高促进了TiO_x的生成。夹杂物中TiO_x含量的增加,将会降低Al-Ti-Mg-O类夹杂物熔点。 展开更多

关键词 IF钢 夹杂物演变 Al-Ti-Mg-O类夹杂物 夹杂物热力学

原文传递

20CrMnTiH冶炼全流程夹杂物演变分析 被引量：1

9

作者 巨银军 吕子宇 +2 位作者 邢立东 王敏 包燕平 《有色金属科学与工程》 CAS 北大核心 2022年第4期20-27,共8页

为明确冶炼过程中齿轮钢中的非金属夹杂物的演变行为,实现对钢中夹杂物特性的有效控制和提高产品质量,以20CrMnTiH齿轮钢为研究对象,通过对“BOF—CAS—LF—VD—CC—轧制”的冶炼工艺对齿轮钢生产过程取样分析,采用扫描电镜对不同阶段... 为明确冶炼过程中齿轮钢中的非金属夹杂物的演变行为,实现对钢中夹杂物特性的有效控制和提高产品质量,以20CrMnTiH齿轮钢为研究对象,通过对“BOF—CAS—LF—VD—CC—轧制”的冶炼工艺对齿轮钢生产过程取样分析,采用扫描电镜对不同阶段的夹杂物成分、尺寸、形貌和数量等特性进行系统分析研究。结果表明,在转炉冶炼结束后,在CAS精炼结束之前,钢中只有Al_(2)O_(3)夹杂,且呈团簇状存在;在LF造白渣5 min时,加入钙线进行钙处理,促进夹杂物的形态改变,形成了Al_(2)O_(3)、Al_(2)O_(3)—CaO以及Al_(2)O_(3)—MgO夹杂;在LF出站时,已经结合成为球状的Al_(2)O_(3)—MgO—CaO、CaS—MnS类的复合夹杂和TiN夹杂;在中包位置时,除了球状的Al_(2)O_(3)—MgO—CaO复合夹杂和CaS夹杂,还出现了小尺寸氧化物夹杂。 展开更多

关键词 20CrMnTiH 齿轮钢 非金属夹杂物 全流程 夹杂物演变

下载PDF 职称材料

GCr15全流程夹杂物演变研究 被引量：1

10

作者 徐瑞军 巨银军 +4 位作者 邢立东 张成元 黄振华 迟云广 郑健 《金属材料与冶金工程》 CAS 2022年第4期18-22,共5页

为研究轴承钢全流程的夹杂物演变规律,合理的控制钢中的夹杂物(数量、类型、尺寸等),提高钢种生产稳定性和产品的性能,本文对某厂“BOF—LF—RH—CC—轧制”工序生产的轴承钢中全流程夹杂物的演变进行了系统的研究。通过对轴承钢冶炼工... 为研究轴承钢全流程的夹杂物演变规律,合理的控制钢中的夹杂物(数量、类型、尺寸等),提高钢种生产稳定性和产品的性能,本文对某厂“BOF—LF—RH—CC—轧制”工序生产的轴承钢中全流程夹杂物的演变进行了系统的研究。通过对轴承钢冶炼工艺LF工序、RH工序、中包工序等全流程系统取提桶样和渣样,分析精炼渣、氧氮含量、夹杂物、析出物的演变特征;整体来说,全流程的氧含量一直呈降低的趋势,在铸坯中氧含量增加至5.7×10^(-6)。 展开更多

关键词 轴承钢 全流程 夹杂物演变

原文传递

RH精炼过程中IF钢小型夹杂物演变规律分析 被引量：1

11

作者 高福彬 李建文 +1 位作者 靖振权 周丹 《河南冶金》 2019年第4期20-24,共5页

以邯钢IF钢生产过程中某浇次的前两炉为研究对象,通过采用分工序取样,并借助氮氧分析仪、扫描电镜及EDS分析等手段,系统分析了RH精炼过程中IF钢夹杂物的演变规律。结果表明:(1)氮含量在脱氧3min时最低分别为0.0018%和0.0014%,随后逐渐升... 以邯钢IF钢生产过程中某浇次的前两炉为研究对象,通过采用分工序取样,并借助氮氧分析仪、扫描电镜及EDS分析等手段,系统分析了RH精炼过程中IF钢夹杂物的演变规律。结果表明:(1)氮含量在脱氧3min时最低分别为0.0018%和0.0014%,随后逐渐升高,到静置30min时分别达到0.0027%和0.0023%。全氧含量变化与氮含量相反,脱氧3min时最高,分别达到0.0066%和0.0062%,至静置30min时分别降至0.00374%和0.00371%;(2)脱碳结束时,夹杂物主要为MnO、P2O5、MnS夹杂及其组成的复合夹杂,尺寸在2~3μm之间。加铝脱氧3min后,夹杂物以球状或簇状的Al2O3夹杂为主,尺寸在2~100μm之间。合金化后,夹杂物主要以TiN夹杂、纯Al2O3夹杂、Al2O3-TiN夹杂、Al2O3-TiO2夹杂和A2O3-MnS-TiN复合夹杂物为主,尺寸在1~20μm之间。随着静置时间的增加,夹杂物Al2O3-TiO2夹杂数量减少,Al2O3-MgO略有增加,其他夹杂物的变化不明显。 展开更多

关键词 IF钢 夹杂物 RH精炼 夹杂物演变

下载PDF 职称材料

70CaF_2-30Al_2O_3渣系电渣重熔Cr13Mn4Mo不锈钢中夹杂物的演变 被引量：1

12

作者 张钊 刘昱 +3 位作者 李光强 王强 袁成 王力 《特殊钢》 北大核心 2017年第6期6-10,共5页

采用70CaF_2-30Al_2O_3渣系对Cr13Mn4Mo钢进行电渣重熔试验。利用SEM/EDS、氧氮分析仪和碳硫分析仪分析和检测了Ф55mm电极及Ф120mm(36 kg)电渣锭中全氧含量、硫含量及夹杂物的数量、尺寸和形貌,钢中MnS夹杂的析出过程进行了热力学分... 采用70CaF_2-30Al_2O_3渣系对Cr13Mn4Mo钢进行电渣重熔试验。利用SEM/EDS、氧氮分析仪和碳硫分析仪分析和检测了Ф55mm电极及Ф120mm(36 kg)电渣锭中全氧含量、硫含量及夹杂物的数量、尺寸和形貌,钢中MnS夹杂的析出过程进行了热力学分析。结果表明,电渣重熔后钢中全氧含量由0.0121%降低至0.0044%,硫含量由0.010%降低至0.002%,和电极相比,电渣锭中夹杂物数密度由855个/mm^2降低至257个/mm^2,钢中夹杂物的尺寸明显减小,为1μm左右Al_2O_3夹杂,以及以Al_2O_3为核心,外层附着MnS的复合夹杂。热力学计算表明,在实验条件下没有单个的MnS生成,这与SEM/EDS分析结果吻合。 展开更多

关键词 电渣重熔 Cr13Mn4Mo不锈钢 夹杂物演变 MNS 二次枝晶臂

下载PDF 职称材料

氧含量对超低碳钢炼钢连铸过程夹杂物演变的影响 被引量：1

13

作者 黄淑媛 罗钢 +3 位作者 杨健 徐刚军 周军军 郑庆 《炼钢》 CAS 北大核心 2021年第4期38-48,共11页

针对不同氧含量超低碳钢的炼钢和连铸过程,分析了钢中夹杂物的演变规律及其原因。钢中最常见的夹杂物从转炉终点的Al_(2)O_(3)-CaO-MgO-SiO_(2)复合夹杂物,变为RH进站和脱碳终点的Al_(2)O_(3)-MnO,再变为铝脱氧后和RH出站的Al_(2)O_(3)... 针对不同氧含量超低碳钢的炼钢和连铸过程,分析了钢中夹杂物的演变规律及其原因。钢中最常见的夹杂物从转炉终点的Al_(2)O_(3)-CaO-MgO-SiO_(2)复合夹杂物,变为RH进站和脱碳终点的Al_(2)O_(3)-MnO,再变为铝脱氧后和RH出站的Al_(2)O_(3)。由于连铸坯的冷却速度较慢,有利于TiN的充分析出,所以在中间包钢样中的TiN尺寸一般小于2μm,而在连铸坯中的TiN尺寸一般大于2μm;在中间包中常发现Al_(2)O_(3)-MnS复合夹杂,而在连铸坯中常发现Al_(2)O_(3)-MnS-TiN复合夹杂。中心夹杂物Al_(2)O_(3)尺寸较大时,Al_(2)O_(3)-TiN复合夹杂物的形状不规则;当Al_(2)O_(3)尺寸较小时,该复合夹杂的形状规则。因为大包钢水量为100 t时O31炉次中间包钢液氧质量分数(31×10^(-6))高于O_(2)2炉次(22×10^(-6)),所以大包钢水量为100 t和50 t时O31炉次中间包含Al_(2)O_(3)夹杂物的数量高于O_(2)2炉次。因为铸坯中心最后凝固,S、Mn、Ti、N等元素的偏析造成大量细小的MnS、TiN和TiN-MnS析出物的生成,所以铸坯宽度1/2处的夹杂物数量密度最多。 展开更多

关键词 超低碳钢 夹杂物演变 热力学计算 氧含量 渣

原文传递

浅谈不同钢种炉外精炼钙处理工艺的选择

14

作者 高桂东 《中国科技期刊数据库 工业A》 2021年第12期175-176,206,共3页

为实现对于不同钢种精炼钙处理工艺的改进,本文将针对多种钢种在LF精炼及钙处理过程中所展现的夹杂物演变机理展开深入研究,最终发现,借助钙处理工艺可以让钢液之中的夹杂物数量和尺寸得到切实调整,同时,避免在LF精炼处理中后期出现硅... 为实现对于不同钢种精炼钙处理工艺的改进,本文将针对多种钢种在LF精炼及钙处理过程中所展现的夹杂物演变机理展开深入研究,最终发现,借助钙处理工艺可以让钢液之中的夹杂物数量和尺寸得到切实调整,同时,避免在LF精炼处理中后期出现硅锰合金化问题,可以实现对于Al2O3-SiO2-MnO复合夹杂物的有效控制。在全面考虑各方面影响因素后,笔者建议可以在焊瓶钢之中相应增加一定量的钙线,依托于轻钙处理工艺实现对于高强度结构钢和低碳结构刚的有效调整,同时避免针对高碳钢和耐磨钢实施钙处理。 展开更多

关键词 钙处理 夹杂物演变 LF精炼

下载PDF 职称材料

Ca对HG785钢中Ti合金化夹杂微观组织的影响

15

作者 赵焕玲 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2020年第6期142-150,共9页

为了解析Ti合金化Ca处理高强钢中夹杂物演变规律及对微观组织的影响,使用扫描电镜及能谱仪分析表征其夹杂物特征及夹杂物诱导铁素体的行为,比较研究了不同类型夹杂物诱导铁素体改善微观组织的作用,并结合热力学计算,讨论了铝脱氧、Ti合... 为了解析Ti合金化Ca处理高强钢中夹杂物演变规律及对微观组织的影响,使用扫描电镜及能谱仪分析表征其夹杂物特征及夹杂物诱导铁素体的行为,比较研究了不同类型夹杂物诱导铁素体改善微观组织的作用,并结合热力学计算,讨论了铝脱氧、Ti合金化及钙处理过程中夹杂物的演变机制。试验结果表明,随着Al、Ti、Ca合金的加入,夹杂物的成分含量发生了明显变化;随着Al脱氧时间的增加(5、10、15 min),钢中溶解氧含量降低,加Ti后,夹杂物中的Ti Ox含量也随之降低;而足够的Ca含量能使钢中高熔点夹杂物Al-Mg-Ti-O改为低熔点的液态夹杂Al-Ca-O,被还原的Ti最终残留在夹杂物中或扩散至钢液中。本研究条件下合适的Al-Ti脱氧时间间隔为10 min以上,可以提高Ti的收得率。热力学计算表明,Al2Ti O5比Al2O3更容易被Ca改性为低熔点的铝酸钙;为了避免Ca S和Ti N在液相析出,应该使[S]<0.002 4%和[N]<0.005 8%。与钢中其它类型夹杂物相比,Al-Mg-Ti-Ca-O+Mn S+Ti N更容易诱导针状铁素体析出。 展开更多

关键词 高强结构钢 钛合金化 Ca处理 夹杂物演变 针状铁素体

原文传递

60t LF-VD精炼过程18CrNiMo7-6齿轮钢夹杂物的演变 被引量：5

16

作者 刘金鑫 冯桂萍 +2 位作者 张龙 顾文涛 刘玉芬 《特殊钢》 北大核心 2016年第6期5-8,共4页

18CrNiMo7-6钢（/%：0.17C,0.57Mn,0.24Si,0.012P,0.003S,1.70Cr,1.49Ni,0.28Mo）的冶金流程为60 t EAF-LF-VD-2.1 t铸锭。取样分析了EAF铝锭预脱氧,LF铝粒和碳化硅混合脱氧剂扩散脱氧（LF初渣成分/%：57～60CaO,20.5～22.0Al_2O_3,9.9... 18CrNiMo7-6钢（/%：0.17C,0.57Mn,0.24Si,0.012P,0.003S,1.70Cr,1.49Ni,0.28Mo）的冶金流程为60 t EAF-LF-VD-2.1 t铸锭。取样分析了EAF铝锭预脱氧,LF铝粒和碳化硅混合脱氧剂扩散脱氧（LF初渣成分/%：57～60CaO,20.5～22.0Al_2O_3,9.9～11.3SiO_2,8.8～10.6MgO,0.7～1.1FeO,0.7～0.9MnO）,VD后和软吹后钢中夹杂物数量、尺寸和组成的变化。结果表明,精炼过程1～10μm夹杂物数量降低16.67%,〉10μm夹杂物数量降低50%,≥30μm夹杂物基本去除;精炼过程中生成的夹杂主要为镁铝钙的复合夹杂物和CaS,MgS,MnS等硫化物;成品材中主要为Mg-Al的氧化物夹杂,硫化物以MgS为主,有少量MnS、CaS。应进一步优化冶炼工艺,控制中小型夹杂物的形成。 展开更多

关键词 18CrNiMo7-6齿轮钢 60 t LF-VD精炼 非金属夹杂物演变 分析

下载PDF 职称材料

中南股份高洁净H13钢生产实践

17

作者 余大华 曾令宇 《南方金属》 CAS 2023年第4期25-29,共5页

通过跟踪H13钢不同冶炼过程夹杂物演变规律,结合热力学计算,确认了中南股份H13钢洁净度差的主要原因。通过采取提高转炉出钢碳含量、优化炉后铝合金加入量、改善LF炉底吹氩气控制、延迟RH真空处理时间、取消钙处理等工艺措施,实现了高... 通过跟踪H13钢不同冶炼过程夹杂物演变规律,结合热力学计算,确认了中南股份H13钢洁净度差的主要原因。通过采取提高转炉出钢碳含量、优化炉后铝合金加入量、改善LF炉底吹氩气控制、延迟RH真空处理时间、取消钙处理等工艺措施,实现了高洁净度H13钢的连续生产,满足了韶钢H13钢高纯净度的质量控制要求。 展开更多

关键词 H13钢 夹杂物演变规律 出钢脱氧 精炼工艺优化

下载PDF 职称材料

SPHC-2钢种总氧和夹杂物控制技术与实践

18

作者 赵亚飞 李洪波 +1 位作者 高振伟 孟凡超 《甘肃冶金》 2023年第4期81-84,共4页

钢中氧含量及夹杂物含量超标会严重降低热轧卷板表面质量,影响加工性能及钢板表面质量等。研究了炉渣碱度、软吹时间、连铸保护浇注等项目以及对T[O]主要影响以及精炼过程夹杂物的演变,通过一系列管控措施有效降低了钢水氧含量,控制了... 钢中氧含量及夹杂物含量超标会严重降低热轧卷板表面质量,影响加工性能及钢板表面质量等。研究了炉渣碱度、软吹时间、连铸保护浇注等项目以及对T[O]主要影响以及精炼过程夹杂物的演变,通过一系列管控措施有效降低了钢水氧含量,控制了夹杂物,使得夹杂物符合A、B、C、D各类夹杂物≤1.0要求的比例由91.04%提高到98.69%,从而提升了SPHC-2钢种钢水纯净度,满足客户高品质家电面板用钢使用的技术要求。 展开更多

关键词 SPHC-2钢种 T[O]和夹杂物 钢水纯净度 夹杂物的演变

下载PDF 职称材料

100t BOF-LF-RH-CC流程冶炼GCr15轴承钢非金属夹杂的演变 被引量：10

19

作者 刘佳伟 岳峰 王子健 《特殊钢》 北大核心 2017年第3期61-65,共5页

试验GCr15轴承钢(/%:1.00C,0.20Si,0.39Mn,0.015P,0.005S,1.50Cr,0.003Ti,0.015Als)的冶炼工艺流程为预脱硫铁水-100 t BOF-LF-RH-200 nm×200 mm坯连铸。主要工艺特点为BOF出钢过程加1.2 kg/t铝脱氧,LF精炼采用白渣操作,精炼初渣... 试验GCr15轴承钢(/%:1.00C,0.20Si,0.39Mn,0.015P,0.005S,1.50Cr,0.003Ti,0.015Als)的冶炼工艺流程为预脱硫铁水-100 t BOF-LF-RH-200 nm×200 mm坯连铸。主要工艺特点为BOF出钢过程加1.2 kg/t铝脱氧,LF精炼采用白渣操作,精炼初渣主要成分为(/%:22Al_2O_3,56CaO,10SiO_2,5MgO),RH 67 Pa,25 min,连铸过程保护浇注。两炉钢冶炼分析结果表明,钢中氧氮含量在RH破空样品中同时达到最低分别为7×10^(-6)~8×10^(-6)和24×10^(-6)~26×10^(-6),钢中非金属夹杂尺寸主要集中在3~8μm,并且单位面积夹杂物数量在RH破空样中达到最小;铸坯中非金属夹杂以Al_2O_3-CaO夹杂为主;在高碱度渣的条件下,钙铝酸盐与镁铝尖晶石很容易发生反应,碱度为2~3时会出现少量MgO-Al_2O_3,在渣碱度达到4以上时不会出现MgO-Al_2O_3系夹杂物,并且高碱度条件下MgO-Al_2O_3-CaO系夹杂物中MgO含量会降低。 展开更多

关键词 100 t BOF—LF—RH—CC流程轴承钢GCr15夹杂物尺寸成分演变

下载PDF 职称材料