基于能量匹配关系确定胶结充填体固化时间及合理强度 被引量：14

1

作者 温震江 肖柏林 +4 位作者 韦寒波 巴蕾 杨晓炳 高谦 陈伯瑜 《岩石力学与工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第S01期2701-2707,共7页

为了实现全尾砂胶结充填矿山安全、高效和低成本开采的目标,需要确定充填体合理强度。首先对试验材料进行分析,以确定胶砂强度试验配比;然后根据不同配比的胶砂强度试验结果,分析充填体强度与养护龄期的关系,并建立二者的关系表达式;接... 为了实现全尾砂胶结充填矿山安全、高效和低成本开采的目标,需要确定充填体合理强度。首先对试验材料进行分析,以确定胶砂强度试验配比;然后根据不同配比的胶砂强度试验结果,分析充填体强度与养护龄期的关系,并建立二者的关系表达式;接着通过引入匹配系数K来表征胶结充填体与矿岩能量匹配关系,并且据此确定充填体合理强度;最后针对马坑铁矿实例,分析其匹配特性,分别确定不同矿岩性质的充填体合理强度,然后进行一步骤采空区胶结充填体固化时间与二步骤矿柱回采合理时间匹配分析,在此基础上确定充填料浆配比和二步骤回采时间,并以工业充填进行验证。研究表明:在胶砂比和料浆浓度相同的条件下,充填体强度随着养护龄期呈指数增长;胶结充填体与矿岩能量匹配系数K与矿岩变形模量和容重、开采深度及充填体强度密切相关;采用胶结充填体与矿岩能量匹配特性,结合矿山实际,确定矿岩中等稳固时,一步骤采空区充填配比为胶砂比1∶4,浓度75%,矿岩局部破碎时,一步骤采空区充填配比采用胶砂比1∶4,浓度78%,分别固化12和17 d之后进行二步骤回采;经过工业充填验证,试样强度在2.35~3.28 MPa范围,均满足矿山强度要求。 展开更多

关键词 采矿工程 胶结充填体 全尾砂 养护龄期 能量匹配 合理强度 料浆配比

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巷式充填开采充填体合理强度研究 被引量：5

2

作者 徐小马 《煤矿安全》 北大核心 2017年第9期70-72,76,共4页

以某矿巷式充填开采为工程背景,采用理论计算和数值模拟的方法,分析合理充填体强度。结果表明:理论计算得出充填体合理强度6.67 MPa,数值模拟以隔离煤柱垂直应力和充填体上方顶板下沉量为依据,模拟结果得出充填体合理强度应为0.6~0.8倍... 以某矿巷式充填开采为工程背景,采用理论计算和数值模拟的方法,分析合理充填体强度。结果表明:理论计算得出充填体合理强度6.67 MPa,数值模拟以隔离煤柱垂直应力和充填体上方顶板下沉量为依据,模拟结果得出充填体合理强度应为0.6~0.8倍的煤体强度,即6~8MPa,2种方法得到的结果相近,因此设计充填体强度为6~8 MPa。 展开更多

关键词 巷式充填开采 充填体 合理强度 隔离煤柱 煤体强度

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阶段嗣后充填采场充填体合理强度设计 被引量：1

3

作者 王社光 杨志强 +3 位作者 王立杰 王福全 王庆刚 尹爱民 《现代矿业》 CAS 2023年第8期79-81,85,共4页

为保障充填矿山安全高效和低成本开采,合理确定充填体强度至关重要。针对某采用阶段空场嗣后充填法铁矿山,根据矿房不同宽度和高度参数组合成12种方案,运用FLAC^(3D)进行充填体强度值数值模拟计算分析。采场暴露高度对充填体稳定性影响... 为保障充填矿山安全高效和低成本开采,合理确定充填体强度至关重要。针对某采用阶段空场嗣后充填法铁矿山,根据矿房不同宽度和高度参数组合成12种方案,运用FLAC^(3D)进行充填体强度值数值模拟计算分析。采场暴露高度对充填体稳定性影响较大,是确定充填体强度主导因素;采场宽度和长度对充填体稳定性的影响较小。通过类比国内大型铁矿山采场充填体设计强度研究,在综合分析的基础上,确定该铁矿两步采场充填体设计强度:一步采矿房顶部5 m厚和底部5 m厚充填体28 d设计强度达到2.5 MPa,中下部达到2.0 MPa,中部达到1.5 MPa;二步采矿柱顶部5 m厚和底部5 m厚充填体28 d设计强度达到2.0 MPa,中部达到1.0 MPa。 展开更多

关键词 充填采矿法 胶结充填体 合理强度 两步采场

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基于强度比较的微耕机刀轴的优化设计 被引量：3

4

作者 贺卫珍 刘莉茹 +1 位作者 杨有刚 杨创创 《干旱地区农业研究》 CSCD 北大核心 2017年第4期289-295,300,共8页

选择型号为ISG9-50的旋耕机刀轴作为强度基准,在对基准刀轴和原设计的微耕机刀轴进行应力分析和比较的基础上,对原微耕机刀轴进行了改进设计,该研究为合理利用材料,降低产品成本,尤其为机械结构的优化设计提供了一种新方法。改进的微耕... 选择型号为ISG9-50的旋耕机刀轴作为强度基准,在对基准刀轴和原设计的微耕机刀轴进行应力分析和比较的基础上,对原微耕机刀轴进行了改进设计,该研究为合理利用材料,降低产品成本,尤其为机械结构的优化设计提供了一种新方法。改进的微耕机刀轴,由原来直径为Ф19的实心轴,变为尺寸20 mm×8 mm×6 mm(外径×内径×壁厚)的空心轴,耗材减少了7%,最大等效应力为55.808 MPa,减小了8.3%,且小于旋耕机刀轴的最大等效应力56.818 MPa。改进后刀轴最大变形0.020 2 mm,小于原设计的0.020 6 mm,也小于基准刀轴的0.029 34 mm。结果表明若新设计零件与基准产品具有相同的应力和应变,则两者的强度可靠性相同。改进后的微耕机刀轴,具有更合理的受力、结构和尺寸。 展开更多

关键词 微耕机刀轴 改进设计 合理强度 基准 旋耕机刀轴

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巷式充填开采充填体合理强度研究 被引量：1

5

作者 李云 《山西焦煤科技》 2017年第7期14-17,共4页

以寺河煤矿二号井巷式充填开采为工程背景,采用理论计算和数值模拟的方法,分析合理充填体强度。理论计算得出,充填体合理强度6.67 MPa.数值模拟以隔离煤柱垂直应力和充填体上方顶板下沉量为依据,模拟结果得出充填体合理强度应为0.6~0.8... 以寺河煤矿二号井巷式充填开采为工程背景,采用理论计算和数值模拟的方法,分析合理充填体强度。理论计算得出,充填体合理强度6.67 MPa.数值模拟以隔离煤柱垂直应力和充填体上方顶板下沉量为依据,模拟结果得出充填体合理强度应为0.6~0.8倍的煤体强度,即6~8 MPa,两种方法得到的结果相近,因此设计充填体强度为6~8 MPa. 展开更多

关键词 巷式充填开采 充填体 合理强度 隔离煤柱 煤体强度

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图拉尔根铜镍矿充填体合理强度确定 被引量：1

6

作者 吴大玮 《新疆有色金属》 2016年第1期11-13,共3页

以图拉尔根铜镍矿试验采场为研究对象,对1 200 m中段的337、339、341采场开展数值模拟,主要研究在隔一采一的回采顺序下,不同强度的充填体在各步骤回采过程中的受力及破坏情况是否满足采矿要求。采用的3个充填体强度方案,均基于类比法... 以图拉尔根铜镍矿试验采场为研究对象,对1 200 m中段的337、339、341采场开展数值模拟,主要研究在隔一采一的回采顺序下,不同强度的充填体在各步骤回采过程中的受力及破坏情况是否满足采矿要求。采用的3个充填体强度方案,均基于类比法和理论计算法的基础上确定,经过FLAC 3D软件所得结论分析最终确定方案3为最佳方案,即距离采场顶底板各10 m内充填体强度1.5 MPa,而中部为1.0 MPa,该方案具备充填体稳定,破坏最小,且经济合理。 展开更多

关键词 地下开采 充填体 合理强度 数值模拟 隔一采一

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水泥稳定碎石基层合理强度研究 被引量：1

7

作者 张尤平 成晟 倪富健 《公路交通科技（应用技术版）》 CAS CSCD 2008年第11期13-16,共4页

水泥稳定碎石为我国高速公路的常用基层结构,但由于目前其强度设计不尽合理,新建路面基层常常因收缩而开裂,并因此引发柔性路面的反射裂缝。文章通过室内试验和力学计算,以保证路面疲劳寿命和控制收缩开裂为目的,对水稳基层的疲劳应力... 水泥稳定碎石为我国高速公路的常用基层结构,但由于目前其强度设计不尽合理,新建路面基层常常因收缩而开裂,并因此引发柔性路面的反射裂缝。文章通过室内试验和力学计算,以保证路面疲劳寿命和控制收缩开裂为目的,对水稳基层的疲劳应力和收缩应力进行了系统计算,并在此基础上提出了合理的水泥稳定基层强度范围。 展开更多

关键词 道路工程 水泥稳定碎石基层 收缩 合理强度

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鸡冠嘴金矿充填体强度数值分析

8

作者 院雷 王维 李敏智 《现代矿业》 CAS 2015年第9期9-11,共3页

鸡冠嘴金矿采场、空区均需胶结充填,充填体强度能够满足回采安全需要。但对充填体与围岩的相互作用机理认识较少,而充填体与围岩之间的相互作用机理与优化采矿工艺和降低充填采矿成本密切相关。采用数值计算方法,分析了采场与充填体相... 鸡冠嘴金矿采场、空区均需胶结充填,充填体强度能够满足回采安全需要。但对充填体与围岩的相互作用机理认识较少,而充填体与围岩之间的相互作用机理与优化采矿工艺和降低充填采矿成本密切相关。采用数值计算方法,分析了采场与充填体相互影响程度,结合生产实际,得出采场合理充填体强度。 展开更多

关键词 胶结充填 作用机理 合理强度

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轻集料强度和强度标号 被引量：7

9

作者 刘巽伯 《房材与应用》 CAS 1999年第1期6-10,15,共6页

根据轻集料混凝土的破坏机理，本文提出了一种通过混凝土试验来测定轻集料有效强度和混凝土合理强度的试验方法，并对我国生产的7种陶粒的强度进行了测定。根据轻集料的混凝土合理强度，划分“强度标号”。在新标准GB／T17431—1998中... 根据轻集料混凝土的破坏机理，本文提出了一种通过混凝土试验来测定轻集料有效强度和混凝土合理强度的试验方法，并对我国生产的7种陶粒的强度进行了测定。根据轻集料的混凝土合理强度，划分“强度标号”。在新标准GB／T17431—1998中，强度标号为轻集料的强度指标。 展开更多

关键词 轻集料 有效强度 混凝土合理强度 强度标号

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地铁车站周边地块合理开发强度之初探——由深圳市轨道交通二期工程详细规划说起 被引量：37

10

作者 陈卫国 《现代城市研究》 2006年第8期44-50,共7页

在轨道建设实践中,站点处于不同地段、不同车站类型、不同的用地功能组织,车站周边地块就会有不同的开发强度。本文主要采用列表对比的形式,运用国际相关理论和相关成功的经典案例对这些相关因素进行探讨,主要分析这些相关因素与站点周... 在轨道建设实践中,站点处于不同地段、不同车站类型、不同的用地功能组织,车站周边地块就会有不同的开发强度。本文主要采用列表对比的形式,运用国际相关理论和相关成功的经典案例对这些相关因素进行探讨,主要分析这些相关因素与站点周边地块开发容积率的关系,提出了车站周边地块合理的开发强度。 展开更多

关键词 车站周边地块 合理开发强度 容积率 初探

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鄂尔多斯盆地特低渗油藏合理注水强度研究——以樊学油区长8油藏为例 被引量：12

11

作者 李留杰 党海龙 +4 位作者 贾自力 冯婷婷 石立华 杨宏拓 江晨硕 《非常规油气》 2019年第5期57-62,共6页

为了研究鄂尔多斯盆地特低渗透油藏合理注水强度,选取鄂尔多斯盆地樊学油区某区块长8油藏为研究对象,开展了高压压汞实验和启动压力梯度实验,在此基础上建立了该区块的数值模型,经过历史拟合,结合油藏工程方法,模拟对比了不同注水强度... 为了研究鄂尔多斯盆地特低渗透油藏合理注水强度,选取鄂尔多斯盆地樊学油区某区块长8油藏为研究对象,开展了高压压汞实验和启动压力梯度实验,在此基础上建立了该区块的数值模型,经过历史拟合,结合油藏工程方法,模拟对比了不同注水强度下的油藏开采指标,并与区块内注水井实际注水强度下生产井的见效情况进行了对比,结果表明:该区块的岩样孔喉平均值仅为0.32μm,孔喉物性较差,启动压力梯度与岩样渗透率呈现幂函数关系;数值模拟表明,采出程度与注水强度呈正相关,该区块合理的注水强度是1.0~1.5m^3/(d·m),模拟50年时,在该注水强度范围内采出程度能达到13.9%~15.6%,继续增加注水强度采出程度增幅不大;目前该区块注水强度主要分布在0.4~0.8m3/(d·m)之间,应该逐步增加该区注水井的注水强度。 展开更多

关键词 鄂尔多斯盆地 特低渗透 长8油藏 合理注水强度 数值模拟

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典型草原合理放牧强度阈值研究 被引量：10

12

作者 冯秀 李元恒 +4 位作者 李芳 丛日慧 刘燕丹 丁勇 王育青 《中国草地学报》 CSCD 北大核心 2019年第5期120-127,共8页

探寻合理放牧强度及其研判依据,是当前草原监管中最急迫需要解决的理论和技术问题。研究以内蒙古典型草原为例,利用放牧强度实验平台的植被和家畜监测数据,解析了不同放牧强度下草-畜系统重要指标的响应规律,依据成本-效益分析模式,确... 探寻合理放牧强度及其研判依据,是当前草原监管中最急迫需要解决的理论和技术问题。研究以内蒙古典型草原为例,利用放牧强度实验平台的植被和家畜监测数据,解析了不同放牧强度下草-畜系统重要指标的响应规律,依据成本-效益分析模式,确立了研究区合理放牧强度的阈值,并筛选出7个能够指示草畜平衡的参考指标。主要结论:(1)试验区合理放牧强度为170~340羊单位·d/hm^2/a,下限时生态效益较好,经济效益偏低,上限时生态和经济效益可实现均衡最优。(2)与对照系统相比,牧后剩余率(35%~75%),建群植物高度(50%~95%)、密度(≥85%)、生物量(50%~95%),群落物种多样性(≥100%)和生物量(55%~85%)以及净初级生产力(≥100%)等指标可作为草畜平衡快速评价的重要参考依据。 展开更多

关键词 载畜量 草畜平衡 合理放牧强度 植被-家畜互作 典型草原

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麻黄山西区块宁东油田3、5井区合理注水强度的计算 被引量：8

13

作者 朱小影 周红 余训兵 《石油天然气学报》 CAS CSCD 北大核心 2009年第3期262-264,共3页

注水强度是油藏注水开发的重要参数之一,合理的注水强度有利于提高油藏的开发水平。应用采油速度法计算注水强度。传统方法只是单纯用采油速度来计算合理注水强度,但是有些油田边底水能量很强,且边底水锥进严重,如果单用合理采油速度来... 注水强度是油藏注水开发的重要参数之一,合理的注水强度有利于提高油藏的开发水平。应用采油速度法计算注水强度。传统方法只是单纯用采油速度来计算合理注水强度,但是有些油田边底水能量很强,且边底水锥进严重,如果单用合理采油速度来计算合理注水强度,容易造成合理注水强度过大,按此方案注水容易发生水淹;在本文中把原来公式稍作修改,综合考虑水侵量的影响,把水侵速度考虑进去,按此改进的方法计算合理注水强度比较符合实际情况,既能使注入水补充地层亏空,又不会发生水淹。 展开更多

关键词 宁东油田 合理采油速度 水侵速度 合理注水强度

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论云冷杉林分的合理择伐强度 被引量：5

14

作者 王宝林 王镇 张从景 《林业勘查设计》 1999年第2期43-44,共2页

论述了云冷杉林分的采伐强度。分析了云冷杉林木枯死及风倒、风折的原因。提出云杉冷林分择伐强度应为伐前蓄积量的20-25％是可行的。

关键词 云冷杉 林分 采伐 枯死 风倒 风折 合理择伐强度

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吴起庙沟X区长6油藏注水开发规律研究及合理注入强度的确定

15

作者 殷嘉伟 赵学思 +2 位作者 刘双双 段伟 凃兴平 《科技与创新》 2024年第18期27-30,34,共5页

区块目前处于精细注水阶段,长6是研究区主力生产层位,产量占区块总产量的78%。针对该区块注水开发过程中存在的相关问题,对该区块长6油藏的注水见效情况、井网完善程度、注采连通率、注入水利用效果、地层压力保持水平等生产特征进行分... 区块目前处于精细注水阶段,长6是研究区主力生产层位,产量占区块总产量的78%。针对该区块注水开发过程中存在的相关问题,对该区块长6油藏的注水见效情况、井网完善程度、注采连通率、注入水利用效果、地层压力保持水平等生产特征进行分析评价,以典型井组为研究对象,分析出该区块注水开发规律,即长6油藏见效特征明显,东西向受裂缝影响,见效期短,见水较快,易水淹。通过2种合理注入强度方法的计算,结合目前区块的实际情况得出注入强度的最终值。研究清楚长6层注水开发规律及合理注入强度的确定,对于该区域的高效开发具有积极指导作用。 展开更多

关键词 生产特征 注水开发规律 合理注入强度 高效开发

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三鑫金铜矿保安矿柱回收合理充填体强度研究

16

作者 刘小春 张小瑞 刘博 《黄金》 CAS 2024年第4期13-17,共5页

为安全回收三鑫金铜矿的保安矿柱并保证充填采场的稳定性,对采场的合理充填体强度进行理论计算,并对不同充填体强度(灰砂比)下采场稳定性进行了数值模拟,确定了合理充填体强度。结果表明:采场充填体所需合理强度主要与采场长度和充填体... 为安全回收三鑫金铜矿的保安矿柱并保证充填采场的稳定性,对采场的合理充填体强度进行理论计算,并对不同充填体强度(灰砂比)下采场稳定性进行了数值模拟,确定了合理充填体强度。结果表明:采场充填体所需合理强度主要与采场长度和充填体高度有关,对于长度20~60 m、高度40 m的保安矿柱采场,充填体强度需达到3.5 MPa以上,其周边区域岩移量不超过2 mm,在设计规范允许的范围内,能够保障安全。 展开更多

关键词 保安矿柱 充填采矿法 合理充填体强度 数值模拟 稳定性

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鄂尔多斯盆地坪桥南长6油藏注水见效合理参数分析 被引量：5

17

作者 刘文强 王强 +4 位作者 康胜松 曾俊 孙欣华 王小锋 汪章超 《科学技术与工程》 北大核心 2021年第21期8870-8875,共6页

针对鄂尔多斯盆地杏子川油田坪桥南区长6低渗透油藏注水见效率低、部分油井含水上升过快的问题,研究了注水见效时间规律,提出了注水参数优化的方法。通过统计分析结合数值模拟手段,分析单一因素对见效时间的影响,探索注水见效时间和合... 针对鄂尔多斯盆地杏子川油田坪桥南区长6低渗透油藏注水见效率低、部分油井含水上升过快的问题,研究了注水见效时间规律,提出了注水参数优化的方法。通过统计分析结合数值模拟手段,分析单一因素对见效时间的影响,探索注水见效时间和合理注水强度,形成了预测见效时间及合理注水强度的图版。结果表明,坪桥南区长6油藏转注后高强度注水的见效时间为5~15个月;见效后温和注水合理水强度范围为1.0~2.0 m^(3)/(d·m)。按该方法对单井配注优化后,水驱效果明显提高。 展开更多

关键词 鄂尔多斯盆地 杏子川油田 低渗透 长6油藏 合理注水强度 数值模拟

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综放开采中顶煤对支架合理支护强度影响的数值分析 被引量：4

18

作者 王永秀 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期145-149,共5页

应用数值模拟方法分析了顶煤强度和刚度以及厚度对综放工作面支架支护强度的影响,由此得出,顶煤强度和刚度以及厚度对支架支护合理强度均产生了较大的影响:较软顶煤和坚硬顶煤要求支架支护强度较高,而中硬顶煤要求支架支护强度较低;顶... 应用数值模拟方法分析了顶煤强度和刚度以及厚度对综放工作面支架支护强度的影响,由此得出,顶煤强度和刚度以及厚度对支架支护合理强度均产生了较大的影响:较软顶煤和坚硬顶煤要求支架支护强度较高,而中硬顶煤要求支架支护强度较低;顶煤厚度小于等于5 m时,支架合理强度主要受顶煤强度和刚度的影响,而顶煤厚度大于5 m时,支架支护合理强度同时受顶煤强度和刚度以及厚度的影响. 展开更多

关键词 综放开采 支架合理支护强度 顶煤强度及刚度 顶煤厚度 数值分析

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肇州油田直井—水平井联合开发区块合理注水强度 被引量：3

19

作者 郭军涛 《大庆石油地质与开发》 CAS CSCD 北大核心 2015年第4期92-96,共5页

大庆长垣东部三肇凹陷肇州油田直井—水平井联合开发区已逐步进入中高含水期,为实现精细注水调整需要进行合理注水强度研究。依据数值模拟计算出的开发指标,建立了9类连通关系下4种注水强度的综合含水率与采出程度关系曲线、采油速度与... 大庆长垣东部三肇凹陷肇州油田直井—水平井联合开发区已逐步进入中高含水期,为实现精细注水调整需要进行合理注水强度研究。依据数值模拟计算出的开发指标,建立了9类连通关系下4种注水强度的综合含水率与采出程度关系曲线、采油速度与综合含水率关系曲线。通过设定水平井开发效果和经济效益界限,可以从2类曲线组中求取水平井的合理注水强度范围。水平井合理注水强度与连通情况关系较大:"薄注厚采"合理注水强度为3.8~18.0 m^3/m;"注采相当"合理注水强度在3.8 m^3/m以上;"厚注薄采"无法满足开发效果和经济效益界限要求,需措施改造。将此方法应用于肇5区块的注水调整,有效改善了区块开发效果。 展开更多

关键词 油藏数值模拟 直井-水平井联合 合理注水强度 开发调整

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中高渗强边水油藏合理采液强度研究 被引量：3

20

作者 殷金平 孙超囡 +1 位作者 张东星 朱小丽 《石油化工应用》 CAS 2018年第1期70-73,107,共5页

D油田是一边底水发育、处于中含水采油期的中高孔、中高渗透率、强边水油藏。对于此类油藏,开发中主要存在的矛盾是:既要保证油田高速高效开发,又要控制边水过快、过早上升。在实际生产过程中,D油田单井、区块液量与含水相关性很强,这... D油田是一边底水发育、处于中含水采油期的中高孔、中高渗透率、强边水油藏。对于此类油藏,开发中主要存在的矛盾是:既要保证油田高速高效开发,又要控制边水过快、过早上升。在实际生产过程中,D油田单井、区块液量与含水相关性很强,这说明该油田存在一个最佳的采液强度。针对上述问题,本文通过对构造位置与含水上升速度的关系、含水上升率与采液强度的关系等研究,确定了D油田合理采液强度,有效控制了单井的含水上升速度,提高了断块的开发效果,并为同类油藏开发提供经验。 展开更多

关键词 中、高渗透率强边水油藏 合理采液强度 相渗曲线 含水上升率

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