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题名挡墙地震主动土压力计算及其影响因素分析
被引量：1
- 1
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作者
宋征
张书华
严学清
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机构
三峡大学科技学院土木水电学部
三峡大学土木与建筑工程学院
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出处
《水电能源科学》
北大核心
2018年第10期113-116,共4页
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基金
国家自然科学基金项目(41372297)
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文摘
鉴于Mononobe-Okabe理论应用于实际工程地震土压力计算时仅适用于无粘性土,在Mononobe-Okabe理论的基础上,分析了墙后土体的应力状态,推导了粘性和无粘性土地震主动土压力及主动土压力系数计算表达式,并结合算例分析了不同情况下土压力的分布特性。同时指出土压力的大小及分布主要与墙背土体参数和破裂面倾角假定有关,土压力合力作用位置随墙背摩擦角增大而上移,随地震角的增大而下移。
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关键词
土体应力状态
地震主动土压力
侧土压力系数
土压力分布
合力作用位置
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Keywords
soil stress state
seismic active earth pressure
lateral earth pressure coefficient
earth pressure distribu-tion
position of resultant force
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分类号
TU432
[建筑科学—岩土工程]
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题名外伸端板连接节点撬力分布研究
被引量：5
- 2
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作者
刘秀丽
王燕
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机构
青岛理工大学土木工程学院
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出处
《建筑钢结构进展》
北大核心
2014年第4期29-38,共10页
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基金
国家自然科学基金(51278259)
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文摘
撬力是外伸端板连接节点存在的不可忽略的影响因素,其大小和分布与连接节点外伸端板和螺栓的刚度、螺栓布置等因素有关,很难准确地量测。通过变化端距、栓距和端板厚度等建立了一系列有限元模型,对外伸端板连接节点撬力分布进行了分析研究。根据计算结果拟合了撬力分布模型,并提出撬力合力作用位置计算公式。分析了端板构造变化对撬力的影响,给出了端板构造设计建议。结果表明,撬力是分布在端板外伸部分的不均匀的面荷载,提出的撬力分布模型与有限元结果吻合良好。给出的撬力合力作用位置计算公式可反映不同构造形式对撬力作用位置的影响,使得设计更加精确。给出的端板构造设计建议可有效地减小撬力影响。研究结果可为工程设计提供参考。
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关键词
外伸端板连接
有限元分析
撬力分布
撬力合力作用位置
端板构造设计
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Keywords
extended end-plate connections
finite element analysis
distribution of prying force
location of prying forceresultant
configuration of end plate
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分类号
TU391
[建筑科学—结构工程]
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题名挡土墙地震主动土压力及其分布形式研究
被引量：3
- 3
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作者
曹文冉
陈轩
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机构
中国石油集团工程技术研究院
中国石油天然气集团公司海洋工程重点实验室
中国中元国际工程有限公司
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出处
《地震工程与工程振动》
CSCD
北大核心
2016年第5期177-182,共6页
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基金
中国石油天然气集团公司科学研究与技术开发项目(BK-14-05-H2)~~
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文摘
物部理论认为地震主动土压力呈线性分布，而且作用点位于墙底以上1／3高度处，与实测结果相差较大。基于库仑土压力理论的平面滑裂面假定，根据挡土墙后滑裂土体的力矩平衡，引入了土体对地震的放大效应，提出了地震主动土压力作用点位置的确定方法，给出了地震主动土压力强度的理论公式，并分析了地震放大系数对地震主动土压力及其分布的影响。结果表明，如果不考虑地震放大系数，地震主动土压力值与物部理论的计算结果基本相同，可见物部理论是本文方法的一种特例；地震主动土压力作用点都位于墙底以上0．40—0．50倍高度处，与试验结果比较吻合，说明物部理论有待进一步完善；地震主动土压力强度是一种作用等价的非线性分布，沿墙高的分布形式接近于抛物线，最大值也不再恒定于墙底，在挡土墙的稳定性设计时应予以重视。
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关键词
极限平衡状态
地震主动土压力
合力作用点位置
非线性分布
地震放大系数
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Keywords
limit equilibrium state
seismic active earth pressure
application point of total force
non-linear dis-tribution
seismic amplification factor
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分类号
TU432
[建筑科学—岩土工程]
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