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β21S钛合金热压缩变形行为 被引量：20
1
作者 叶文君 脱祥明 王世洪 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第1期23-27,共5页
在热模拟试验机上对 β2 1S(Ti 15Mo 2 .7Nb 3Al 0 2Si)钛合金进行了恒应变速率压缩变形试验 ,温度范围为 75 0～ 95 0℃ ,应变速率范围为 ε=10 -3 ～ 10s-1,测试了其真应力 真应变曲线 ,观察了变形后的组织。β区热压缩、变形的主... 在热模拟试验机上对 β2 1S(Ti 15Mo 2 .7Nb 3Al 0 2Si)钛合金进行了恒应变速率压缩变形试验 ,温度范围为 75 0～ 95 0℃ ,应变速率范围为 ε=10 -3 ～ 10s-1,测试了其真应力 真应变曲线 ,观察了变形后的组织。β区热压缩、变形的主要软化机制是动态回复 ,但 ε≤ 10 -2 s-1时 ,变形的过程中有动态再结晶现象发生 ;两相区热压缩 , ε≤10 -2 s-1时 ,变形的主要软化机制是动态回复 , ε≥ 10 -1s-1时变形的主要软化机制是动态再结晶。部分试样变形后的组织中 ,观察到类似“木纹”状的组织 。 展开更多
关键词 β21S钛合金 热压缩 变形软化机制 不均匀变形
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Ti26钛合金热压缩变形行为 被引量：6
2
作者 杜宇 赵永庆 +2 位作者 戚运莲 奚正平 郭萍 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第A04期630-633,共4页
在Gleeble1500热模拟试验机上对Ti26(Ti-V-Al-Cr-Sn-Nb-Zr系)钛合金进行了恒应变速率压缩变形试验,在温度范围为900～1150℃,应变速率范围为ε=10-3～10s-1,测试了其真应力-应变曲线。β区热压缩、变形的主要软化机制是动态回复,ε≥1s-... 在Gleeble1500热模拟试验机上对Ti26(Ti-V-Al-Cr-Sn-Nb-Zr系)钛合金进行了恒应变速率压缩变形试验,在温度范围为900～1150℃,应变速率范围为ε=10-3～10s-1,测试了其真应力-应变曲线。β区热压缩、变形的主要软化机制是动态回复,ε≥1s-1时,变形的过程中有动态再结晶现象发生;ε≤10-1s-1时,变形的主要软化机制是动态回复。结合Arrhenius方程并引用Zener-Hollomon参数建立了表征各参数关系的本构方程,求出了Ti26合金的变形激活能。 展开更多
关键词 Ti26钛合金 热压缩 变形软化机制 变形激活能 本构方程
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Ti-26钛合金热变形特征研究 被引量：4
3
作者 杜宇 刘伟 +3 位作者 戚运莲 赵永庆 罗媛媛 洪权 《稀有金属快报》 CSCD 2007年第12期29-33,共5页
在Gleeble1500热模拟试验机上对Ti-26(Ti-15V-3Al-3Cr-3Sn-1Nb-1Zr)钛合金进行了恒应变速率压缩变形试验,温度范围为700～1020℃,应变速率范围为ε=10-3～10s-1,测试了其真应力-应变曲线,观察了变形后的组织。β区热压缩、变形的主要软... 在Gleeble1500热模拟试验机上对Ti-26(Ti-15V-3Al-3Cr-3Sn-1Nb-1Zr)钛合金进行了恒应变速率压缩变形试验,温度范围为700～1020℃,应变速率范围为ε=10-3～10s-1,测试了其真应力-应变曲线,观察了变形后的组织。β区热压缩、变形的主要软化机制是动态回复;ε≤10-2s-1时,变形的过程中有动态再结晶现象发生,主要软化是动态回复起作用;ε≥10-1s-1时,变形时再结晶数量增多,但随温度的升高动态回复作用渐强。在热变形参数中,变形温度、变形速率对变形后的组织都有较大的影响,为获得细小均匀的组织,除了降低变形温度,增大变形量外,适当的提高变形速率也是一种可行的途径。 展开更多
关键词 Ti-26钛合金 热压缩 变形软化机制
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