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压载荷下Ⅰ-Ⅱ复合型中心裂纹板弹塑性屈曲载荷研究
1
作者 李守超 尹倩 +2 位作者 王卓吾 贺小华 周昌玉 《南京工业大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2024年第3期290-299,320,共11页
为了研究含裂纹结构承载能力,采用有限元方法建立压载荷下Ⅰ-Ⅱ复合型中心裂纹板模型,计算裂纹板弹塑性屈曲载荷,讨论相对裂纹长度(a/w)、裂纹倾角(θ)、板宽(w)、板厚(t)、边界条件对弹塑性屈曲载荷及其变化规律的影响。对于上下夹持... 为了研究含裂纹结构承载能力,采用有限元方法建立压载荷下Ⅰ-Ⅱ复合型中心裂纹板模型,计算裂纹板弹塑性屈曲载荷,讨论相对裂纹长度(a/w)、裂纹倾角(θ)、板宽(w)、板厚(t)、边界条件对弹塑性屈曲载荷及其变化规律的影响。对于上下夹持中心裂纹板,随着裂纹长度和裂纹倾角的增大,板宽越大,中心裂纹板屈曲载荷对裂纹越敏感,中心裂纹板承载能力受到裂纹长度和裂纹倾角的影响越明显。弹塑性屈曲载荷随着板厚的增大而增大,并且随着裂纹倾角的增大,板厚越大,屈曲载荷的下降程度越显著。上下简支中心裂纹板与上下夹持中心裂纹板的屈曲载荷变化规律基本一致,且上下夹持中心裂纹板的屈曲载荷显著大于上下简支中心裂纹板的屈曲载荷。给出不同边界条件下弹塑性屈曲载荷与相对裂纹长度、裂纹倾角的回归关系式。通过中心裂纹板弹塑性屈曲试验发现,采用压缩力学性能计算弹塑性屈曲载荷更接近试验结果,试验屈曲载荷的变化规律与有限元模拟计算结果一致。研究结果对含裂纹结构的承载能力评价具有参考价值。 展开更多
关键词 压载荷 有限元方法 Ⅰ-Ⅱ复合型裂纹 弹塑性屈曲载荷 上下简支中心裂纹板 上下夹持中心裂纹板
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压载荷对疲劳裂纹在Paris区内扩展影响的有限元研究 被引量：6
2
作者 宋欣 张嘉振 赫晓东 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2009年第1期122-127,共6页
以7049-UA铝合金为研究对象,用弹塑性有限元方法分析拉压循环载荷下,三条不同裂纹长度的裂尖应力场,通过裂尖的应力状态定义一个考虑压载荷影响的有效应力强度因子范围参数ΔKef′f,并利用此参数,定量分析循环拉压载荷对铝合金疲劳裂纹... 以7049-UA铝合金为研究对象,用弹塑性有限元方法分析拉压循环载荷下,三条不同裂纹长度的裂尖应力场,通过裂尖的应力状态定义一个考虑压载荷影响的有效应力强度因子范围参数ΔKef′f,并利用此参数,定量分析循环拉压载荷对铝合金疲劳裂纹扩展的促进作用,并提出一种简便的利用有限元方法拟合应力比为负值时Paris区的疲劳裂纹扩展速率的方法,与已发表的实验数据相比较,得到较好的验证。 展开更多
关键词 压载荷 疲劳 裂纹扩展 铝合金 弹塑性 有限元分析
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工业纯钛TA2压载荷下含表面裂纹板应力强度因子
3
作者 张雨宸 姚锡铭 +2 位作者 裴琦 周昌玉 贺小华 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2023年第2期67-76,共10页
以压载荷下工业纯钛TA2含表面裂纹板为研究对象。采用有限元方法,建立了压载荷下含复合型半椭圆表面裂纹板模型,计算了裂纹体应力强度因子,研究了裂纹倾角β、裂纹相对深度a/t、裂纹相对形状a/c、裂纹面摩擦系数μ和侧压系数λ对应力强... 以压载荷下工业纯钛TA2含表面裂纹板为研究对象。采用有限元方法,建立了压载荷下含复合型半椭圆表面裂纹板模型,计算了裂纹体应力强度因子,研究了裂纹倾角β、裂纹相对深度a/t、裂纹相对形状a/c、裂纹面摩擦系数μ和侧压系数λ对应力强度因子的影响。结果表明:裂纹倾角,裂纹相对形状对应力强度因子影响显著,裂纹相对深度对应力强度因子影响不明显。摩擦系数和测压系数的增大可明显减小应力强度因子,抑制剪切破坏。最后基于应力强度因子有限元解,回归得到了适用于受单轴压载下含半椭圆表面裂纹板的应力强度因子KⅡ和KⅢ解。研究结果对工业纯钛TA2压载荷下含半椭圆表面裂纹结构安全性评价具有参考价值。 展开更多
关键词 工业纯钛TA2 复合型表面裂纹 应力强度因子 压载荷 有限元方法
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含缺口结构压疲劳失效研究 被引量：1
4
作者 曹智强 由宏新 丁信伟 《机械设计与制造》 北大核心 2005年第10期155-156,共2页
结构的疲劳失效与内部的应力水平有着紧密的联系。这里阐述了压应力作用下结构内部裂纹的萌生和扩展机理,并介绍了循环压应力下的裂纹扩展计算方程,结合现代疲劳研究方法的新成果新方法对压应力条件下疲劳破坏研究的未来提出展望。
关键词 压载荷 裂纹萌生 裂纹扩展 疲劳失效 结构 缺口 应力水平 扩展机理 内部裂纹 应力作用
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不同加载条件压载荷对疲劳裂纹尖端塑性区的影响 被引量：1
5
作者 汤卉 沙宇 张嘉振 《机械工程师》 2008年第4期88-89,共2页
应用弹塑性有限元方法,研究不同加载条件下压载荷对疲劳裂纹尖端塑性区的影响。建立两个具有中心穿透裂纹的高强铝合金板的有限元模型,分别进行不同载荷的拉压加载模拟分析。结果表明,压载荷对疲劳裂纹尖端塑性区有显著影响,在一拉-压... 应用弹塑性有限元方法,研究不同加载条件下压载荷对疲劳裂纹尖端塑性区的影响。建立两个具有中心穿透裂纹的高强铝合金板的有限元模型,分别进行不同载荷的拉压加载模拟分析。结果表明,压载荷对疲劳裂纹尖端塑性区有显著影响,在一拉-压加载周期,当拉载荷减小到零时裂纹尖端应力不为零,裂纹尖端应力对裂尖的挤压作用产生反向塑性区,裂尖反向塑性区随压载荷的增加而增加,压载荷的大小是决定裂纹尖端塑性区大小的主要因素,压载荷越大塑性区越大。 展开更多
关键词 有限元 疲劳裂纹 压载荷
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金属陶瓷硬质覆层材料覆层受压时的等效抗弯强度研究 被引量：1
6
作者 杨俊茹 王全为 +2 位作者 刘福田 李兆前 黄传真 《工具技术》 北大核心 2007年第2期24-27,共4页
分别基于最大拉应力点和最大压应力点建立了三元硼化物金属陶瓷硬质覆层材料覆层受压时的等效抗弯强度理论模型,并进行了实例和试验研究。理论分析与试验研究结果相符,二者均表明随着覆层厚度比的增加,三元硼化物金属陶瓷硬质覆层材料... 分别基于最大拉应力点和最大压应力点建立了三元硼化物金属陶瓷硬质覆层材料覆层受压时的等效抗弯强度理论模型,并进行了实例和试验研究。理论分析与试验研究结果相符,二者均表明随着覆层厚度比的增加,三元硼化物金属陶瓷硬质覆层材料的等效抗弯强度增大;对于本文研究的硬质覆层材料,覆层受压时材料首先在最大压应力位置失效。提出对该硬质覆层材料零件进行结构设计时,如果覆层受压,应以覆层部分材料的抗压强度而不是基体材料的抗拉强度作为设计准则。 展开更多
关键词 硬质覆层材料 压载荷 等效抗弯强度
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2RDS压缩机曲轴有限元分析
7
作者 侯小兵 《石油机械》 2015年第4期114-117,共4页
压缩机曲轴在工作中受力情况极为复杂,曲轴作为压缩机最重要的零部件之一,一旦失效将会导致整个压缩机的损坏。鉴于此,以2RDS压缩机曲轴为例,采用INVENTOR三维建模软件建立曲轴模型,使用有限元分析软件ABAQUS对其进行应力分析。分析结... 压缩机曲轴在工作中受力情况极为复杂,曲轴作为压缩机最重要的零部件之一,一旦失效将会导致整个压缩机的损坏。鉴于此,以2RDS压缩机曲轴为例,采用INVENTOR三维建模软件建立曲轴模型,使用有限元分析软件ABAQUS对其进行应力分析。分析结果表明,曲轴的应力最大位置均出现在主轴颈-I的油孔处,在曲柄与曲柄销和主轴颈与曲柄销过渡圆角处均出现了应力集中,但是最大应力均小于材料的许用应力,结构不会出现静强度破坏。曲轴在压工况时的受力比拉工况时的受力更加恶劣,应力集中情况更加严重,因此在曲轴的设计过程中要充分考虑曲柄的设计厚度、宽度及连接处过渡圆弧的大小。研究结果可为压缩机曲轴的优化设计提供理论依据。 展开更多
关键词 压缩机 曲轴强度 拉力 压载荷 有限元 ABAQUS
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压载荷对疲劳裂纹尖端反向塑性区尺寸的影响
8
作者 沙宇 白士刚 王萌 《广东石油化工学院学报》 2021年第6期40-42,共3页
基于弹塑性有限元方法,计算了拉压循环加载下,疲劳裂纹尖端产生的最大反向塑性区尺寸ρ_(r,max)。并分析了最大反向塑性区尺寸ρ_(r,max)随压载荷峰值σ_(maxcom)的变化规律,结果表明:拉压循环加载条件下,最大反向塑性区尺寸与压载荷峰... 基于弹塑性有限元方法,计算了拉压循环加载下,疲劳裂纹尖端产生的最大反向塑性区尺寸ρ_(r,max)。并分析了最大反向塑性区尺寸ρ_(r,max)随压载荷峰值σ_(maxcom)的变化规律,结果表明:拉压循环加载条件下,最大反向塑性区尺寸与压载荷峰值存在显著线性关系,线性关系方程斜率A由最大应力强度因子唯一决定。 展开更多
关键词 压载荷 裂纹扩展速率 有限元 反向塑性区尺寸
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压载荷对LY12M铝合金中疲劳裂纹扩展速率影响的三种工程模型的验证(英文)
9
作者 宋欣 李红萍 +3 位作者 邵俊鹏 张嘉振 王亚辉 于晓东 《中国有色金属学会会刊：英文版》 CSCD 2012年第S1期27-32,共6页
基于弹塑性断裂力学的裂纹扩展机理,用弹塑性有限元分析压载荷对LY12M铝合金疲劳裂尖应力场的影响。介绍了可用于负应力比试验数据描述的两种实际应用的工程模型和一种已发表的称作"张模型"的双参数裂纹扩展模型,通过在相应... 基于弹塑性断裂力学的裂纹扩展机理,用弹塑性有限元分析压载荷对LY12M铝合金疲劳裂尖应力场的影响。介绍了可用于负应力比试验数据描述的两种实际应用的工程模型和一种已发表的称作"张模型"的双参数裂纹扩展模型,通过在相应坐标系下描述试验数据,并比较各自拟合线的线性相关度R2。结果验证"张模型"的拟合效果较好,是一种负应力比下预测铝合金疲劳裂纹扩展寿命的较好的工程方法,同时,由于部分参数可用弹塑性有限元计算获得,所以可节省大量新材料研究的经费。 展开更多
关键词 疲劳寿命预报 疲劳裂纹扩展速率 压载荷 铝合金
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机身壁板内压载荷强度试验方法研究 被引量：19
10
作者 臧伟锋 董登科 张海英 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2015年第5期972-977,共6页
机身壁板内压载荷试验方法研究是飞机结构强度研究的重要内容。按照机身壁板内压载荷试验边界条件模拟的要求,分别对承受内压载荷机身壁板曲边和直边边界条件模拟方法进行了分析,确定了用气密端板模拟机身壁板曲边边界条件和用"D&q... 机身壁板内压载荷试验方法研究是飞机结构强度研究的重要内容。按照机身壁板内压载荷试验边界条件模拟的要求,分别对承受内压载荷机身壁板曲边和直边边界条件模拟方法进行了分析,确定了用气密端板模拟机身壁板曲边边界条件和用"D"字形夹具模拟机身壁板直边边界条件的强度试验方法。通过设计生产机身壁板试验件和试验装置,对该试验方法进行了验证试验。试验实测应力分布较为合理,且与理论解基本相符,证明了该方法的正确和有效性,可为承受内压载荷机身壁板结构选型试验提供参考。 展开更多
关键词 机身壁板 内压载荷 边界模拟“D”字形夹具 试验方法
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CPR1000安全壳结构极限承载能力分析 被引量：10
11
作者 赵超超 李忠诚 董占发 《计算机辅助工程》 2013年第A02期393-399,共7页
安全壳的极限承载能力是评估安全壳安全性和可靠性至关重要的指标.在Abaqus中通过分离式建模建立CPR1000堆型安全壳三维有限元模型，在自重及预应力载荷下，施加0～3倍范围内压载荷进行非线性有限元分析.对于破坏准则，提出安全壳的极... 安全壳的极限承载能力是评估安全壳安全性和可靠性至关重要的指标.在Abaqus中通过分离式建模建立CPR1000堆型安全壳三维有限元模型，在自重及预应力载荷下，施加0～3倍范围内压载荷进行非线性有限元分析.对于破坏准则，提出安全壳的极限承载能力包括功能性失效和结构破坏的2个阶段，并给出相应的破坏准则.计算结果表明，在内压载荷达到1.83倍设计内压时，大量混凝土开裂，钢衬里部分屈服，可认为安全壳达到功能性失效；在内压载荷达到2.16倍设计内压时，预应力筋开始屈服，可认为安全壳达到承载力极限状态. 展开更多
关键词 安全壳 内压载荷 极限承载力 功能性失效 结构破坏
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高强让压锚杆力学特性及结构优化 被引量：6
12
作者 李兆霖 王连国 陆银龙 《煤矿安全》 CAS 北大核心 2015年第11期54-57,共4页
运用有限元软件Abaqus建立了单根高强让压锚杆的数值计算模型,对让压锚杆力学性能进行深入分析,系统研究了不同让压环结构参数对让压锚杆力学性能的影响。结果表明:让压锚杆增加了让压弹性阶段,能够承受更大的变形量,进而防止锚杆过早... 运用有限元软件Abaqus建立了单根高强让压锚杆的数值计算模型,对让压锚杆力学性能进行深入分析,系统研究了不同让压环结构参数对让压锚杆力学性能的影响。结果表明:让压锚杆增加了让压弹性阶段,能够承受更大的变形量,进而防止锚杆过早地进入屈服;让压锚杆的让压量取决于让压环的高度,而让压锚杆的让压载荷则取决于让压环的壁厚,让压环的中鼓和让压环口端尺寸对让压锚杆力学性能影响较小。 展开更多
关键词 让压锚杆 让压载荷 让压量 锚杆支护 软岩支护 围岩控制
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筒状大长度固体药柱在内压载荷下的响应 被引量：6
13
作者 李卓 徐秉业 《宇航学报》 EI CSCD 北大核心 2000年第4期95-99,共5页
本文研究不可压缩的粘弹性圆筒 ,在轴对称的平面应变条件下承受内压的问题 ,粘弹性材料采用分数阶导数模型。并用分数阶导数模型拟合固体推进剂松弛模量曲线 ,用Laplace变换和其反变换计算了固体火箭发动机筒段在点火内压建立过程中的... 本文研究不可压缩的粘弹性圆筒 ,在轴对称的平面应变条件下承受内压的问题 ,粘弹性材料采用分数阶导数模型。并用分数阶导数模型拟合固体推进剂松弛模量曲线 ,用Laplace变换和其反变换计算了固体火箭发动机筒段在点火内压建立过程中的位移和应力 。 展开更多
关键词 固体火箭发动机 不可压缩性 固体药柱 内压载荷
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复合材料蜂窝夹层结构轴压载荷下总体屈曲计算研究 被引量：6
14
作者 杜正兴 刘洪权 《强度与环境》 2015年第6期11-16,共6页
对两种芯层厚度的复合材料蜂窝夹层板进行轴压载荷下的稳定性试验,给出了试验件的屈曲载荷及破坏形式。分别采用四种工程方法及线性与非线性有限元方法对轴压载荷下蜂窝夹层板的屈曲破坏载荷进行计算,根据试验结果,对各类方法的计算结... 对两种芯层厚度的复合材料蜂窝夹层板进行轴压载荷下的稳定性试验,给出了试验件的屈曲载荷及破坏形式。分别采用四种工程方法及线性与非线性有限元方法对轴压载荷下蜂窝夹层板的屈曲破坏载荷进行计算,根据试验结果,对各类方法的计算结果进行了误差分析并给出了其使用建议。对文献[8]中的方法,因计算过程简单,易于程序化实现,推荐在型号设计中使用。 展开更多
关键词 蜂窝夹层结构 总体稳定性 轴压载荷 有限元 屈曲计算
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内压载荷对含缺陷管段复合材料修复效果影响研究
15
作者 梁中红 王小魏 +2 位作者 张凤霞 袁银春 张瑶 《粘接》 CAS 2024年第7期92-96,共5页
高含硫化氢油气管道长时间运行后,因管道环焊缝的缺陷导致管道失效的事件时常发生,通过含缺陷管道修复前与修复后的试验效果对比,分析影响修复效果的主要影响因素。试验结果表明,在管道极限内压工况下,含缺陷的环焊缝主要所受威胁主要... 高含硫化氢油气管道长时间运行后,因管道环焊缝的缺陷导致管道失效的事件时常发生,通过含缺陷管道修复前与修复后的试验效果对比,分析影响修复效果的主要影响因素。试验结果表明,在管道极限内压工况下,含缺陷的环焊缝主要所受威胁主要表现为环向作用力,采用复合材料修复缺陷可增强管道的抗内压能力;修复后的管道抗屈服能力明显优于管体本身,可显著提高含缺陷环焊缝的屈服能力;管道的抗内压能力得到一定的提升。复合材料修复能在一定程度上提高管道的屈服强度及爆破压力,对于管道安全运行能起到一定的作用。 展开更多
关键词 超标缺陷 内压载荷 缺陷管道 屈服强度 极限承载能力
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内压载荷下输氢复合柔性管力学性能研究
16
作者 张吉祥 安晨 +2 位作者 邓海峰 张爱霞 张贝贝 《海洋工程》 CSCD 北大核心 2024年第3期119-134,共16页
中国氢能产业正随着碳中和愿景的不断推进而快速发展,由于氢气在钢管中容易引发“氢脆”现象,使用钢管输送氢气存在较大挑战,纤维增强复合柔性管作为一种非金属管道在氢气输送领域备受关注,其结构设计及强度分析是产业化应用的瓶颈。为... 中国氢能产业正随着碳中和愿景的不断推进而快速发展,由于氢气在钢管中容易引发“氢脆”现象,使用钢管输送氢气存在较大挑战,纤维增强复合柔性管作为一种非金属管道在氢气输送领域备受关注,其结构设计及强度分析是产业化应用的瓶颈。为探讨内压工况下输氢复合柔性管的结构响应,考虑不同层材料的各向同性及各向异性,基于三维各向异性弹性力学,建立了纤维增强输氢复合管道在内压作用下的力学理论模型,并采用数学方法求解管道位移微分方程,进而获得了N层缠绕增强层输氢复合管道在内压作用下的应力应变解析解,计算结果与内压作用下13层输氢复合柔性管的数值计算结果相符。管道的环向应力最大值出现在防渗透层,输氢软管的增强层承担约70%的载荷作用,径向应力绝对值大小随距离管道截面中心点的距离增大而减小。提出的力学行为分析模型及求解方法为设计输氢复合柔性管提供了重要的理论支撑。 展开更多
关键词 纤维增强 复合柔性管 输氢管道 内压载荷 理论分析
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考虑轮压载荷的铸造起重机多轴疲劳特性分析
17
作者 冯梓彬 魏国前 +1 位作者 郭子贤 余震 《机械科学与技术》 CSCD 北大核心 2024年第7期1277-1282,共6页
铸造起重机金属结构是一种典型的复杂焊接结构,在移动轮压载荷和复杂焊缝几何的共同作用下,一些非常规部位时常出现疲劳裂纹。针对某在役铸造起重机主梁轨道下方T型钢与小筋板连接焊缝区域发生的密集疲劳裂损问题,采用Soild-Shell混合... 铸造起重机金属结构是一种典型的复杂焊接结构,在移动轮压载荷和复杂焊缝几何的共同作用下,一些非常规部位时常出现疲劳裂纹。针对某在役铸造起重机主梁轨道下方T型钢与小筋板连接焊缝区域发生的密集疲劳裂损问题,采用Soild-Shell混合单元和子模型技术,建立了裂损局部区域的精细有限元模型,模拟了移动轮压载荷作用下整体金属结构的完整应力时间历程,分析了裂损部位的多轴特性。采用基于临界平面法的多轴疲劳模型,计算并讨论了裂损区域的疲劳性能。结果表明:多轴应力是导致裂损部位萌生裂纹的主要原因,F-S多轴疲劳模型可以有效评估裂损部位的疲劳性能。 展开更多
关键词 铸造起重机 轮压载荷 多轴疲劳 寿命预测
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AZ31B镁合金压-压循环载荷下变形行为及变形机制演化 被引量：4
18
作者 吴波 宋令慧 +3 位作者 娄欢 韩重韬 段国升 武保林 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第12期160-168,共9页
为探讨AZ31B挤压态镁合金棒材沿径向取样的循环变形特征,开展了0.75%,1.0%,2.0%和4.0%应变幅下应变控制的非对称压-压循环变形实验。结果表明:在小应变幅(0.75%,1.0%)下,循环变形的滞回曲线表现出较好的对称性;在大应变幅(2.0%,4.0%)下... 为探讨AZ31B挤压态镁合金棒材沿径向取样的循环变形特征,开展了0.75%,1.0%,2.0%和4.0%应变幅下应变控制的非对称压-压循环变形实验。结果表明:在小应变幅(0.75%,1.0%)下,循环变形的滞回曲线表现出较好的对称性;在大应变幅(2.0%,4.0%)下,滞回曲线对称性差,且在滞回曲线上出现拐点;随着循环周次增加,塑性应变幅呈现下降趋势,材料均表现出循环硬化行为,在小应变幅下循环拉伸阶段对材料硬化率远大于压缩阶段的硬化率,而在大应变幅下这种区别并不明显。分析表明,沿径向取向的〈1120〉丝织构镁合金,小应变幅下位错滑移在整个寿命周期内作用更大;大应变幅下,随着塑性变形的增加,循环过程中变形机制发生演化,较低临界剪切应力(critical resolved shear stress,CRSS)的基面位错和拉伸孪生不能完全满足变形要求,较高CRSS滑移系启动及残余孪晶使得滞回曲线出现拐点;循环变形过程中不完全的孪生-去孪生过程使基体中存在大量残余孪晶,影响了循环变形过程的硬化率,同时降低了疲劳寿命。 展开更多
关键词 挤压镁合金 变形机制演化 压-压载荷 循环硬化 晶体取向
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机身壁板内压载荷试验研究 被引量：5
19
作者 臧伟锋 陈安 董登科 《航空工程进展》 CSCD 2018年第1期69-76,共8页
内压载荷是一种非常重要的重复性载荷,对机身结构疲劳和损伤容限特性产生很大影响。承受内压载荷机身壁板边界模拟困难,边界模拟的优劣决定试验件过渡区范围的大小,甚至影响试验区的应力分布和大小。为了获得承受内压载荷机身壁板更加... 内压载荷是一种非常重要的重复性载荷,对机身结构疲劳和损伤容限特性产生很大影响。承受内压载荷机身壁板边界模拟困难,边界模拟的优劣决定试验件过渡区范围的大小,甚至影响试验区的应力分布和大小。为了获得承受内压载荷机身壁板更加真实的应力响应,给出一种机身壁板内压载荷试验新方法,该方法采用"D"型夹具模拟机身筒段直边结构,采用"弓"型夹具模拟机身筒段曲边结构,采用气密端板模拟机身筒段的端部结构;按照边界模拟要求,设计制造试验装置和试验件,并完成内压载荷试验。结果表明:试验件试验区蒙皮的周向应力、纵向应力明显高于过渡区蒙皮周向应力、纵向应力;试验区蒙皮周向应力、纵向应力和法向位移与理论计算结果吻合,该试验方法满足工程精度要求;该研究可为民机机身壁板内压载荷结构选型试验提供参考。 展开更多
关键词 机身壁板 内压载荷 边界模拟 周向应力 纵向应力 剪切应力
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复合射孔器爆炸冲击载荷的数学模型分析 被引量：5
20
作者 张为雨 金冶 李东传 《油气井测试》 2017年第2期6-8,12,共4页
为了对复合射孔器爆炸冲击载荷机理进行深入研究,将复合射孔器置于密闭的钢性腔体内,待复合射孔器做功后产生做功能量。对其产生的做功能量及特性进行分析,构建出整个做功过程中的爆炸冲击载荷数学模型。通过对此模型进行分析,可优化复... 为了对复合射孔器爆炸冲击载荷机理进行深入研究,将复合射孔器置于密闭的钢性腔体内,待复合射孔器做功后产生做功能量。对其产生的做功能量及特性进行分析,构建出整个做功过程中的爆炸冲击载荷数学模型。通过对此模型进行分析,可优化复合射孔器质量监督检定设备和方法,为以后的复合射孔器质量检定设备的研制和技术发展提供理论支持。 展开更多
关键词 复合射孔器 射孔爆压载荷 爆炸冲击 数学模型 数值模拟
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