凸形封头压力容器优化设计 被引量：8

1

作者 王战辉 马向荣 +2 位作者 范晓勇 高勇 曹福君 《轻工机械》 CAS 2019年第2期98-104,共7页

针对传统的化工行业压力容器壁厚较大,生产成本过高的情况,课题组利用ANSYS有限元软件,以凸形封头压力容器中的椭圆形封头和碟形封头压力容器为研究对象,考察其应力分布和位移分布的特点,并进行优化设计。结果表明:在相同载荷下,椭圆形... 针对传统的化工行业压力容器壁厚较大,生产成本过高的情况,课题组利用ANSYS有限元软件,以凸形封头压力容器中的椭圆形封头和碟形封头压力容器为研究对象,考察其应力分布和位移分布的特点,并进行优化设计。结果表明:在相同载荷下,椭圆形封头压力容器应力较小;椭圆形封头压力容器短半轴的变化、碟形封头压力容器直边段内径的变化趋势与目标函数体积的最大值相一致;经过21次迭代得到压力容器的最优设计参数,优化效果明显。研究结果对于压力容器的优化设计和材料的合理利用有一定的参考意义。 展开更多

关键词 压力容器 凸形封头 ANSYS 封头曲面深度 直边段长度 最大等效应力

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也谈凸形封头等效代替 被引量：5

2

作者 李业勤 《石油化工设备》 CAS 2001年第6期41-42,共2页

介绍了椭圆形及碟形封头的计算公式 ,总结了各方对凸形封头等效代替的争论意见 。

关键词 压力容器 凸形封头 等效代替 椭圆形 碟形 计算公式

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不锈钢封头在低温临氢工况下的开裂分析 被引量：5

3

作者 逄金娥 郭雪华 《化工设备与管道》 CAS 2012年第4期64-67,共4页

利用硬度检测和马氏体含量检测、金相组织及现场裂纹观察等手段,对某低温临氢奥氏体不锈钢凸形封头的开裂原因进行了分析并进行了理论研究。认为该封头的开裂属于氢致裂纹(HIC),缘于冷加工形变、氢在不同温度下的扩散以及低温等因素的... 利用硬度检测和马氏体含量检测、金相组织及现场裂纹观察等手段,对某低温临氢奥氏体不锈钢凸形封头的开裂原因进行了分析并进行了理论研究。认为该封头的开裂属于氢致裂纹(HIC),缘于冷加工形变、氢在不同温度下的扩散以及低温等因素的交互作用。冷加工变形所造成的马氏体相变、位错密度的升高是造成氢致裂纹的主要原因;残余应力为裂纹的形成与扩展创造了有利条件;氢在马氏体中的溶解度随温度变化而不同,从-50℃至-100℃溶解度降低幅度较大,析出的氢是造成封头开裂的直接因素。亚稳定型奥氏体不锈钢元件在冷加工成形后进行固溶处理是降低其氢脆敏感度的有效手段。 展开更多

关键词 凸形封头 低温 临氢 氢脆 形变马氏体 奥氏体不锈钢

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凸形封头最小有效厚度确定 被引量：4

4

作者 李业勤 《石油化工设备》 CAS 2001年第5期35-36,共2页

关键词 凸形封头 有效厚度 压力容器 椭圆形封头

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凸形封头图样厚度标注法的探讨 被引量：4

5

作者 戴自强 《化工设备设计》 1991年第3期35-36,共2页

长期以来,在设计图样上,凸形封头标注的厚度均为封头的名义厚度。它是由计算厚度加上厚度附加量后,向上圆整至钢材标准规格的厚度。从1977年版到1985年版的《钢制石油化工压力容器设计规定》(下简称《设计规定》)中,厚度附加量均计入了... 长期以来,在设计图样上,凸形封头标注的厚度均为封头的名义厚度。它是由计算厚度加上厚度附加量后,向上圆整至钢材标准规格的厚度。从1977年版到1985年版的《钢制石油化工压力容器设计规定》(下简称《设计规定》)中,厚度附加量均计入了加工制造的减薄量。即由设计者根据封头的不同形式。 展开更多

关键词 压力容器 封头 凸形封头

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凸形封头接管位置的分析 被引量：4

6

作者 李生昌 《化工装备技术》 CAS 1993年第6期14-17,共4页

压力容器椭圆形封头和碟形封头开孔接管的位置,在GB 150-89《钢制压力容器》中规定为:开孔的孔边和或外加补强元件边缘距封头边缘的投影距离不少于0.1D_i。在补充的HGJ 16-89《容器强度计算规定》(以下简称《规定》)中规定为:投影距离小... 压力容器椭圆形封头和碟形封头开孔接管的位置,在GB 150-89《钢制压力容器》中规定为:开孔的孔边和或外加补强元件边缘距封头边缘的投影距离不少于0.1D_i。在补充的HGJ 16-89《容器强度计算规定》(以下简称《规定》)中规定为:投影距离小于0.1D_i的开孔补强允许采用整体补强,但角度θ应不大于60°(相应为在0.92 D_i处,见表1)。而文献则认为:应取决于所采用的标准对开孔补强设计方法的规定,并应对0.8 D_i区域内外分别处理。 展开更多

关键词 压力容器 封头 凸形封头 接管位置

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凸形封头非中心部位开孔补强计算方法探讨——兼谈HGJ 16-89的计算方法 被引量：3

7

作者 唐超 《化工设备设计》 1994年第2期22-25,共4页

本文在对HGJ 16-89“非中心部位开孔”进行分析的基础上,指出其使用的局限性和不足之处;并认为如按ASME规范开孔补强的有关规定对GB 150作出修改后,即可把斜接管、非径向接管以及凸形封头的非中心部位开孔的补强计算统一在一个标准以内。

关键词 压力容器 凸形封头 封头 开孔 补强

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凸形封头在内压作用下的失稳 被引量：3

8

作者 徐思浩 《化工设备设计》 1999年第3期5-9,共5页

在对受内压旋转壳体的内力分析的基础上，讨论影响失稳的因素，求得椭圆形封头和碟形封头在内压作用时避免失稳的有关参数的范围。

关键词 内压 凸形封头 失稳 压力容器 封头

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GB 150—1998、ASME Ⅷ-1和EN 13445标准中内压下凸形封头厚度计算的比较 被引量：3

9

作者 卢杨 《压力容器》 北大核心 2008年第7期50-55,共6页

GB 150—1998中给出了受内压(凹面受压)凸形封头的计算公式,同时规定了封头的有效厚度最小值,ASME UG-32篇中给出了受内压(凹面受压)凸形封头的计算公式,并规定了公式使用的范围,超出范围的情况下,按照强制性附录1补充设计公式中的相关... GB 150—1998中给出了受内压(凹面受压)凸形封头的计算公式,同时规定了封头的有效厚度最小值,ASME UG-32篇中给出了受内压(凹面受压)凸形封头的计算公式,并规定了公式使用的范围,超出范围的情况下,按照强制性附录1补充设计公式中的相关公式计算,而EN13445中给出了三组厚度计算公式,取其中大者。三种压力容器规范计算方法上的处理有着明显的区别。 展开更多

关键词 GB 150—1998 ASME EN 13445 凸形封头 厚度 比较

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凸形封头与筒体不连续区域应力分布及优化 被引量：3

10

作者 王战辉 马向荣 +2 位作者 范晓勇 高勇 梁旭 《轻工机械》 CAS 2019年第1期98-103,共6页

针对凸形封头与筒体不连续引起局部范围内应力迅速增大,使压力容器强度削弱的现象,利用有限元分析软件ANSYS,以球形封头、椭圆形封头和碟形封头这3种凸形封头为研究对象,考察不连续现象对其应力分布和应力集中系数的影响,并对其进行优... 针对凸形封头与筒体不连续引起局部范围内应力迅速增大,使压力容器强度削弱的现象,利用有限元分析软件ANSYS,以球形封头、椭圆形封头和碟形封头这3种凸形封头为研究对象,考察不连续现象对其应力分布和应力集中系数的影响,并对其进行优化。结果表明:3种凸形封头压力容器的最大应力出现在不连续区域;远离不连续区域,应力基本维持不变,为薄膜应力; 3种凸形封头削边长度出现临界值;对3种凸形封头削边段进行优化,球形封头压力容器优化效果最理想。研究结果对于凸形封头与筒体不连续区域应力分布及优化有一定的参考意义。 展开更多

关键词 凸形封头 应力分布 ANSYS软件 削边长度

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对凸形封头开孔位置及其补强计算的分析 被引量：3

11

作者 丁伯民 《化工装备技术》 1994年第4期30-35,共6页

从凸形封头的壁厚设计原理、开孔补强准则和有关容器规范的制订依据出发，分析了对凸形封头是否必须限制其开孔位置的依据，认为按照主要参照ＡＳＭＥⅧ－１的我国现行容器规范封头设计公式和等面积补强准则，在区别开孔所在位置并按封... 从凸形封头的壁厚设计原理、开孔补强准则和有关容器规范的制订依据出发，分析了对凸形封头是否必须限制其开孔位置的依据，认为按照主要参照ＡＳＭＥⅧ－１的我国现行容器规范封头设计公式和等面积补强准则，在区别开孔所在位置并按封头在该处的计算壁厚进行补强设计之后，并无必要对开孔位置进行限制；而若采用除等面积补强之外的其它补强准则，则应根据各准则的制订依据对开孔位置进行限制；并认为凸形封头的危险区并非在顶部而是在转角过渡区，不加具体分析、笼统地认为可以或不可以在转角过渡区开孔是不妥当的。 展开更多

关键词 凸形封头 开孔补强 补强 压力容器 化工设备

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对凸形封头最小厚度验收标准的看法和建议 被引量：3

12

作者 王贤虎 《压力容器》 北大核心 2006年第12期45-46,共2页

在长期使用GB 150—1998《钢制压力容器》和JB/T 4746—2002《钢制压力容器用封头》标准的过程中,发现标准中关于凸形封头最小厚度的验收规定存在一些问题,易产生误判,造成不必要的损失。本文提出对这些问题的看法并提出若干修改建议。

关键词 压力容器 凸形封头 名义厚度 设计厚度 最小厚度

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封头制造加工技术两例

13

作者 王绍胜 《石油化工建设》 2005年第3期48-49,共2页

介绍了大型封头制造加工技术两例。第一例介绍了锥形封头无缝锥顶段的加工制作工艺,该工艺简单,加工件质量优良。第二例分析了在大型凸形封头上组焊大口径管件引起封头变形的原因,提出了加工中防止封头变形的工艺要求。

关键词 大型封头 制造加工技术 锥形封头无缝锥顶段 凸形封头 变形现象 压力容器

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浅析压力容器凸形封头制造质量的管控

14

作者 张文杰 《设备管理与维修》 2022年第13期37-39,共3页

分析压力容器凸形封头压制过程中存在的问题,结合国家监管部门的相关要求,给出提高产品制造质量,完善检验、监管规范的措施。

关键词 凸形封头 制造单位 压制 无损检测

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带凸形封头非标平焊法兰的设计方法

15

作者 陈西南 马歆 +2 位作者 苏文献 邓贵德 郑津洋 《工程设计学报》 CSCD 2004年第6期321-325,共5页

在常规设计标准中,凸形封头和法兰单独进行设计,不考虑两者间的相互作用.然而,迄今为止尚无带凸形封头非标法兰的设计规范.基于应力分类思想,建立了带凸形封头非标平焊法兰的设计方法.该方法考虑了封头和法兰之间的相互影响,显著地改善... 在常规设计标准中,凸形封头和法兰单独进行设计,不考虑两者间的相互作用.然而,迄今为止尚无带凸形封头非标法兰的设计规范.基于应力分类思想,建立了带凸形封头非标平焊法兰的设计方法.该方法考虑了封头和法兰之间的相互影响,显著地改善了联接处薄弱部位受力状态;同时,有效地降低了制造成本,提高了经济效益. 展开更多

关键词 凸形封头 平焊法兰 有限元 分析设计 应力分类

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某高压液下试验容器的结构设计

16

作者 刘文斌 《一重技术》 2007年第6期26-27,共2页

介绍某高压液下试验容器的设计目的,设计规范,设计结构及其合理性。本设备采用了GB150-1998《钢制压力容器》的设计标准,通过优化了的结构进行设计,达到节约制造成本,缩短制造工期的目的。

关键词 内压容器 薄壁容器 平封头 凸形封头 容器法兰 高应力源

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凸形封头上任意点高度的确定(下)

17

作者 林志民 《机械工人（热加工）》 1993年第11期11-12,共2页

二、与封头轴线平行接管高度差的确定(图5) 为确定接头伸出封头的尺寸,通常需要知道高度差Δγ。利用图表计算法很方便。设接管轴线与封头轴线臣离为x_0,接管外径为d_0,则靠近封头轴线的x_1=x_0-0.5dd_0,外侧x_2=x_0+0.5d_0,则可由x_1/... 二、与封头轴线平行接管高度差的确定(图5) 为确定接头伸出封头的尺寸,通常需要知道高度差Δγ。利用图表计算法很方便。设接管轴线与封头轴线臣离为x_0,接管外径为d_0,则靠近封头轴线的x_1=x_0-0.5dd_0,外侧x_2=x_0+0.5d_0,则可由x_1/R值查表1,得N_1,由x_2/R查得N_2,则Δy=y_1-y_2,其具体值根据封头形状确定,如下所述。 展开更多

关键词 凸形封头 封头 高度

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主要工业发达国家压力容器规范对冷成形封头成形后的热处理要求之对比分析

18

作者 杨国义 《压力容器》 北大核心 2006年第4期1-3,共3页

对主要工业发达国家的压力容器规范关于冷成形封头成形后的热处理要求进行了对比分析,并结合中国的压力容器标准及行业发展现状,对GB 150标准中相应条款提出了修订建议。

关键词 标准 凸形封头 热处理

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GB150-89内压(凹面受压)带法兰的凸形封头及其法兰(窄面)计算表

19

《化工设备与管道》 CAS 1990年第Z1期38-40,共3页

关键词 法兰 凸形封头 内压 计算表 凹面 受压

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GB150-89内压(凹面受压)带法兰的凸形封头及其法兰(宽面)计算表

20

《化工设备与管道》 CAS 1990年第Z1期41-42,共2页

关键词 法兰 凸形封头 内压 计算表 凹面 受压 宽面

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