变负荷工况区域供冷管网冷损失分析 被引量：6

1

作者 石利军 司鹏飞 +1 位作者 戎向阳 杨正武 《暖通空调》 2019年第8期55-59,共5页

介绍了区域供冷管网的冷损失计算方法,并对典型项目在不同敷设方式、不同负荷率下的管网冷损失进行了计算。结果表明:直埋敷设方式的管网冷损失最小;设计工况下,二次管网冷损失在总输送冷量中占比较小,可控制在1%以下,其中二级泵造成的... 介绍了区域供冷管网的冷损失计算方法,并对典型项目在不同敷设方式、不同负荷率下的管网冷损失进行了计算。结果表明:直埋敷设方式的管网冷损失最小;设计工况下,二次管网冷损失在总输送冷量中占比较小,可控制在1%以下,其中二级泵造成的冷损失占比可达78%以上,是管网冷损失的主要因素。不同负荷工况下,二级泵与管道冷损失比例变化明显:负荷率为80%时,二级泵造成的冷损失占比为75%左右;负荷率为30%时,二者所占比例接近,各占总冷损失的50%;负荷率为10%时,管道冷损失占比达到70%以上,成为系统冷损失的主要部分。 展开更多

关键词 区域供冷 冷损失 二级泵 直埋敷设 地沟敷设

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集中供冷工程中保冷技术与节能性的探讨 被引量：3

2

作者 耿宇波 王贵忠 《内蒙古科技与经济》 2008年第5期82-83,共2页

文章对冷冻水管道的冷损失和保冷技术进行了分析,进而探讨了集中供冷技术的经济性。

关键词 集中供冷 冷损失 经济性

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大型LNG储罐罐底保冷层结构优化研究 被引量：3

3

作者 方江敏 钱瑶虹 柯甜甜 《低温工程》 CSCD 北大核心 2017年第6期50-55,共6页

针对大型LNG储罐罐底漏热量大及基础保冷性能差等问题,对储罐底部保冷结构进行了优化,并对不同储罐底部基础的温度场分布和漏热量进行了数值模拟和现场对比分析。结果表明:储罐冷损失与泡沫玻璃砖厚度呈双曲线函数关系,在内外壁温差为18... 针对大型LNG储罐罐底漏热量大及基础保冷性能差等问题,对储罐底部保冷结构进行了优化,并对不同储罐底部基础的温度场分布和漏热量进行了数值模拟和现场对比分析。结果表明:储罐冷损失与泡沫玻璃砖厚度呈双曲线函数关系,在内外壁温差为185 K时泡沫玻璃砖保冷层厚度设置为600 mm保冷效果显著,再增加厚度时保冷损失减小缓慢;储罐基础采用夯土基础时保冷性能优于柱桩基础,而夯土基础需在罐底设置加热系统,因此工程上大型LNG储罐需根据实际情况进行选择。 展开更多

关键词 LNG 储罐 冷损失 蒸发量 漏热量 结构优化

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区域能源系统管网蓄冷性能分析及实验研究

4

作者 储文峰 何伟 +3 位作者 余才锐 周中凯 许高飞 毕功华 《太阳能学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第4期90-94,共5页

为分析管网蓄冷系统的冷损失及蓄冷性能,建立土壤温度场模型、管网冷损与热阻模型,并利用合肥滨湖新区区域能源站管网蓄冷系统进行实验验证。实验得出,管网冷损失功率约占整个能源站额定最大制冷量的6.81%,蓄冷策略供冷较非蓄冷策略供... 为分析管网蓄冷系统的冷损失及蓄冷性能,建立土壤温度场模型、管网冷损与热阻模型,并利用合肥滨湖新区区域能源站管网蓄冷系统进行实验验证。实验得出,管网冷损失功率约占整个能源站额定最大制冷量的6.81%,蓄冷策略供冷较非蓄冷策略供冷耗电量多9.25%,但节费率可达22.26%。可通过加大夜间低谷电价时的蓄冷功率,减少白天的制冷功率来进一步提高经济效益。随着单个能源站服务范围的减少、用户的增加及多能互补的应用,系统能耗会大幅降低。 展开更多

关键词 地源热泵 蓄冷 能耗 经济分析 冷损失

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严寒/寒冷地区跨季节蓄冰桶最佳保冷厚度分析 被引量：1

5

作者 黄凯良 房贤仕 +1 位作者 关敬轩 李艺群 《建筑节能》 CAS 2020年第2期152-155,共4页

在严寒/寒冷地区将冬天自然产生的冰块进行跨季节保冷之后在夏季使用具有重要的节能前景。选择合适的保冷层厚度是应用该技术的重要问题之一。以圆柱形蓄冰桶为研究对象,建立综合考虑保冷初投资和稳态冷损失的数学模型,使用Matlab程序... 在严寒/寒冷地区将冬天自然产生的冰块进行跨季节保冷之后在夏季使用具有重要的节能前景。选择合适的保冷层厚度是应用该技术的重要问题之一。以圆柱形蓄冰桶为研究对象,建立综合考虑保冷初投资和稳态冷损失的数学模型,使用Matlab程序进行了模拟计算,研究表明:最佳保冷厚度随冷价的增大而增大;最佳保冷厚度随圆筒直径的增大而增大;在给定圆筒直径为2m时,同时保存到6月,哈尔滨、长春、沈阳、北京的最佳保冷厚度分别为11cm、10.6cm、11.2cm、11.7cm。 展开更多

关键词 圆柱形蓄冰桶 冷损失 保冷经济厚度 数学模型

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关于LNG低温管道保冷厚度的计算分析

6

作者 孙伟 《山东化工》 CAS 2018年第12期136-137,共2页

对于低温液化天然气管道的保冷设计,旨在满足正常生产、减少冷量损失,防止管道内的液态介质气化,实现管内液体的单向流动。本文主要论述有LNG管线几种常用的保冷材料以及保冷厚度的计算方法。在经过计算验证后,控制冷损失量的计算方法... 对于低温液化天然气管道的保冷设计,旨在满足正常生产、减少冷量损失,防止管道内的液态介质气化,实现管内液体的单向流动。本文主要论述有LNG管线几种常用的保冷材料以及保冷厚度的计算方法。在经过计算验证后,控制冷损失量的计算方法所得出的结果冷量损失最小,保冷层外表面温度更高,更符合实际需要。 展开更多

关键词 LNG管道 保冷层厚度 防止结露 冷损失

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LNG管道复合保冷结构保冷厚度的计算与讨论 被引量：12

7

作者 陈珏伶 付现桥 +5 位作者 王珍峰 刘志田 贾光猛 付立欣 郭旭 赵清娜 《当代化工》 CAS 2014年第10期2182-2185,2195,共5页

阐述了最大冷损失法对两种保冷材料的复合保冷结构厚度的计算方法,讨论了复合保冷结构参数的选择。结果表明,内层绝热层外表面温度T1的取值影响复合结构保冷层的总厚度和分层厚度。通过实例计算,采用最大允许冷损失法计算结果经校核结... 阐述了最大冷损失法对两种保冷材料的复合保冷结构厚度的计算方法,讨论了复合保冷结构参数的选择。结果表明,内层绝热层外表面温度T1的取值影响复合结构保冷层的总厚度和分层厚度。通过实例计算,采用最大允许冷损失法计算结果经校核结果满足要求。 展开更多

关键词 复合结构保冷计算 LNG管道 保冷厚度 最大允许冷损失法

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保冷绝热层经济厚度的探讨 被引量：6

8

作者 路延魁 《洁净与空调技术》 2001年第1期12-15,共4页

在一些规范、标准和参考书中所引用的管道绝热层经济厚度计算公式,其原始推导均未把绝热层本身费用和防潮保护层费用分开列项,致使最终列出的公式造成较大的误差;作者提出了经济厚度计算公式的修改意见,和分析了(98T902)国家标准图推荐... 在一些规范、标准和参考书中所引用的管道绝热层经济厚度计算公式,其原始推导均未把绝热层本身费用和防潮保护层费用分开列项,致使最终列出的公式造成较大的误差;作者提出了经济厚度计算公式的修改意见,和分析了(98T902)国家标准图推荐的保冷厚度的不经济、不合理之处,供讨论。 展开更多

关键词 经济厚度 经济冷损失 绝热层 防潮保护层 管道 空气调节

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LNG管道新型保冷结构应用总结 被引量：4

9

作者 胡超 杨敬杰 +2 位作者 吴仲昆 韩荣鑫 王世超 《炼油技术与工程》 CAS 2021年第7期45-48,共4页

LNG管道保冷效果随着时间的增加会逐渐变差,需要对问题管道进行在线维修。在线施工过程中遇到管件收缩变形、保冷管壳收缩位移、管道表面结霜等问题,为此,研究了一种新型保冷结构,其主要结构型式由弹性调整层+泡沫玻璃+聚异氰脲酸酯(PI... LNG管道保冷效果随着时间的增加会逐渐变差,需要对问题管道进行在线维修。在线施工过程中遇到管件收缩变形、保冷管壳收缩位移、管道表面结霜等问题,为此,研究了一种新型保冷结构,其主要结构型式由弹性调整层+泡沫玻璃+聚异氰脲酸酯(PIR)+泡沫玻璃组成。该结构在LNG接收站高压泵管道上成功应用,经过检测,保冷效果能满足冷损失量不大于25 W/m^(2),保冷结构外表面温度高于露点温度0.3℃的标准要求。该新型保冷结构可以为国内其他LNG接收站提供借鉴与参考。 展开更多

关键词 LNG管道 保冷结构 冷损失量 外表温度 露点温度

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LNG管道复合保冷结构保冷厚度简化计算研究 被引量：2

10

作者 吴捷 孙明玉 郭鹏增 《石油工程建设》 2018年第5期78-81,共4页

复合保冷结构以其保冷性能优越,兼顾经济性和安全性,在国内外工程项目中得到越来越广泛的应用。采用最大允许冷损失量法进行复合保冷结构设计时,需要根据工程经验估算内保冷层外表面温度,经多次试算得到最优保冷层厚度,计算过程较为繁... 复合保冷结构以其保冷性能优越,兼顾经济性和安全性,在国内外工程项目中得到越来越广泛的应用。采用最大允许冷损失量法进行复合保冷结构设计时,需要根据工程经验估算内保冷层外表面温度,经多次试算得到最优保冷层厚度,计算过程较为繁琐。基于复合保冷结构设计中通常可确定其中一种保冷材料厚度的实际情况,拟简化复合保冷结构保冷层计算,提出简化公式及设计流程,并结合工程实例和数值模拟稳态热力分析进行验证。研究结果表明:简化公式和设计流程可行。 展开更多

关键词 复合保冷结构 保冷层厚度 最大允许冷损失法 数值模拟

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浅谈储运系统冷热损失计算

11

作者 王寅 《广东化工》 CAS 2019年第18期115-116,共2页

本文以MMA(甲基丙烯酸甲酯)储运系统为例,从储罐冷损失、管道冷损失、输送泵对系统造成的冷损失、进料时物料给系统带入的冷损失等方面对储运系统全过程的冷损失进行了计算,给储运系统中换热器的设置提供了依据。该计算结果也可应用在... 本文以MMA(甲基丙烯酸甲酯)储运系统为例,从储罐冷损失、管道冷损失、输送泵对系统造成的冷损失、进料时物料给系统带入的冷损失等方面对储运系统全过程的冷损失进行了计算,给储运系统中换热器的设置提供了依据。该计算结果也可应用在实际操作过程中,对换热器的操作运行进行优化。 展开更多

关键词 储运系统 冷损失计算 系统冷损失

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大空分装置压力管道配管总结与评述

12

作者 张震 《气体分离》 2010年第5期51-53,共3页

前言:近年来随着空分装置不断增大,使大空分装置压力管道配管也提出更高的要求,本文对如何进行大空分装置配管、设备布置进行总结和评述。一、大空分压力管道的特点1、空分压力管道是一个系统,相互关联相互影响,牵一发动全身的工程。

关键词 空分装置 配管 压力管道 冷箱 牵一发动全身 管道布置 低温液体泵 氧气管道 液氧泵 跑冷损失

原文传递

30×10~4 m^3 LNG冷箱跑冷损失的计算

13

作者 崔新亭 张钊 《石油与天然气化工》 CAS CSCD 2014年第6期630-633,共4页

采用类比法、数学模型法、有限元法三种方法对30×104 m3 LNG冷箱的跑冷损失进行计算,并对计算结果进行了比较。经过比较,利用与空分设备类比的计算方法,计算LNG冷箱的跑冷损失,可以得到可靠的结果,这也与两者的工作温度接近的事实... 采用类比法、数学模型法、有限元法三种方法对30×104 m3 LNG冷箱的跑冷损失进行计算,并对计算结果进行了比较。经过比较,利用与空分设备类比的计算方法,计算LNG冷箱的跑冷损失,可以得到可靠的结果,这也与两者的工作温度接近的事实相符。 展开更多

关键词 LNG冷箱 跑冷损失 类比法 数学模型法 有限元法

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通信机房内风管保冷层厚度的确定

14

作者 李智文 《广东通信技术》 2015年第1期62-66,共5页

文章介绍了通信机房环境参数、通风空调系统送风温度的确定,通过分析,指出冷损失量在机房内是允许存在的;结合机房和保冷材料的各参数,通过公式计算得出机房内风管的防结露保冷层厚度,可知该厚度不需要19mm那么厚,并分析指出在一定条件... 文章介绍了通信机房环境参数、通风空调系统送风温度的确定,通过分析,指出冷损失量在机房内是允许存在的;结合机房和保冷材料的各参数,通过公式计算得出机房内风管的防结露保冷层厚度,可知该厚度不需要19mm那么厚,并分析指出在一定条件下对机房内风管不需作保冷处理也可使风管表面不结露;经过经济分析,文章所确定的保冷层厚度既可以满足实际使用要求,又可节省工程投资。 展开更多

关键词 通信机房 风管 冷损失量 结露 保冷层

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老式凝汽器运行现状分析与节能改造 被引量：10

15

作者 王学栋 王学同 陈义森 《汽轮机技术》 北大核心 2007年第4期308-311,共4页

阐述了老式凝汽器运行现状和存在的问题,分析影响凝汽器运行性能的主要原因,提出凝汽器改造的必要性和目标。由改造后性能试验数据,分析了凝汽器改造的节能效果,说明凝汽器改造是减小冷端损失,优化汽轮机冷端系统运行性能,提高机组经济... 阐述了老式凝汽器运行现状和存在的问题,分析影响凝汽器运行性能的主要原因,提出凝汽器改造的必要性和目标。由改造后性能试验数据,分析了凝汽器改造的节能效果,说明凝汽器改造是减小冷端损失,优化汽轮机冷端系统运行性能,提高机组经济指标的必要手段。 展开更多

关键词 凝汽器 冷端系统 冷端损失 节能改造

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300MW机组冷端系统试验研究与性能优化 被引量：10

16

作者 王学栋 孙维国 +1 位作者 陈义森 王学同 《中国电力》 CSCD 北大核心 2008年第11期29-32,共4页

根据300MW机组冷端系统试验数据,分析了机组通流部分改造前后冷端系统设备运行性能和存在的问题,以及机本体性能与冷端系统性能匹配问题。对单体冷端设备进行了改造和性能优化,凝汽器入口加装排汽导流板后,凝汽器压力降低0.371～0.583k... 根据300MW机组冷端系统试验数据,分析了机组通流部分改造前后冷端系统设备运行性能和存在的问题,以及机本体性能与冷端系统性能匹配问题。对单体冷端设备进行了改造和性能优化,凝汽器入口加装排汽导流板后,凝汽器压力降低0.371～0.583kPa,端差下降约3.4℃,传热系数提高634.22w/(m2·℃);冷却塔性能优化后,降低了出塔水温;A、B循环水泵改造后,提高了单泵流量,并可灵活调节其运行方式。冷端设备性能优化后,冷端系统整体运行性能提高了,背压约降低1.7kPa,机组煤耗率降低约5.3g/(kW·h)。 展开更多

关键词 汽轮机组 冷端系统 冷端损失 试验研究 性能优化

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1000MW超超临界汽轮机整体效率与内效率实时计算模型 被引量：9

17

作者 项连清 陈黎勇 +3 位作者 李文 叶华浩 赵思嘉 赵俊杰 《汽轮机技术》 北大核心 2017年第2期97-100,155,共5页

建立凝汽式汽轮机整体效率、理想循环热效率和高、中、低压缸内效率的计算模型,实时分析负荷和机组状态对汽轮机运行效率和热损失的影响规律。结果表明,汽轮机整体效率和理想循环热效率随负荷的增加而单调增加,汽轮机内效率随负荷的增... 建立凝汽式汽轮机整体效率、理想循环热效率和高、中、低压缸内效率的计算模型,实时分析负荷和机组状态对汽轮机运行效率和热损失的影响规律。结果表明,汽轮机整体效率和理想循环热效率随负荷的增加而单调增加,汽轮机内效率随负荷的增加而单调降低,但变化幅度较小。高、中、低压缸做功比例几乎固定,随负荷变动较小,中压缸做功比例最大,低压缸做功比例最小。汽轮机最大的能量损失来源于排汽的冷端热损失,其次汽轮机内部做功的损失。 展开更多

关键词 凝汽式汽轮机整体效率 相对内效率 理想循环热效率 排汽焓 冷端能量损失

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1000MW超超临界汽轮机排汽焓和冷端能量损失模型 被引量：8

18

作者 罗立权 张继东 +3 位作者 俞路军 温翔宇 王如良 赵俊杰 《热力透平》 2016年第4期294-298,共5页

建立凝汽式汽轮机冷源损失热量和排汽焓的计算模型,实时分析负荷和机组状态对冷端损失、低压缸排汽湿度和凝汽器总体换热系数的影响规律。基于别尔曼公式的形式,提出凝汽器总体换热系数的经验预测公式。结果表明,冷端能量损失百分比随... 建立凝汽式汽轮机冷源损失热量和排汽焓的计算模型,实时分析负荷和机组状态对冷端损失、低压缸排汽湿度和凝汽器总体换热系数的影响规律。基于别尔曼公式的形式,提出凝汽器总体换热系数的经验预测公式。结果表明,冷端能量损失百分比随负荷增大而单调降低。冷端能量损失占机组总输入能量的48.4%,占总能量损耗的85%~88%。低压缸排汽焓随负荷增加而单调降低,排汽湿度随负荷增加而单调增大。低负荷下,低压缸排汽为微过热蒸汽;高负荷下,低压缸排汽为饱和湿蒸汽。凝汽器总体换热系数随负荷增加而单调增加,且正比于低压缸排汽流量。 展开更多

关键词 凝汽式汽轮机 排汽焓 冷端能量损失 排汽湿度 凝汽器总体换热系数

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基于凝汽器乏汽外引改造的余热供热技术应用

19

作者 布仁 《仪器仪表用户》 2024年第4期90-92,共3页

火力发电厂的乏汽余热回收供热可以大大降低机组冷端损失。本文提出了一种乏汽引出后利用增汽机引射乏汽供热的方法对电厂机组进行改造。结论表明,在额定工况下可回收589 t/h乏汽潜热,降低2号机组年平均发电标煤耗61 g/(kW·h),增... 火力发电厂的乏汽余热回收供热可以大大降低机组冷端损失。本文提出了一种乏汽引出后利用增汽机引射乏汽供热的方法对电厂机组进行改造。结论表明,在额定工况下可回收589 t/h乏汽潜热,降低2号机组年平均发电标煤耗61 g/(kW·h),增加全厂供热能力131 MW,增加供热面积262万m^(2)。机组供热能力经过乏汽改造提高了131 MW,供热量增加了134万GJ/年,其供热面积增加为262万m^(2),年增收节支2900万元。 展开更多

关键词 冷端损失 乏汽 高背压 增汽机

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蒸汽型LiBr吸收式热泵在直接空冷机组余热回收技术中的应用 被引量：4

20

作者 曹玮 《能源工程》 2015年第1期69-72,共4页

冷端损失是现代火力发电厂的主要损失,约占发电机组能量输入的40%,是发电机组效率低的主要原因。蒸汽型Li Br吸收式热泵可以回收该低品位热源,使电厂能源利用率提高。针对这一技术,介绍了蒸汽型Li Br吸收式热泵的原理及其在某2×330... 冷端损失是现代火力发电厂的主要损失,约占发电机组能量输入的40%,是发电机组效率低的主要原因。蒸汽型Li Br吸收式热泵可以回收该低品位热源,使电厂能源利用率提高。针对这一技术,介绍了蒸汽型Li Br吸收式热泵的原理及其在某2×330 MW直接空冷机组中的应用,分析了其节能效果,认为该技术经济及环境效益良好,具有广泛的推广价值。 展开更多

关键词 热泵 冷端损失 余热回收 火电厂

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