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45钢棒材冷拔断裂原因分析 被引量：5
1
作者 梁龙飞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2002年第3期55-56,共2页
采用化学成分分析、金相分析、断口扫描电镜及电子探针分析等手段 ,对 4 5钢棒材冷拔断裂的原因进行了分析研究。结果表明 :钢中 Cu元素含量偏高 ;轧钢加热期间钢坯表面氧化严重造成钢材表面附近区域 Cu元素富集 ,冷拔过程中钢材表面附... 采用化学成分分析、金相分析、断口扫描电镜及电子探针分析等手段 ,对 4 5钢棒材冷拔断裂的原因进行了分析研究。结果表明 :钢中 Cu元素含量偏高 ;轧钢加热期间钢坯表面氧化严重造成钢材表面附近区域 Cu元素富集 ,冷拔过程中钢材表面附近的 Cu富集区域首先开裂 。 展开更多
关键词 45钢棒 冷拔断裂 CU 影响
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干壁钉用ML15钢冷拔断裂及搓丝尖裂原因分析 被引量：3
2
作者 王文静 张寿禄 张梁 《山西冶金》 CAS 1998年第3期36-38,共3页
经光学显微镜和扫描电子显微镜观察结果表明,干壁钉用ML15钢冷拔断裂主要因材料中氧化物夹杂的大量存在所致;搓丝尖裂除与材料中氧化物夹杂存在有关外,还与热处理不当,退火温度偏高,时间较长而形成游离渗碳体有关。
关键词 ML15钢 冷拔断裂 搓丝尖裂 氧化物夹杂 游离渗碳体
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B7冷镦钢盘条冷拔断裂原因分析及工艺改进 被引量：3
3
作者 史杨 《特殊钢》 2021年第2期28-30,共3页
B7钢Φ22 mm热轧盘条在冷拔中断裂,采用断口观察、化学成分、显微组织检验以及能谱分析测试了断裂盘条。测试结果表明:Mn、Cr偏析导致盘条中心存在马氏体组织是造成拉拔断裂的原因。通过轧制吐丝温度由905~915℃降至840~850℃以及保温... B7钢Φ22 mm热轧盘条在冷拔中断裂,采用断口观察、化学成分、显微组织检验以及能谱分析测试了断裂盘条。测试结果表明:Mn、Cr偏析导致盘条中心存在马氏体组织是造成拉拔断裂的原因。通过轧制吐丝温度由905~915℃降至840~850℃以及保温时间由285 s延长至420s,可有效减少心部马氏体的产生,消除了冷拔断裂现象。 展开更多
关键词 B7钢盘条 冷拔断裂 成分偏析 吐丝温度
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95Cr18盘园冷拔断裂原因分析及工艺改进
4
作者 周坚 刘迎骥 《特钢技术》 CAS 2013年第1期31-33,47,共4页
95Cr18属高碳高铬马氏体不锈钢,自身塑性较差,具有一定生产和加工难度。针对95Cr18不锈钢盘园冷拔断裂问题,通过检验其断口形貌及断口成分、盘园成分、金相组织、力学性能、冷拔变形量、热处理制度等方面分析原因,建议用户采取提高其退... 95Cr18属高碳高铬马氏体不锈钢,自身塑性较差,具有一定生产和加工难度。针对95Cr18不锈钢盘园冷拔断裂问题,通过检验其断口形貌及断口成分、盘园成分、金相组织、力学性能、冷拔变形量、热处理制度等方面分析原因,建议用户采取提高其退火温度,减小其冷拔变形量等措施,改善了其冷拔断裂现象。 展开更多
关键词 95Cr18盘圆 冷拔断裂 冷拔变形量 退火温度
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82B高强度钢盘条冷拔断裂的分析和工艺控制 被引量：1
5
作者 李玮 白宗奇 《特殊钢》 北大核心 2017年第4期16-19,共4页
82B高强度钢(/%:0.79~0.83C,0.15~0.25Si,0.72~0.80Mn,≤0.020P,≤0.015S,≤0.15Cu,0.18~0.30Cr)的工艺流程为BOF-LF-165 mm×165 mm坯连铸-热轧至中12.5 mm盘条-冷拔Φ5.05 mm材。线材冷拔断口的分析得出,因偏析产生明显的中心马... 82B高强度钢(/%:0.79~0.83C,0.15~0.25Si,0.72~0.80Mn,≤0.020P,≤0.015S,≤0.15Cu,0.18~0.30Cr)的工艺流程为BOF-LF-165 mm×165 mm坯连铸-热轧至中12.5 mm盘条-冷拔Φ5.05 mm材。线材冷拔断口的分析得出,因偏析产生明显的中心马氏体和网状渗碳体,大颗粒MgO-CaO-Al_2O_3-SiO_2复合夹杂,表面缺陷等因素导致冷拔断裂。通过钢水过热度由原25~35℃降至15~25℃,铸坯拉速由1.80 m/min降至1.65m/min,二次冷却水量由0.80 L/kg降至0.65 L/kg,软吹时间由10 min增至12 min,保证轧后250℃3 h时效等工艺措施,使铸坯中心疏松、中心偏析和缩孔级别分析从1.5,1.0和0.5~2.5降至0.5,0.5和0~0.5,夹杂物总量由0.003 5%~0.004 3%降至0.001 7%~0.002 1%,基本杜绝线材冷拔脆断出现。 展开更多
关键词 82B高强度钢 线材 冷拔断裂 马氏体 偏析 工艺改进
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ER70S-6钢盘条冷拔断裂原因分析及工艺优化措施
6
作者 范振霞 张育明 +3 位作者 董庆 赵昊乾 李亚硕 魏巧灵 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第8期272-275,共4页
ER70S-6钢ϕ6.5 mm热轧盘条在冷拔中断裂,采用化学成分、力学性能以及显微组织检验测试了该批次盘条。结果表明,盘条中心存在马氏体组织、边部存在贝氏体组织是造成拉拔断裂的原因。通过进精轧温度由960℃降至920℃以及保温罩长度增加5 m... ER70S-6钢ϕ6.5 mm热轧盘条在冷拔中断裂,采用化学成分、力学性能以及显微组织检验测试了该批次盘条。结果表明,盘条中心存在马氏体组织、边部存在贝氏体组织是造成拉拔断裂的原因。通过进精轧温度由960℃降至920℃以及保温罩长度增加5 m,可有效减少心部马氏体的产生,避免边部贝氏体的产生,从而消除冷拔断裂现象。 展开更多
关键词 ER70S-6钢盘条 冷拔断裂 马氏体 贝氏体
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40Cr钢棒材冷拔断裂原因分析与改进 被引量：1
7
作者 何杰 付成辉 《重庆科技学院学报（自然科学版）》 CAS 2017年第4期64-67,共4页
采用扫描电镜能谱仪、光学显微镜、光谱仪、硬度计等,检测分析40Cr样品冷拔断裂原因;通过宏观分析、化学成分分析、金相检验以及断口分析等方法对40Cr冷拔断裂的原因进行分析。结果表明,40Cr钢冷拔断裂原因为表层组织异常。该异常组织... 采用扫描电镜能谱仪、光学显微镜、光谱仪、硬度计等,检测分析40Cr样品冷拔断裂原因;通过宏观分析、化学成分分析、金相检验以及断口分析等方法对40Cr冷拔断裂的原因进行分析。结果表明,40Cr钢冷拔断裂原因为表层组织异常。该异常组织源于棒材轧制过程中控冷工艺不当,冷速过快。 展开更多
关键词 40CR钢 棒材 冷拔断裂 失效分析
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铸坯缺陷对SWRH82B钢盘条冷拔质量的影响 被引量：7
8
作者 赵莉萍 麻永林 +1 位作者 王玉峰 刘宗昌 《特殊钢》 北大核心 2007年第4期48-49,共2页
通过扫描电镜对280 mm×380 mm连铸坯生产的SWRH82B钢盘条(%:0.80～0.84C、0.75～0.85Mn、0.18～0.22Cr、0.015～0.035Al)冷拔断裂的断口显微组织和成分进行观察和能谱分析,得出碳的富集、氧化物、硫化物夹杂和显微空洞是冷拔盘条... 通过扫描电镜对280 mm×380 mm连铸坯生产的SWRH82B钢盘条(%:0.80～0.84C、0.75～0.85Mn、0.18～0.22Cr、0.015～0.035Al)冷拔断裂的断口显微组织和成分进行观察和能谱分析,得出碳的富集、氧化物、硫化物夹杂和显微空洞是冷拔盘条断裂源。采用二冷区末端电磁搅拌等技术控制连铸坯夹杂物、成分偏析和组织,可保证SWRH82B钢盘条冷拔质量。 展开更多
关键词 SWRH82B钢 铸坯 碳偏析 夹杂物 盘条冷拔断裂
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