材料抗冲蚀性的研究进展 被引量：29

1

作者 康进兴 赵文轸 朱金华 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2001年第10期22-23,共2页

综述了材料内在因素和环境因素变化对冲蚀的影响 ,韧性材料的耐冲蚀性能优于脆性材料 ,脆性材料仅在10 0 冲蚀角以下才表现出较好的耐冲蚀性 ;冲蚀下的脆性材料和塑性材料的区分不仅与材料的韧脆性有关 ,还与冲击粒子的动能有关。当粒... 综述了材料内在因素和环境因素变化对冲蚀的影响 ,韧性材料的耐冲蚀性能优于脆性材料 ,脆性材料仅在10 0 冲蚀角以下才表现出较好的耐冲蚀性 ;冲蚀下的脆性材料和塑性材料的区分不仅与材料的韧脆性有关 ,还与冲击粒子的动能有关。当粒子质量发生变化时 ,材料的冲蚀机理随之变化 ;影响材料耐冲蚀磨损的重要内在因素是弹性模量而不是硬度 ; 展开更多

关键词 冲蚀 冲蚀角 韧性材料 脆性材料 抗冲蚀性

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刚玉质耐火材料高温耐冲蚀磨损性能的研究 被引量：8

2

作者 胡水 于仁红 蒋明学 《耐火材料》 EI CAS 北大核心 2005年第6期415-418,共4页

以不同组成的刚玉质耐火材料作为试验样品,用ABR-1450A型高温耐磨试验仪分别研究了水泥加入量(w)为2%、4%、6%,硅微粉加入量(w)为2%、3%、4%,冲蚀角为30°、45°、60°,磨料粒度为1～3 mm、2～5 mm以及冲蚀温度为600 ℃、8... 以不同组成的刚玉质耐火材料作为试验样品,用ABR-1450A型高温耐磨试验仪分别研究了水泥加入量(w)为2%、4%、6%,硅微粉加入量(w)为2%、3%、4%,冲蚀角为30°、45°、60°,磨料粒度为1～3 mm、2～5 mm以及冲蚀温度为600 ℃、800 ℃、1000 ℃、1200 ℃时对刚玉质耐火材料高温耐冲蚀磨损性能的影响.结果表明:随材料中纯铝酸钙水泥加入量的提高,材料的高温耐磨性降低;随硅微粉加入量的提高,材料的高温耐磨性提高;提高冲蚀温度、增大磨料颗粒尺寸和增大冲蚀角都可以增加对耐火材料的磨损. 展开更多

关键词 冲蚀磨损 刚玉质耐火材料 冲蚀角 磨料粒度 冲蚀温度

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冲蚀角度对40CrNi2Mo材料冲蚀磨损性能的影响 被引量：11

3

作者 姜心 张来斌 +2 位作者 樊建春 张继信 翁卫东 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2012年第6期24-26,45,共4页

采用自主研发的冲蚀磨损试验机对40CrNi2Mo合金钢试样进行冲蚀磨损试验,讨论在不同冲蚀角度下40CrNi2Mo合金钢材料的冲蚀磨损机制,采用电镜分析材料冲蚀磨损后的形貌特征。结果表明:该合金钢的磨损量随冲蚀角度的增大先增大后减小,最后... 采用自主研发的冲蚀磨损试验机对40CrNi2Mo合金钢试样进行冲蚀磨损试验,讨论在不同冲蚀角度下40CrNi2Mo合金钢材料的冲蚀磨损机制,采用电镜分析材料冲蚀磨损后的形貌特征。结果表明:该合金钢的磨损量随冲蚀角度的增大先增大后减小,最后出现小幅回升,最大磨损量出现在30°左右,小角度冲蚀磨损特征表现为微切削,大角度冲蚀磨损特征表现为塑性变形,符合典型的塑性材料的冲蚀磨损规律。 展开更多

关键词 冲蚀磨损 40CrNi2Mo合金钢 冲蚀角

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不同冲蚀角下非均质脆性材料的残余应力和冲蚀机制 被引量：9

4

作者 廉晓庆 冯秀梅 +1 位作者 蒋明学 李铮 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第11期1740-1746,共7页

选用典型的非均质脆性材料刚玉质超低水泥耐火材料为靶材,进行常温冲蚀磨损试验,借助有限元动力分析软件ANSYS/LS-DYNA建立单粒子冲蚀模型,参照试验条件模拟半径为0.39 mm的碳化硅球形粒子以3.97×10–6(kg.m)/s的动量对靶材的冲蚀... 选用典型的非均质脆性材料刚玉质超低水泥耐火材料为靶材,进行常温冲蚀磨损试验,借助有限元动力分析软件ANSYS/LS-DYNA建立单粒子冲蚀模型,参照试验条件模拟半径为0.39 mm的碳化硅球形粒子以3.97×10–6(kg.m)/s的动量对靶材的冲蚀过程,计算得到不同冲蚀角下靶材残余应力分布,对冲蚀后的靶材表面进行显微结构分析,研究了不同冲蚀角下靶材的冲蚀机制。结果表明:靶材冲蚀磨损率和最大残余应力均随冲蚀角的增加而增大,90°时达到最大值,分别为8.88 mm3/g和3.237 MPa;30°冲蚀角下冲蚀机制为磨料对靶材表面的微切削,90°冲蚀角下冲蚀机制主要包括基质微切削、粗骨料沿晶断裂和细骨料穿晶断裂。 展开更多

关键词 冲蚀角 非均质脆性材料 残余应力 冲蚀机制

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几种投球滑套球座材料的冲蚀性能试验研究 被引量：7

5

作者 郭岩宝 周玄黎 +1 位作者 王浩 王德国 《石油机械》 北大核心 2019年第3期53-60,共8页

水力喷砂压裂会对投球滑套球座造成很严重的冲蚀磨损,从而导致坐封失效。为此,对35CrMo、42CrMo、45#、球墨铸铁和WC球座材料的冲蚀磨损进行试验研究,得到如下结论:塑性材料的冲蚀率随冲蚀角的变化规律相同,均在30°附近呈现最大值;... 水力喷砂压裂会对投球滑套球座造成很严重的冲蚀磨损,从而导致坐封失效。为此,对35CrMo、42CrMo、45#、球墨铸铁和WC球座材料的冲蚀磨损进行试验研究,得到如下结论:塑性材料的冲蚀率随冲蚀角的变化规律相同,均在30°附近呈现最大值; WC涂层冲蚀率随冲蚀角的增大而增大,在冲蚀角90°时出现最大值,当砂浆质量分数较小时,冲蚀率随砂浆质量分数的增大而增大,在15%附近达到峰值,但当质量分数继续增大时,材料的冲蚀率趋于稳定;在同等试验条件和小冲蚀角情况下,5种球座材料试样的冲蚀率从大到小依次为球墨铸铁、45#、35CrMo、42CrMo、WC,可将WC通过热喷涂工艺喷涂到球墨铸铁表面形成涂层来提高其抗冲蚀性;当冲蚀角小于45°时,45#材料表面的冲蚀破坏形态主要以犁沟为主,当冲蚀角大于45°时,冲蚀破坏形态主要以塑性变形为主;当冲蚀角较小时,WC材料的抗冲蚀性优异,材料表面存在细而浅的犁沟,当冲蚀角变大时,凹坑的数量、面积和深度也变大。研究结果对于压裂作业的正常进行具有重要意义。 展开更多

关键词 投球滑套 压裂球座 冲蚀磨损 冲蚀率 冲蚀角

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冲蚀角对碳纤维增强树脂复合材料(CFRP)蒙皮涂层去除及重涂附着力的影响 被引量：4

6

作者 赵洋洋 卢文壮 +2 位作者 吴泊鋆 孙玉利 左敦稳 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第1期116-123,共8页

为解决飞机CFRP蒙皮涂层高效去除问题,改善重涂涂层附着力,采用塑性磨料射流加工方法对CFRP蒙皮损伤涂层去除,通过分析单颗磨料的速度和冲击力,研究不同冲蚀角度下磨料对涂层的冲蚀行为,探究塑性磨料射流冲蚀角对表面形貌、去除机制、... 为解决飞机CFRP蒙皮涂层高效去除问题,改善重涂涂层附着力,采用塑性磨料射流加工方法对CFRP蒙皮损伤涂层去除,通过分析单颗磨料的速度和冲击力,研究不同冲蚀角度下磨料对涂层的冲蚀行为,探究塑性磨料射流冲蚀角对表面形貌、去除机制、材料去除率、接触角与表面自由能及重涂涂层的附着力方面的影响。结果表明:塑性磨料对涂层的冲蚀机理为塑性变形去除,在30°~70°冲蚀角下,磨料对涂层的冲蚀模式为滑擦、耕犁和切削。随着冲蚀角的增加,颗粒的切向分力减小,法向分力增加,法向冲蚀的冲蚀模式为剪切和挤压变形去除材料去除率递减。在所选冲蚀角范围内,当冲蚀角为30°时,聚氨酯涂层的材料去除率最大。随着冲蚀角的改变,表面粗糙度、润湿性和表面自由能发生变化,当冲蚀角为70°时,重涂后的涂层附着力较好,较初始涂层附着力提高28%左右。研究成果可为飞机CFRP蒙皮涂层的高效去除及附着力的改善提供参考。 展开更多

关键词 射流加工 冲蚀角 塑性磨料 碳纤维增强树脂复合材料(CFRP) 涂层

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碳化硅陶瓷的冲蚀磨损机理 被引量：7

7

作者 张伟 蒋明学 廉晓庆 《硅酸盐通报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期511-514,共4页

采用自主研发的冲蚀磨损试验机,以碳素钢为参照,对碳化硅陶瓷进行冲蚀磨损实验。通过控制冲蚀角度、冲蚀时间和粒子冲蚀速度,测定碳化硅陶瓷的冲蚀磨损量,并借助于SEM对冲蚀磨损后试样的显微结构进行观察。实验结果表明:碳化硅陶瓷体积... 采用自主研发的冲蚀磨损试验机,以碳素钢为参照,对碳化硅陶瓷进行冲蚀磨损实验。通过控制冲蚀角度、冲蚀时间和粒子冲蚀速度,测定碳化硅陶瓷的冲蚀磨损量,并借助于SEM对冲蚀磨损后试样的显微结构进行观察。实验结果表明:碳化硅陶瓷体积冲蚀率随角度增大而增大,在90°下达到最大;碳化硅陶瓷的冲蚀磨损机理为:在小角度下主要以切削磨损为主,在大角度下主要以脆性断裂为主。 展开更多

关键词 冲蚀磨损 碳化硅陶瓷 冲蚀角

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风沙冲蚀与碳化耦合作用下风积沙粉体混凝土耐久性能 被引量：7

8

作者 李根峰 申向东 +1 位作者 邹欲晓 高波 《农业工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第17期158-166,共9页

该研究以风积沙粉体为水泥替代材料的风积沙粉体混凝土为研究对象,设计风沙冲蚀-碳化、碳化-风沙冲蚀2种工况,探讨其在风沙冲蚀、碳化环境下的劣化机理及耐久性能。结果表明,风沙冲蚀时,90o冲蚀角作用时以撞击作用为主,产生冲蚀坑洞,45&... 该研究以风积沙粉体为水泥替代材料的风积沙粉体混凝土为研究对象,设计风沙冲蚀-碳化、碳化-风沙冲蚀2种工况,探讨其在风沙冲蚀、碳化环境下的劣化机理及耐久性能。结果表明,风沙冲蚀时,90o冲蚀角作用时以撞击作用为主,产生冲蚀坑洞,45°冲蚀角作用时以削切作用为主,产生冲蚀沟壑,且风沙冲蚀破坏混凝土表面水泥石结构,可使碳化深度增加3倍以上;碳化作用时,普通混凝土碳化时是由于氢氧化钙和水化硅酸钙发生脱钙反应,风积沙粉体混凝土则是由于氢氧化钙、水化硅酸钙和钙矾石发生脱钙反应,且由于碳化产物自身的膨胀作用使混凝土变的疏松,使风沙冲蚀后质量损失增加1.6倍以上;风积沙粉体混凝土内部孔径在20 nm以下的无害孔的比例多于普通混凝土21.37个百分点,200 nm以上多害孔少于普通混凝土13.93个百分点,其劣化显著性低于普通混凝土;相对于单一工况,风沙冲蚀、碳化耦合作用下劣化显著性更高,且风沙冲蚀-碳化耦合作用劣化显著性低于碳化-风沙冲蚀耦合作用,风沙冲蚀-碳化耦合作用后的10~15 mm范围内出现碳化区域、碳化产物发生变化(生成硫酸钙)及非碳化区域的混合区,且风沙冲蚀-碳化耦合作用后风积沙粉体混凝土孔隙度下降0.47%,20 nm以下的无害孔的比例高出普通混凝土25.15%。 展开更多

关键词 混凝土 耐久性 孔隙度 风积沙 风沙冲蚀 碳化 冲蚀角 脱钙反应

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磷酸盐陶瓷涂层耐高温冲蚀磨损性能研究

9

作者 程鸿宇 张学斌 +2 位作者 王平 刘伟 苏海林 《电镀与涂饰》 CAS 北大核心 2024年第3期98-104,共7页

[目的]垃圾焚烧炉锅炉管道面临严重的高温冲蚀磨损问题,本文研究了磷酸盐陶瓷涂层的耐高温冲蚀磨损性能,以期实现对垃圾焚烧炉锅炉管道的长寿命保护。[方法]以浓磷酸、氢氧化铝、氧化镁和氧化锌为原料,在12Cr1MoV钢表面制备了磷酸盐陶... [目的]垃圾焚烧炉锅炉管道面临严重的高温冲蚀磨损问题,本文研究了磷酸盐陶瓷涂层的耐高温冲蚀磨损性能,以期实现对垃圾焚烧炉锅炉管道的长寿命保护。[方法]以浓磷酸、氢氧化铝、氧化镁和氧化锌为原料,在12Cr1MoV钢表面制备了磷酸盐陶瓷涂层。在不同冲蚀颗粒质量和冲蚀角下对涂层进行高温冲蚀磨损试验,利用X射线衍射(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)研究了磷酸盐陶瓷涂层的微观组织结构和冲蚀磨损形貌,探究了涂层的高温冲蚀磨损机理。[结果]磷酸盐陶瓷涂层的冲蚀质量损失随着单位时间内冲蚀颗粒质量的增加而线性增大,涂层磨损率最大时的冲蚀角是90°,随着冲蚀角减小,冲蚀率逐渐减小,冲蚀区域由圆形变为椭圆形。涂层表面在冲蚀后出现许多凹坑,冲蚀角越大则凹坑越深、越明显。[结论]磷酸盐陶瓷涂层在高温冲蚀磨损试验中符合脆性材料的冲蚀磨损规律,它适用于垃圾焚烧炉锅炉管道防护领域。 展开更多

关键词 磷酸盐陶瓷涂层 高温冲蚀磨损 冲蚀角 机理

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碳化硅陶瓷冲蚀磨损行为与机理 被引量：3

10

作者 张绍千 安立周 +2 位作者 谭业发 谭华 朱志强 《解放军理工大学学报（自然科学版）》 EI 2005年第2期176-180,共5页

采用了冲蚀试验和微观表面测试相结合的方法,对碳化硅陶瓷的冲蚀磨损行为与机理进行了系统的研究。结果表明:碳化硅陶瓷的冲蚀率随冲蚀角的增大而迅速增大,当接近90°时冲蚀率达到最大值。其冲蚀磨损机理表现为:在低角冲蚀时,以微... 采用了冲蚀试验和微观表面测试相结合的方法,对碳化硅陶瓷的冲蚀磨损行为与机理进行了系统的研究。结果表明:碳化硅陶瓷的冲蚀率随冲蚀角的增大而迅速增大,当接近90°时冲蚀率达到最大值。其冲蚀磨损机理表现为:在低角冲蚀时,以微裂纹和微切削的形式为主;高角冲蚀时,以裂纹扩展和脆性断裂为主。根据试验结果分析,碳化硅陶瓷的冲蚀磨损表现为明显的脆性冲蚀行为特征。 展开更多

关键词 碳化硅陶瓷 磨损行为 试验结果分析 表面测试 冲蚀试验 磨损机理 脆性断裂 裂纹扩展 行为特征 冲蚀磨损 冲蚀率 冲蚀角 最大值 微切削 微裂纹 增大

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冲蚀角和酸性对含镍低铬铸铁腐蚀磨损的影响 被引量：5

11

作者 侯锦岭 谢敬佩 +2 位作者 王文焱 王爱琴 李洛利 《铸造技术》 CAS 北大核心 2008年第3期376-379,共4页

采用MCF-30型冲蚀磨损试验机对含镍低铬铸铁进行冲蚀磨损实验。分别改变其冲蚀角和溶液酸性来考察两者对冲蚀磨损的影响。用扫描电镜(SEM)对其组织以及冲蚀后的形貌进行观察分析。结果表明,低铬铸铁在960℃油淬+250℃回火处理后,随着含... 采用MCF-30型冲蚀磨损试验机对含镍低铬铸铁进行冲蚀磨损实验。分别改变其冲蚀角和溶液酸性来考察两者对冲蚀磨损的影响。用扫描电镜(SEM)对其组织以及冲蚀后的形貌进行观察分析。结果表明,低铬铸铁在960℃油淬+250℃回火处理后,随着含碳量改变,碳化物大体呈平行条状或断续网状分布;含镍低铬铸铁最大冲蚀率出现在60°冲蚀角;当pH≥3时,酸性对冲蚀磨损量的影响作用较小,甚至可以忽略。 展开更多

关键词 低铬铸铁 冲蚀磨损 冲蚀角 形貌

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冲蚀角对超音速火焰喷涂Cr_(3)C_(2)-NiCr涂层冲蚀磨损行为的影响 被引量：3

12

作者 吴玉萍 杲志峰 +1 位作者 龙伟漾 纪秀林 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第5期29-35,I0003,I0004,共9页

采用超音速火焰喷涂(high-velocity oxygen-fuel,HVOF)技术,在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备Cr_(3)C_(2)-NiCr金属陶瓷复合涂层.研究了涂层的显微组织、相组成以及涂层和不锈钢的冲蚀行为和机理,探讨了冲蚀角与耐冲蚀性能的关系规律.结果表... 采用超音速火焰喷涂(high-velocity oxygen-fuel,HVOF)技术,在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备Cr_(3)C_(2)-NiCr金属陶瓷复合涂层.研究了涂层的显微组织、相组成以及涂层和不锈钢的冲蚀行为和机理,探讨了冲蚀角与耐冲蚀性能的关系规律.结果表明,涂层组织结构致密均匀,主要由Cr_(3)C_(2)以及少量的Cr_(7)C_(3),Cr_(23)C_(6)和(Ni,Cr)固溶体相组成.Cr_(3)C_(2)-NiCr涂层的耐冲蚀性能随着冲蚀角的增大而减小,在低冲蚀角下涂层的破坏形式主要为微切削,重量损失较低,表现出优异的耐冲蚀性能.随着冲蚀角的增大,冲蚀沙粒对涂层产生垂直冲击作用,粘结相与硬质相之间产生裂纹导致粘结相脱落,硬质相失去粘结相的支撑作用而裸露出来,在冲蚀沙粒的持续攻击下剥落,形成许多小冲蚀坑.随着剥落硬质相数量的增加,小冲蚀坑逐步发展为大冲蚀坑,重量损失较大,耐冲蚀性能较差. 展开更多

关键词 超音速火焰喷涂 Cr_(3)C_(2)-NiCr涂层 冲蚀角 冲蚀机理

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冲蚀角对Al_2O_3颗粒增强铝锰合金复合材料冲蚀磨损性能的影响 被引量：2

13

作者 刘炳 李新梅 +1 位作者 刘湘 王春耀 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第2期82-84,共3页

采用旋转冲蚀磨损试验对比研究了冲蚀角度(45°和90°)对共晶成分铝锰合金和Al2O3颗粒增强铝锰基复合材料抗冲蚀磨损性能的影响规律,分析了材料的组织特征及冲蚀磨损后磨痕形貌。结果表明:铝锰合金的铸态组织为锰在铝中的固溶... 采用旋转冲蚀磨损试验对比研究了冲蚀角度(45°和90°)对共晶成分铝锰合金和Al2O3颗粒增强铝锰基复合材料抗冲蚀磨损性能的影响规律,分析了材料的组织特征及冲蚀磨损后磨痕形貌。结果表明:铝锰合金的铸态组织为锰在铝中的固溶体以及MnAl6和Al11Mn4相;而复合材料的铸态组织为在与铝锰合金相近的基础上分布着的δ-Al2O3颗粒。随冲蚀时间的延长,当冲蚀角为90°时,冲蚀磨损失重率缓慢递增,磨痕形貌主要是由正向应力造成的变形磨损,产生冲蚀坑;而在45°冲蚀角情况下,失重率先增后降,存在着极大值,磨痕形貌主要是由切向应力造成的切削磨损,形成犁沟。 展开更多

关键词 冲蚀磨损 冲蚀角 共晶铝锰合金 颗粒增强复合材料 磨痕形貌

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镍铬铸铁的冲蚀磨损行为 被引量：2

14

作者 王爱琴 柳培 +2 位作者 谢敬佩 李继文 王文焱 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第8期37-41,共5页

利用MCF-30型冲蚀磨损试验机对镍铬铸铁进行冲蚀磨损试验,采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、XRD技术对其组织和冲蚀磨损后的形貌进行表征,分析了冲蚀角、冲蚀介质酸碱度对其冲蚀磨损性能的影响,总结了其冲蚀磨损规律。结果表明,镍铬... 利用MCF-30型冲蚀磨损试验机对镍铬铸铁进行冲蚀磨损试验,采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、XRD技术对其组织和冲蚀磨损后的形貌进行表征,分析了冲蚀角、冲蚀介质酸碱度对其冲蚀磨损性能的影响,总结了其冲蚀磨损规律。结果表明,镍铬铸铁在960℃风淬+250℃回火处理后,Cr与Fe、C形成(Fe,Cr)3C型合金碳化物,呈断续网状分布,起到了抗磨骨架的作用,Ni固溶于铁素体中强化基体;不同冲蚀角下,其冲蚀磨损曲线呈现"M"形,最大冲蚀率出现在60°冲蚀角;强酸对其冲蚀磨损影响较大,当pH≥3的时候,弱酸对其冲蚀磨损量几乎无影响。对其冲蚀磨损机理进行了分析。 展开更多

关键词 冲蚀磨损 镍铬铸铁 冲蚀角 酸度 组织 形貌 磨损机理

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冲蚀角对高铬铸铁抗泥沙磨损性能影响的实验研究 被引量：3

15

作者 朱步生 彭永富 +1 位作者 郑伟 彭陵生 《中国水运（下半月）》 2014年第2期170-171,237,共3页

介绍了高铬铸铁主要成分,观察了组织特征,测定了ZG35SiMn、铸态高铬铸铁、淬火+回火态高铬铸铁的硬度,进行了ZG35SiMn、铸态高铬铸铁、淬火回火态高铬铸铁的不同冲蚀角度泥沙磨损实验,结合不同冲蚀角泥沙磨损实验结果,分析了冲蚀角度对Z... 介绍了高铬铸铁主要成分,观察了组织特征,测定了ZG35SiMn、铸态高铬铸铁、淬火+回火态高铬铸铁的硬度,进行了ZG35SiMn、铸态高铬铸铁、淬火回火态高铬铸铁的不同冲蚀角度泥沙磨损实验,结合不同冲蚀角泥沙磨损实验结果,分析了冲蚀角度对ZG35SiMn、高铬铸铁材料抗泥沙磨损性能的影响,通过泥沙磨损形貌的观察和分析,探讨了不同材料的磨损机理。 展开更多

关键词 泥沙磨损 高铬铸铁 冲蚀角 耐磨性

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金属基体高温耐磨复合涂层的制备与磨损性能研究 被引量：3

16

作者 程银健 陈九磅 +1 位作者 王平 桂老虎 《金属功能材料》 CAS 2011年第6期54-57,共4页

锅炉受热面金属管壁的磨损问题是困扰电厂安全运行的一大难题。实验采用改性无机粘结剂,以耐磨性优良的SiC、Al2O3颗粒为基本骨料,辅以少量Cr2O3颗粒,再添加少量的膨润土和无机纤维为增强材料,提高涂层和基体间的结合力。在500℃下固化... 锅炉受热面金属管壁的磨损问题是困扰电厂安全运行的一大难题。实验采用改性无机粘结剂,以耐磨性优良的SiC、Al2O3颗粒为基本骨料,辅以少量Cr2O3颗粒,再添加少量的膨润土和无机纤维为增强材料,提高涂层和基体间的结合力。在500℃下固化后得到实验涂层。分别在冲蚀角15°、25°、35°、45°、60°下研究了涂层耐冲蚀磨损特性。实验发现:不同粒径的SiC-Al2O3复合涂层结合紧密,比单一组分涂层耐磨性好。当粗SiC的质量分数为45%时,涂层耐磨损性能最好;在冲蚀角为45°时,涂层的磨损量最大。 展开更多

关键词 磨损 粘结剂 固化 冲蚀角

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Ni-P-SiC和Ni60JH涂层耐冲刷腐蚀性能的对比 被引量：1

17

作者 胡洋 程学群 +2 位作者 高瑾 贾涛 李晓刚 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2011年第4期64-66,9,共3页

为解决材料在液固两相流环境中的冲刷腐蚀问题,分别采用酸性化学镀镍工艺和超音速火焰喷涂技术在Q235钢基体上制备了N i-P-SiC涂层和N i60 JH涂层,并采用冲刷腐蚀试验机研究了2种涂层在酸性浆料中的耐冲刷腐蚀性能。结果表明,在冲刷角... 为解决材料在液固两相流环境中的冲刷腐蚀问题,分别采用酸性化学镀镍工艺和超音速火焰喷涂技术在Q235钢基体上制备了N i-P-SiC涂层和N i60 JH涂层,并采用冲刷腐蚀试验机研究了2种涂层在酸性浆料中的耐冲刷腐蚀性能。结果表明,在冲刷角度和温度一定的条件下,随冲蚀速度增加,2种涂层的损伤明显加剧,耐蚀性好的N i-P-SiC涂层以磨损为主,而耐蚀性较差的N i60 JH涂层以腐蚀为主;2种涂层在冲蚀角为30°时出现质量损失极大值;在冲刷速度和角度一定的条件下,随试验温度提高,2种涂层的耐冲刷腐蚀性能显著下降,主要表现为纯腐蚀失重率大幅提高,成为影响总冲刷腐蚀磨损失重率的主导因素。 展开更多

关键词 Ni-P—SiC涂层 Ni60JH涂层 冲刷腐蚀 耐蚀性 冲蚀角 温度 冲蚀速度

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基于近壁湍流拟序结构的离心泵内沙粒冲蚀角研究 被引量：2

18

作者 牛权 《水力发电学报》 EI CSCD 北大核心 2015年第5期159-165,共7页

流体机械中的泥沙磨损现象是一个国内外至今尚处于探讨阶段的问题。多年来有关学者们从试验、计算、理论研究等多方面对这一现象进行了大量的研究与探讨。本文尝试从近壁区湍流的拟序结构出发,研究离心泵内的泥沙磨损问题。文中首先从... 流体机械中的泥沙磨损现象是一个国内外至今尚处于探讨阶段的问题。多年来有关学者们从试验、计算、理论研究等多方面对这一现象进行了大量的研究与探讨。本文尝试从近壁区湍流的拟序结构出发,研究离心泵内的泥沙磨损问题。文中首先从沙粒近壁BBO方程出发得出了沙粒近壁区法向运动速度upy,然后基于拟序结构导出了沙粒"扫掠"情况下的流向速度upx。最后用两个速度得到了基于近壁湍流拟序结构的离心泵内的沙粒对叶轮壁面的冲击角。研究表明在离心泵内正是由于近壁区湍流拟序结构时的"扫掠"作用造成了小粒径沙粒在叶轮壁面附近的小角度切削破坏,这与国外学者的试验观测结果相吻合。 展开更多

关键词 离心泵 冲蚀角 拟序结构 沙粒 磨损

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低冲蚀角下40Cr冲蚀与空蚀耦合磨损特性研究

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作者 庞佑霞 李彬 刘厚才 《机械科学与技术》 CSCD 北大核心 2016年第3期408-413,共6页

基于CFD理论,数值模拟了低冲角下(冲蚀角α<40°)冲蚀和空蚀耦合磨损的流场特性,并将数值分析结果与实验结果进行对比,研究了40Cr在低冲角下耦合磨损的失效特性。研究发现:1)耦合磨损的破坏程度随着冲蚀角的增加先增大后减小降,... 基于CFD理论,数值模拟了低冲角下(冲蚀角α<40°)冲蚀和空蚀耦合磨损的流场特性,并将数值分析结果与实验结果进行对比,研究了40Cr在低冲角下耦合磨损的失效特性。研究发现:1)耦合磨损的破坏程度随着冲蚀角的增加先增大后减小降,在临界角α=30°时磨损最严重,此时耦合磨损流场的溃灭冲击压强达到了最大的1×107Pa,在这种高强度冲击的反复作用下,材料更容易发生疲劳失效;2)当α<30°时,40Cr材料表面的磨痕主要为微切削犁沟,并有少量的针孔状蚀坑;3)当α>30°时,材料表面的磨痕主要为瞬时高温氧化和疲劳剥落引起的夹杂着白色氧化铁颗粒的蚀坑。40Cr试件失重量随冲蚀角变化趋势与三次样条曲线吻合得很好。 展开更多

关键词 冲蚀角 40Cr 冲蚀和空蚀 耦合磨损

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Q235钢基表面超音速电弧喷涂WC-Co涂层冲蚀磨损性能研究 被引量：1

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作者 孙国栋 刘长华 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第20期123-124,共2页

采用超音速电弧喷涂工艺(HVAS)在A3钢基体上制备了WC-Co涂层,对所制备的涂层在不同冲蚀角度下的冲蚀磨损性能进行了研究。结果表明:冲蚀磨损时,喷涂电流为100 A和200 A的涂层质量损失都随冲蚀角的增大而增加,冲蚀角为30°时磨损量最... 采用超音速电弧喷涂工艺(HVAS)在A3钢基体上制备了WC-Co涂层,对所制备的涂层在不同冲蚀角度下的冲蚀磨损性能进行了研究。结果表明:冲蚀磨损时,喷涂电流为100 A和200 A的涂层质量损失都随冲蚀角的增大而增加,冲蚀角为30°时磨损量最小,冲蚀角为90°时磨损量最大,说明冲蚀过程中冲蚀粒子的锤击作用对材料的质量损失影响更大。喷涂电流为100 A时的冲蚀磨损量要高于喷涂电流为200 A的冲蚀磨损量,喷涂电流增大,弧区温度升高,容易形成细小熔滴,在压缩空气作用下粒子飞行速度增大,动能提高,促使涂层表层硬度提高,从而提高了涂层的耐磨性。 展开更多

关键词 超音速电弧喷涂 WC-CO涂层 冲蚀角

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