07MnNiCrMoVDR钢焊接粗晶热影响区的韧化机理 被引量：17

1

作者 白世武 李午申 +1 位作者 邸新杰 武强 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期25-28,共4页

选用垂直于07MnNiCrMoVDR钢板轧制方向的模拟试样,在Gleeble-3500热模拟试验机上对该钢焊接粗晶热影响区的组织转变和韧性进行了研究。结果表明,粗晶区的组织类型主要是贝氏体和低碳板条马氏体的混合组织,粗晶区的低温韧性最差,随着冷... 选用垂直于07MnNiCrMoVDR钢板轧制方向的模拟试样,在Gleeble-3500热模拟试验机上对该钢焊接粗晶热影响区的组织转变和韧性进行了研究。结果表明,粗晶区的组织类型主要是贝氏体和低碳板条马氏体的混合组织,粗晶区的低温韧性最差,随着冷却速度的减小,贝氏体由下贝氏体向上贝氏体和粒状贝氏体转变。在高温回火热处理后,粗晶区有再热脆化的倾向,易产生再热脆化,存在再热裂纹的可能性较大。再热脆化的主要原因是晶界析出粗大的碳化物,冷却速度越大,再热脆化现象越严重。 展开更多

关键词 07MNNICRMOVDR钢 热模拟 低温韧性 再热脆化

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HQ-80钢再热裂纹机理 被引量：10

2

作者 姚钦 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第6期77-81,共5页

通过插销、冲击韧度等试验研究HQ - 80钢的再热裂纹倾向 ,扫描电镜发现过热区晶界存在合金元素碳化物 ,电子能谱检测碳化物富含Cr、Mo。再热裂纹的机理是 ,高温过热———合金元素碳化物固溶 ,再热弱化———晶界析出大颗粒状合金元素... 通过插销、冲击韧度等试验研究HQ - 80钢的再热裂纹倾向 ,扫描电镜发现过热区晶界存在合金元素碳化物 ,电子能谱检测碳化物富含Cr、Mo。再热裂纹的机理是 ,高温过热———合金元素碳化物固溶 ,再热弱化———晶界析出大颗粒状合金元素碳化物导致晶粒表面的贫Cr、Mo合金元素层 ,晶界高温强度不足。影响再热裂纹三要素是 :生成晶界碳化物的Cr、Mo、C等合金元素 ,高温过热与再热弱化的热循环过程 ,一定的拘束应力。再热裂纹与再热脆化的机理相同 ,两者同时发生 ,降低应力防止再热裂纹并不能防止再热脆化。成功采用无缺口插销进行插销试验 。 展开更多

关键词 HQ-80钢 再热裂纹 再热脆化 插销试验 焊接

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12Cr1MoVG钢焊接接头粗晶区的再热脆化行为 被引量：10

3

作者 牛锐锋 尚亮 +2 位作者 朱一乔 曹怡姗 谭永宁 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2015年第6期79-83,共5页

采用热模拟技术研究了12Cr1MoV钢焊接接头热影响区粗晶区中的再热脆化行为。结果表明:再热温度对热影响区粗晶区的组织和性能有显著影响,随再热温度的升高,组织中的马氏体、贝氏体分解,铁素体条合并,碳化物析出量增多并聚集长大,冲击吸... 采用热模拟技术研究了12Cr1MoV钢焊接接头热影响区粗晶区中的再热脆化行为。结果表明:再热温度对热影响区粗晶区的组织和性能有显著影响,随再热温度的升高,组织中的马氏体、贝氏体分解,铁素体条合并,碳化物析出量增多并聚集长大,冲击吸收能先降低后升高,硬度变化则相反;当再热温度为630℃时,热影响区粗晶区的冲击吸收能达最低值,而硬度达最高值,材料发生再热脆化;脆化的主要原因在于晶内碳化物的方向性析出以及在粗晶区晶界处大颗粒碳化物的出现。 展开更多

关键词 12Cr1MoVG钢 热模拟技术 热影响区粗晶区 再热脆化

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微合金钢焊接热影响区的再热脆化问题 被引量：8

4

作者 胡晓萍 屈朝霞 李自刚 《焊接》 北大核心 2008年第12期30-34,共5页

采用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜及焊接热模拟技术研究了焊后热处理温度对Nb、V、Ti微合金钢焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织和性能的影响。结果表明,Nb、V、Ti微合金钢的CGHAZ经焊后热处理后存在再热脆化的现象,为了改善热影响区的... 采用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜及焊接热模拟技术研究了焊后热处理温度对Nb、V、Ti微合金钢焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织和性能的影响。结果表明,Nb、V、Ti微合金钢的CGHAZ经焊后热处理后存在再热脆化的现象,为了改善热影响区的韧性,应该选取较低的焊后热处理温度。焊后热处理过程对冲击性能的影响主要与钢中的析出粒子有关。 展开更多

关键词 微合金钢 焊后热处理 再热脆化 析出粒子

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P460NL1钢焊接热影响区再热脆化的研究 被引量：7

5

作者 赵时璐 李友 《机械设计与制造》 北大核心 2006年第2期115-116,共2页

通过模拟焊接热影响区粗晶区组织,对模拟后的试样进行不同温度下的消除应力退火处理,测得其相应的冲击韧性,确定了P460NL1钢的再热脆化的温度区间,并通过对断口的分析,找出了产生再热脆化的原因,从而确定了最佳的消除应力退火温度。

关键词 热模拟 再热脆化 焊接热影响区

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用插销法研究焊接再热裂缝—对14MnMoNbB、BHW38、15MnVNCu 三种压力容器用钢再热裂缝敏感性的评定 被引量：6

6

作者 张相权 陈泽炘 +2 位作者 周光祺 樊培丽 吴先河 《焊接学报》 EI CAS 1981年第2期-,共11页

文中提出了一种插销再热裂缝应力释放试验法,并对14MnMoNbB、BHW38、15MnVNCu三种压力容器用钢的再热裂缝敏感性进行了评定。可以采用:1.最低临界初应力;2.再热裂缝“C”形曲线上的最短断裂时间;作为两种判裂准则,来评定钢材的再热裂缝... 文中提出了一种插销再热裂缝应力释放试验法,并对14MnMoNbB、BHW38、15MnVNCu三种压力容器用钢的再热裂缝敏感性进行了评定。可以采用:1.最低临界初应力;2.再热裂缝“C”形曲线上的最短断裂时间;作为两种判裂准则,来评定钢材的再热裂缝的敏感性.试验表明,14MnMoNbB 钢的过热粗晶区具有较强的再热脆化倾向,BHW38钢次之.而15MnVNCu 钢具有很小的再热脆化倾向,实际上很少会出现再热裂缝. 展开更多

关键词 热裂缝 钢材 熔合线 应力释放 插销法 再热脆化 BHW38 粗晶区 压力容器用钢 压力容器钢

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焊后热处理对HCM2S钢焊接接头韧性的影响 被引量：4

7

作者 朱平 史春元 +1 位作者 杨松 王守革 《热力发电》 CAS 北大核心 2008年第1期121-124,共4页

采用焊接热模拟技术,确定了从焊接粗晶区韧性的角度考虑,取消HCM2S钢焊接对于预热是可行的,其合适的焊后热处理范围为(710～750)℃×2h。HCM2S钢焊接粗晶区在550℃左右时,存在再热脆化倾向,再热脆化的敏感温度范围需进一步研究确定。

关键词 焊接 热模拟 焊接粗晶区 韧性 再热脆化

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Q960E焊接粗晶区组织的再热脆化与软化分析 被引量：2

8

作者 董现春 张楠 +1 位作者 张侠洲 田志凌 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第5期56-62,I0007,共8页

为了精确获得不同温度梯度条件下焊接热影响区的组织和性能,采用焊接热模拟的方式对一种低碳当量Q960E及其对比钢进行了两次模拟热循环试验,并获得了一次热模拟后的CGHAZ,以及二次热模拟后的未变粗晶热影响区(UA CGHAZ)、过临界粗晶热... 为了精确获得不同温度梯度条件下焊接热影响区的组织和性能,采用焊接热模拟的方式对一种低碳当量Q960E及其对比钢进行了两次模拟热循环试验,并获得了一次热模拟后的CGHAZ,以及二次热模拟后的未变粗晶热影响区(UA CGHAZ)、过临界粗晶热影响区(SCR CGHAZ)、临界粗晶热影响区(ICR CGHAZ)和亚临界粗晶热影响区(SR CGHAZ)的显微组织,开展了组织分析、冲击韧性测试和硬度表征.结果表明,低碳当量Q960E和高碳当量对比钢的ICR CGHAZ和SR CGHAZ均有再热脆化敏感性,在-40℃下对比钢的SR CGHAZ的冲击韧性低至9 J,其晶界点状和条状碳化物分布是再热脆化的主要原因;低碳当量Q960E的SR CGHAZ软化最为严重,其原因是细晶强化、位错强化和析出强化联合丧失造成的. 展开更多

关键词 粗晶热影响区 再热脆化 软化 热模拟

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Q690CFD热影响区粗晶区再热脆化研究 被引量：3

9

作者 张熹 董现春 +1 位作者 陈延清 章军 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第11期86-89,100,共5页

讨论了焊后热处理制度对Q690CFD粗晶区冲击韧性的影响,发现焊后热处理温度在500℃附近存在脆韧转变点。金相、SEM、能谱试验结果表明碳化物在原奥氏体晶界析出是导致脆韧转变的原因,并利用Thermo-calc计算了碳化物的析出规律,与试验结... 讨论了焊后热处理制度对Q690CFD粗晶区冲击韧性的影响,发现焊后热处理温度在500℃附近存在脆韧转变点。金相、SEM、能谱试验结果表明碳化物在原奥氏体晶界析出是导致脆韧转变的原因,并利用Thermo-calc计算了碳化物的析出规律,与试验结果符合很好。最终根据试验结果优化了首钢Q690CFD焊后热处理工艺。 展开更多

关键词 Q690CFD 粗晶区 再热脆化 焊后热处理

原文传递

07MnNiVDR钢焊接热影响区再热脆化研究 被引量：1

10

作者 刘俊松 陈学东 刘全坤 《现代焊接》 2013年第2期20-23,共4页

本文采用高温缓慢拉伸试验,夏比摆锤冲击试验,插销试验以及小铁研试验等方法,研究了07MnNiVDR钢的模拟和实际焊接热影响区的再热脆化。热模拟研究表明,采用小热输入焊接时,该钢种再热脆化不明显;大热输入情况下,该钢的再热敏感温度在60... 本文采用高温缓慢拉伸试验,夏比摆锤冲击试验,插销试验以及小铁研试验等方法,研究了07MnNiVDR钢的模拟和实际焊接热影响区的再热脆化。热模拟研究表明,采用小热输入焊接时,该钢种再热脆化不明显;大热输入情况下,该钢的再热敏感温度在600℃左右。实际焊接试验亦表明该钢具有一定的再热脆化风险,敏感温度在600℃左右。鉴于热模拟实验的结果,尽管未在实际焊缝中发现明显再热裂纹,对该钢实施焊后热处理还应合理制定规范以防止产生此类裂纹。 展开更多

关键词 焊接 热影响区 再热脆化 热模拟

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610 MPa级水电用钢再热脆化研究

11

作者 张熹 许良红 +1 位作者 陈延清 章军 《首钢科技》 2011年第4期19-24,共6页

讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610MPa级水电钢粗晶热影响区冲击韧性的影响，发现当热输入为30kJ／cm时在620℃附近有脆化倾向；当热输入为40kJ／cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明，碳化物在原奥氏体晶界... 讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610MPa级水电钢粗晶热影响区冲击韧性的影响，发现当热输入为30kJ／cm时在620℃附近有脆化倾向；当热输入为40kJ／cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明，碳化物在原奥氏体晶界析出是发生再热脆化的原因。焊接热输入不同导致碳化物在焊后热处理时溶解规律不同，从而造成了40kJ／cm焊接热输入下发生再热脆化的温度较30kJ／cm焊接热输入下再热脆化温度向低温方向移动。根据试验结果优化了610MPa水电钢焊后热处理工艺。 展开更多

关键词 610 MPA 粗晶热影响区 再热脆化 焊后热处理

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610MPa级水电用钢的再热脆化

12

作者 张熹 许良红 +1 位作者 陈延清 章军 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第11期78-83,共6页

讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610 MPa级水电钢粗晶区冲击韧性的影响,发现热输入在30 kJ/cm时在620℃附近有脆化倾向;热输入在40 kJ/cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明,碳化物在原奥氏体晶界析出是发生再... 讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610 MPa级水电钢粗晶区冲击韧性的影响,发现热输入在30 kJ/cm时在620℃附近有脆化倾向;热输入在40 kJ/cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明,碳化物在原奥氏体晶界析出是发生再热脆化的原因。焊接热输入不同导致碳化物在焊后热处理时溶解规律不同,从而造成了40 kJ/cm焊接热输入下发生再热脆化的温度较30 kJ/cm焊接热输入下再热脆化温度向低温方向移动。最终根据试验结果优化了610 MPa水电钢焊后热处理工艺。 展开更多

关键词 610MPa 粗晶区 再热脆化 焊后热处理

原文传递

Q690CFD钢粗晶区再热脆化研究

13

作者 张熹 董现春 +1 位作者 陈延清 章军 《首钢科技》 2010年第4期15-18,40,共5页

讨论了焊后热处理制度对Q690CFD钢粗晶区冲击韧性的影响，发现在500℃左右进行焊后热处理时粗晶区存在韧-脆转变点。金相、SEM及能谱分析结果表明，碳化物在原奥氏体晶界析出是导致韧-脆转变的原因。利用Thermo—Calc计算了碳化物的析... 讨论了焊后热处理制度对Q690CFD钢粗晶区冲击韧性的影响，发现在500℃左右进行焊后热处理时粗晶区存在韧-脆转变点。金相、SEM及能谱分析结果表明，碳化物在原奥氏体晶界析出是导致韧-脆转变的原因。利用Thermo—Calc计算了碳化物的析出规律，优化了Q690CFD钢的焊后热处理工艺。 展开更多

关键词 Q690CFD 粗晶区 再热脆化 焊后热处理

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