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Ti微合金化高强机械用钢控轧控冷工艺研究 被引量：28
1
作者 潘辉 周娜 +3 位作者 李飞 郭佳 赵林 包春林 《轧钢》 2013年第3期25-28,共4页
研究了Ti微合金化高强机械用钢铸坯析出物加热回溶、再结晶和连续冷却相变规律,分析和探讨了TMCP工艺对钢板组织、析出物析出以及力学性能的影响规律。结果表明,生产Ti微合金化高强机械用钢热轧卷板应采用大于1220℃的加热温度,同时严... 研究了Ti微合金化高强机械用钢铸坯析出物加热回溶、再结晶和连续冷却相变规律,分析和探讨了TMCP工艺对钢板组织、析出物析出以及力学性能的影响规律。结果表明,生产Ti微合金化高强机械用钢热轧卷板应采用大于1220℃的加热温度,同时严格控制粗轧温度、终轧温度和卷取温度,充分发挥细晶强化和析出强化作用,使钢板强韧性匹配良好。 展开更多
关键词 TI微合金化 高强机械用钢 控轧控冷 再加热温度 终轧温度 卷取温度
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再加热温度对含Nb,Ti钢第二相粒子固溶及晶粒长大的影响 被引量：23
2
作者 杨颖 侯华兴 +1 位作者 马玉璞 谷春阳 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2008年第7期38-42,54,共6页
通过热力学计算和萃取复型分析技术，对高Ti含Nb钢中第二相粒子在不同加热温度下的固溶情况和奥氏体晶粒的长大规律进行了研究。结果表明：再加热温度低于1180℃时，钢中Nb、Ti含量随温度升高显著增加。Nb、Ti固溶量分别在1210℃和1180... 通过热力学计算和萃取复型分析技术，对高Ti含Nb钢中第二相粒子在不同加热温度下的固溶情况和奥氏体晶粒的长大规律进行了研究。结果表明：再加热温度低于1180℃时，钢中Nb、Ti含量随温度升高显著增加。Nb、Ti固溶量分别在1210℃和1180℃以上趋于稳定；再加热温度在800～1100℃时，以尺寸小于30nm、分布较均匀的小粒子为主，呈球形，奥氏体晶粒尺寸在30μm以下。再加热温度在1180～1210℃时，第二相粒子数量减少，尺寸多在100-200nm之间，形态多为立方形和球形，奥氏体晶粒尺寸略微增加。随着再加热温度的进一步升高，析出粒子数量迅速下降，尺寸多为大于200nm的方形粒子，此时奥氏体晶粒迅速长大至100μm以上；析出粒子组成均为Nb、Ti复合的碳氮化物，其Nb／Ti原子比随温度升高而降低；试验钢的晶粒粗化温度为1210℃，确定实际加热温度为1180～1210℃。 展开更多
关键词 再加热温度 第二相粒子 奥氏体晶粒尺寸
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再加热温度对Nb微合金化钢筋连续冷却相变及组织与性能的影响 被引量：1
3
作者 卢超 曹建春 +3 位作者 陈伟 刘星 张永青 阴树标 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第8期142-149,共8页
利用热模拟试验机以再加热温度为1 000~1 100℃的条件对Nb微合金化钢筋形变奥氏体在不同冷却速率下的组织和相变规律进行研究,获得动态CCT曲线。研究结果表明,再加热温度的提高会降低铁素体相变温度,使珠光体、贝氏体相区向右移动。同时... 利用热模拟试验机以再加热温度为1 000~1 100℃的条件对Nb微合金化钢筋形变奥氏体在不同冷却速率下的组织和相变规律进行研究,获得动态CCT曲线。研究结果表明,再加热温度的提高会降低铁素体相变温度,使珠光体、贝氏体相区向右移动。同时,再加热温度提高降低了铁素体组织的比例,使其硬度提高。在冷却速率小于2℃/s时,实验钢均得到均匀的铁素体+珠光体组织。不同实验条件下的析出相分析结果表明,由于再加热温度的提高有利于Nb的固溶,大颗粒未溶相含量降低,沉淀析出相尺寸减小、数量更多,有利于发挥沉淀强化作用,提高钢筋性能。 展开更多
关键词 再加热温度 CCT曲线 Nb微合金化钢筋 析出相
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Cr含量对500 MPa级高强抗震钢筋奥氏体化的影响
4
作者 王闻涛 刘星 +2 位作者 曹建春 陈伟 阴树标 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2023年第5期151-157,共7页
应用光学显微镜、扫描电镜等手段观察显微组织,研究了不同Cr含量钢筋在不同铸坯再加热温度和保温时间下奥氏体晶粒的变化,探讨了Cr含量对500 MPa级高强抗震钢筋奥氏体化的影响。结果表明,不同再加热温度范围内,Cr含量对试验钢奥氏体晶... 应用光学显微镜、扫描电镜等手段观察显微组织,研究了不同Cr含量钢筋在不同铸坯再加热温度和保温时间下奥氏体晶粒的变化,探讨了Cr含量对500 MPa级高强抗震钢筋奥氏体化的影响。结果表明,不同再加热温度范围内,Cr含量对试验钢奥氏体晶粒的影响规律不同。在950~1050℃温度区间时,含Cr钢奥氏体晶粒的生长速率慢,随钢中Cr含量的增加,奥氏体晶粒尺寸减小;高于1050℃时,奥氏体晶粒生长速率加快,随钢中Cr含量的增加,奥氏体晶粒尺寸增大。相同再加热温度下,随保温时间的延长,奥氏体晶粒长大。当Cr含量较高时,随着再加热温度的升高或保温时间的延长,Cr元素在晶界处偏聚减弱,导致奥氏体晶粒更容易长大和粗化。在再加热温度为1050℃、保温时间为30 min条件下含Cr试验钢可得到细小均匀的奥氏体组织。 展开更多
关键词 含Cr钢筋 奥氏体化 铸坯 再加热温度 生长速度
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钒微合金化N80级无缝管成分和工艺优化的模拟研究 被引量：4
5
作者 薛东妹 潘涛 +3 位作者 赵苏娟 王青峰 杨才福 张永权 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2009年第3期26-32,37,共8页
利用Gleeble模拟技术研究了不同N含量和热加工工艺对N80无缝管(33Mn2V成分)的影响。结果显示,在各种工艺条件下,N含量从0.005%增加至0.014%或0.021%,在保持钢的强度提高的同时,钢的韧性也显著增加。进一步研究表明,当降低再加热温度时,... 利用Gleeble模拟技术研究了不同N含量和热加工工艺对N80无缝管(33Mn2V成分)的影响。结果显示,在各种工艺条件下,N含量从0.005%增加至0.014%或0.021%,在保持钢的强度提高的同时,钢的韧性也显著增加。进一步研究表明,当降低再加热温度时,钢的强度略微损失,韧性提高;而钢的中间停冷温度从450℃提高至700℃,工艺从在线常化变化为非在线常化,则使钢的强度有较大提高的同时韧性明显降低。无缝管的上述力学性能变化和V在钢中的溶解和析出行为以及相应的显微组织变化有直接关系。N含量的增加则优化了V(CN)的析出行为。 展开更多
关键词 无缝管 钒微合金化 在线常化 再加热温度 N含量 Gleeble模拟
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输气管道在役修复过程中温度场分布的研究 被引量：3
6
作者 刘迎来 许彦 +2 位作者 张超 魏祥和 强富平 《焊管》 2021年第11期1-6,共6页
针对高强度管线钢再热失强及角焊缝延迟开裂问题,研究了不同气体流速下管线钢管感应加热温度的分布及不同中频加热功率对角焊缝堆焊处预热温度场分布的影响。结果发现,在加热温度不高于400℃的条件下,管体强度未发生降低;在气体流速不低... 针对高强度管线钢再热失强及角焊缝延迟开裂问题,研究了不同气体流速下管线钢管感应加热温度的分布及不同中频加热功率对角焊缝堆焊处预热温度场分布的影响。结果发现,在加热温度不高于400℃的条件下,管体强度未发生降低;在气体流速不低于10 m/s的条件下,控制中频加热功率不低于200 kW,可有效防止角焊缝处发生延迟开裂。研究表明,管体表面温度场分布受气体流速的影响,通过控制中频加热功率及再加热温度,可有效改善B型套筒角焊缝处延迟裂纹的产生及管体再热失强问题,从而确保在管体不停输状态下进行修复作业。 展开更多
关键词 输气管道 管道修复 再加热温度 温度场控制
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N80-1套管工艺及性能研究
7
作者 米永峰 罗海炯 +4 位作者 刘玉荣 郭志文 罗忠辉 董珍 王鹏 《包钢科技》 2019年第4期10-13,21,共5页
文章基于Q/YS 1572. 1标准中对规格为Φ139. 7 mm×7. 72 mm的N80-1套管屈服强度和冲击韧性指标,工业试验摸索了在线常化工艺中再加热温度对钢管屈服强度和冲击功的影响。工业试验结果表明,钢管入再加热炉前的温度不高于550℃,钢管... 文章基于Q/YS 1572. 1标准中对规格为Φ139. 7 mm×7. 72 mm的N80-1套管屈服强度和冲击韧性指标,工业试验摸索了在线常化工艺中再加热温度对钢管屈服强度和冲击功的影响。工业试验结果表明,钢管入再加热炉前的温度不高于550℃,钢管再加热温度控制在870~900℃,可实现钢管的屈服强度达到570~620 MPa,0℃半尺寸纵向冲击功不低于40 J,钢管的屈服强度及冲击韧性满足Q/YS 1572. 1标准要求。 展开更多
关键词 N80-1套管 再加热温度 在线常化
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