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镁合金塑性变形机理研究进展 被引量：161
1
作者 刘庆 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2010年第11期1458-1472,共15页
简述了具有密排六方(hcp)结构镁合金材料各种可能的滑移和孪生系统及其临界切变应力;以镁合金塑性变形机理为主线,分别对单晶和多晶镁合金材料塑性变形行为及微观机理的影响规律,轧制、挤压及不同严重塑性变形模式下镁合金织构的形成机... 简述了具有密排六方(hcp)结构镁合金材料各种可能的滑移和孪生系统及其临界切变应力;以镁合金塑性变形机理为主线,分别对单晶和多晶镁合金材料塑性变形行为及微观机理的影响规律,轧制、挤压及不同严重塑性变形模式下镁合金织构的形成机理,形变镁合金材料退火过程中回复与再结晶及镁合金材料在热变形过程中的动态再结晶机理,以及沉淀硬化镁合金塑性变形机理、特别是沉淀相与位错滑移及孪生的交互作用机理等进行了总结与评述.同时,对高成形性镁合金及提高镁合金塑性成形能力的塑性变形机理进行了讨论. 展开更多
关键词 镁合金 塑性变形 机械孪生 位错滑移 织构 各向异性 再结晶
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双相合金Mg-8Li-1Al的等通道转角挤压 Ⅰ.挤压过程中的变形方式 被引量：21
2
作者 刘腾 张伟 +3 位作者 吴世丁 姜传斌 李守新 徐永波 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第8期790-794,共5页
以X射线衍射分析术为主要分析手段,探讨了双相合金Mg-8Li-1Al(质量分数, ％)在等通道转角挤压(ECAP)变形过程中的变形方式. α相在第1道次ECAP过程中主要的变形方式是{1011}〈1012〉孪生,在随后道次的ECAP过程中主要变形方式为位错滑移... 以X射线衍射分析术为主要分析手段,探讨了双相合金Mg-8Li-1Al(质量分数, ％)在等通道转角挤压(ECAP)变形过程中的变形方式. α相在第1道次ECAP过程中主要的变形方式是{1011}〈1012〉孪生,在随后道次的ECAP过程中主要变形方式为位错滑移,变形方式的转变主要是由于ECAP造成的组织细化效应;对于β相,各道次ECAP的主要变形方式均为位错滑移. 展开更多
关键词 双相合金Mg-8Li-1Al 等通道转角挤压 孪生 位错滑移
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Fe-Mn-Al轻质高强钢组织和力学性能研究 被引量：32
3
作者 杨富强 宋仁伯 +3 位作者 孙挺 张磊峰 赵超 廖宝鑫 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第8期897-904,共8页
对热轧态与固溶处理后Fe-Mn-A1轻质高强钢进行力学性能检测及组织形貌观察，分析950～100℃固溶处理工艺对其组织和力学性能的影响规律．根据真实应力一应变曲线和加工硬化曲线分析拉伸变形特征，对比拉伸变形前后微观组织形貌和XRD谱... 对热轧态与固溶处理后Fe-Mn-A1轻质高强钢进行力学性能检测及组织形貌观察，分析950～100℃固溶处理工艺对其组织和力学性能的影响规律．根据真实应力一应变曲线和加工硬化曲线分析拉伸变形特征，对比拉伸变形前后微观组织形貌和XRD谱，研究其微观变形机理．研究结果表明，所设计的成分体系实验用钢，热轧后为奥氏体基体与少量带状铁素体的双相组织，密度为6．55g／cm3，达到了轻质高强的设计目标．固溶处理有利于奥氏体晶粒长大与带状铁素体的破碎分解，使钢板强度降低而塑性提高，但是过高的固溶温度会促进铁素体长大，使铁素体体积分数增大，钢的断后伸长率降低．1050℃固溶处理后Fe-Mn-A1钢抗拉强度为925．9mPa，断后伸长率为50．20％，强塑积为46．48GPa％．连续的应变强化行为使得Fe-Mn-A1钢获得高强度与塑性的良好匹配，稳定硬化阶段应变范围越宽，断后伸长率越大；较高的层错能使其变形机理区别于TRIP和TWlP效应，变形后仍为奥氏体＋铁素体双相组织，变形后奥氏体中可以观察到Taylor晶格、高密度位错墙以及微带结构，为明显的平面滑移特征． 展开更多
关键词 Fe-Mn-Al钢 轻质高强钢 固溶处理 位错滑移
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纳米孪晶金属塑性变形机制 被引量：30
4
作者 卢磊 尤泽升 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期129-136,共8页
本文综述了纳米孪晶金属材料的塑性变形机制.通过分析纳米孪晶二维结构变形时可启动的滑移位错类型,揭示纳米孪晶金属塑性变形的3种位错机制,即位错塞积并穿过孪晶界机制,Shockley不全位错诱导孪晶界迁移机制以及贯穿位错在孪晶片层内... 本文综述了纳米孪晶金属材料的塑性变形机制.通过分析纳米孪晶二维结构变形时可启动的滑移位错类型,揭示纳米孪晶金属塑性变形的3种位错机制,即位错塞积并穿过孪晶界机制,Shockley不全位错诱导孪晶界迁移机制以及贯穿位错在孪晶片层内受限滑移机制.通过改变加载方向与孪晶界面的相对取向可实现这3类位错机制的可控转变. 展开更多
关键词 纳米孪晶金属 变形机制 位错滑移 各向异性 力学性能中图法
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变形镁合金室温应变硬化行为的研究进展 被引量：12
5
作者 宋波 辛仁龙 +2 位作者 郭宁 刘婷婷 杨青山 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期2699-2710,共12页
阐述了镁合金应变硬化行为的研究现状;概括了组织参数对镁合金应变硬化行为的影响;提出此研究领域尚需解决的科学问题。镁合金的应变硬化行为与激活变形模式的类型和数量有密切的关系。此外,织构、固溶元素、析出相和晶粒尺寸等组织参... 阐述了镁合金应变硬化行为的研究现状;概括了组织参数对镁合金应变硬化行为的影响;提出此研究领域尚需解决的科学问题。镁合金的应变硬化行为与激活变形模式的类型和数量有密切的关系。此外,织构、固溶元素、析出相和晶粒尺寸等组织参数对滑移和孪生主导变形的应变硬化行为都有较大的影响。目前,组织参数与应变硬化行为的关系还需要更加系统的研究。此外,有必要研究和开发适用于镁合金的应变硬化理论模型。 展开更多
关键词 镁合金 应变硬化行为 位错滑移 孪生
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硬脆单晶材料塑性域去除机理研究进展 被引量：12
6
作者 李琛 张飞虎 +1 位作者 张宣 饶小双 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期181-190,共10页
硬脆单晶材料具有高硬度、低密度、低热膨胀系数、化学稳定性好等特点,近年来在光学、航空航天、电子、固体激光器等领域应用广泛。这类材料由于高硬度、低断裂韧性等特点,加工过程容易产生脆性断裂,属于典型的难加工材料。硬脆单晶材... 硬脆单晶材料具有高硬度、低密度、低热膨胀系数、化学稳定性好等特点,近年来在光学、航空航天、电子、固体激光器等领域应用广泛。这类材料由于高硬度、低断裂韧性等特点,加工过程容易产生脆性断裂,属于典型的难加工材料。硬脆单晶材料的塑性域加工技术成为超精密加工领域研究的热点问题,然而目前对硬脆单晶材料塑性域去除机理的研究尚处于探索阶段。介绍了硬脆单晶材料塑性域加工的概念,综述了硬脆单晶材料的塑性域去除机理,指出了目前硬脆单晶材料在塑性域去除机理研究方面存在的问题,并对硬脆单晶材料塑性域去除机理的未来研究方向进行了展望。 展开更多
关键词 硬脆单晶材料 塑性域去除机理 位错滑移 物相转变 非晶化 纳米晶多晶化
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AZ31B镁合金的铸轧组织及其相关变形机制 被引量：10
7
作者 娄花芬 汪明朴 +3 位作者 唐宁 李周 郭明星 雷前 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第9期1584-1589,共6页
利用金相显微镜、透射电子显微镜对AZ31B镁合金铸轧板坯的微观组织进行研究。结果表明:铸轧AZ31B镁合金板坯主要由α-Mg基体、枝晶间Mg17Al12共晶体和弥散分布的细小析出相组成,铸轧对晶粒的细化效果不明显;板坯在铸轧过程中经历一定的... 利用金相显微镜、透射电子显微镜对AZ31B镁合金铸轧板坯的微观组织进行研究。结果表明:铸轧AZ31B镁合金板坯主要由α-Mg基体、枝晶间Mg17Al12共晶体和弥散分布的细小析出相组成,铸轧对晶粒的细化效果不明显;板坯在铸轧过程中经历一定的塑性变形,且变形多分布于板材表层;塑性变形在合金中产生大量的位错及位错胞的同时,也产生一定数量的孪晶;经孪生改变晶体取向后的晶粒会在适合的条件下发生滑移变形,孪生和滑移的协同作用使孪晶和位错共存、孪晶中位错的产生和孪晶的变形;铸轧时的塑性变形和高温还导致回复和再结晶的发生。 展开更多
关键词 AZ31B合金 双辊铸轧 孪生 位错滑移
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不同应变速率对10MnNiCrMOV船体钢力学性能的影响 被引量：11
8
作者 李慧 高灵清 孙建科 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第9期70-73,共4页
利用不同应变速率下的拉伸试验及光学显微镜、透射电镜（TEM）、扫描电镜（SEM）观察，研究了应变速率对10MnNiCrMoV钢室温拉伸力学性能的影响。结果表明，在2．0×10^-3～1．2×10^3s^-1应变速率范围内，10MnNiCrMoV钢的抗拉... 利用不同应变速率下的拉伸试验及光学显微镜、透射电镜（TEM）、扫描电镜（SEM）观察，研究了应变速率对10MnNiCrMoV钢室温拉伸力学性能的影响。结果表明，在2．0×10^-3～1．2×10^3s^-1应变速率范围内，10MnNiCrMoV钢的抗拉强度由低应变速率（2．0×10^-3S^-1）时的620MPa增加到高应变速率（1．2×10^3s^-1）时的648MPa；伸长率则由低应变速率（2．0×10^-3S^-1）时的23％增加到高应变速率（1．2×10^3s^-1）时的31．2％；其断裂机制为穿晶型塑性断裂；10MnNiCrMoV钢高应变速率下有增塑效应，主要与位错充分扩展和滑移有关。 展开更多
关键词 应变速率 拉伸性能 断裂机制 位错滑移
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基于拉伸变形本质行为的试验方法探讨 被引量：9
9
作者 李华卫 王承忠 《理化检验（物理分册）》 CAS 2018年第4期239-243,共5页
从位错滑移着手并结合晶体结构的特征,从细观层面和宏观唯象层面详细探讨了拉伸变形的本质行为,即微塑性变形具有不同时性和不均匀性,并贯穿于拉伸应力-应变曲线的各个阶段;着重分析了应变速率对拉伸性能的影响,并从刚度修正、应变速率... 从位错滑移着手并结合晶体结构的特征,从细观层面和宏观唯象层面详细探讨了拉伸变形的本质行为,即微塑性变形具有不同时性和不均匀性,并贯穿于拉伸应力-应变曲线的各个阶段;着重分析了应变速率对拉伸性能的影响,并从刚度修正、应变速率控制等方面探讨了GB/T228.1-2010的科学性和其在实际运用方面存在的难点及对应的建议。结果表明:拉伸试验各阶段的塑性变形在不同程度上受到应变速率的影响。 展开更多
关键词 拉伸变形本质 位错滑移 微塑性变形 刚度修正 应变速率
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镁合金塑性变形力学行为与微观组织研究进展 被引量：9
10
作者 辛仁龙 刘庆 《中国材料进展》 CAS CSCD 2011年第2期16-28,共13页
介绍了镁合金在单轴压缩、单轴拉伸、轧制和挤压条件下塑性变形的力学行为及微观组织结构演变规律。简述了镁合金中二次拉伸孪生现象以及各种变形条件下孪生与孪生变体类型的选择规律。基于对镁合金位错滑移、机械孪生及动态回复与再结... 介绍了镁合金在单轴压缩、单轴拉伸、轧制和挤压条件下塑性变形的力学行为及微观组织结构演变规律。简述了镁合金中二次拉伸孪生现象以及各种变形条件下孪生与孪生变体类型的选择规律。基于对镁合金位错滑移、机械孪生及动态回复与再结晶行为的认识,对镁合金力学行为的各向异性、轧制与挤压成型能力的影响规律进行了探讨,强调了初始织构对变形机制、动态再结晶及成型能力的重要影响。最后讨论了析出强化镁合金塑性变形与强韧化机理。 展开更多
关键词 镁合金 塑性变形 机械孪生 位错滑移 织构 各向异性
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β-T51Z合金的热变形行为与组织演变研究 被引量：7
11
作者 毛敏 栾佰峰 +2 位作者 李飞涛 廖仲尼 邱日盛 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期1211-1219,共9页
针对亚稳β-T51Z(51.1Zr-40.2Ti-4.5Al-4.2V)合金,采用Gleeble-3500试验机进行热模拟实验,利用EBSD和TEM分析了变形温度和应变速率对合金热变形行为的影响及其组织演变规律。结果表明:T51Z合金在热变形时,其流变应力曲线呈现典型的单峰... 针对亚稳β-T51Z(51.1Zr-40.2Ti-4.5Al-4.2V)合金,采用Gleeble-3500试验机进行热模拟实验,利用EBSD和TEM分析了变形温度和应变速率对合金热变形行为的影响及其组织演变规律。结果表明:T51Z合金在热变形时,其流变应力曲线呈现典型的单峰动态再结晶特征,其应力增幅随着变形温度的降低或应变速率的增加逐渐增加。基于峰值应力建立了合金热变形本构方程,计算得出热变形激活能为159.57kJ/mol,该合金在热压缩过程中的变形机制主要与位错的交滑移有关。变形温度和应变速率对合金形变组织影响较大,整个热变形过程都存在动态回复,随着变形温度的升高或应变速率的降低,合金动态再结晶分数逐渐增大。在800℃/10 s^-1变形条件下,合金容易形成绝热剪切带,宏/微观变形不均匀现象严重。 展开更多
关键词 β-T51Z合金 热模拟 本构方程 形变组织 位错滑移 动态再结晶
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时效处理对Fe-12Mn-8Al-1C-3Cu轻质钢的组织演变和力学性能的影响
12
作者 刘加晓 胡晓 丁桦 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第5期356-364,共9页
对中锰轻质钢进行不同时间的时效处理,研究了时效时间对其微观组织演变和力学性能的影响。结果表明,时效处理时间对析出物有显著的影响。时效时间短于30 min时,在奥氏体基体内析出大量调幅分解生成的弥散分布的晶内κ’碳化物。随着时... 对中锰轻质钢进行不同时间的时效处理,研究了时效时间对其微观组织演变和力学性能的影响。结果表明,时效处理时间对析出物有显著的影响。时效时间短于30 min时,在奥氏体基体内析出大量调幅分解生成的弥散分布的晶内κ’碳化物。随着时效时间的延长,除了在晶内析出κ’碳化物,在晶间也发生共析反应在晶界处形成κ-碳化物,构成(α-铁素体+晶间κ-碳化物)片层组织。晶内κ’碳化物的生成使钢的强度提高,但是晶间κ-碳化物的析出使其塑性显著降低。与长时时效相比,短时时效使钢的强度显著提高,还使其保持较高的伸长率,使其具有更优异的综合力学性能。时效30 min的钢,其抗拉强度为1031 MPa,屈服强度为784 MPa,伸长率为41.08%,强塑积为42.35 GPa·%。 展开更多
关键词 金属材料 轻质钢 时效处理 组织演变 应变硬化 位错滑移
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热轧变形量对Mg-11.8Gd-2.3Y-0.5Zr-0.5Ag-0.4Er合金显微组织及力学性能的影响
13
作者 蒋文天 王若愚 +1 位作者 彭健 刘华山 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第7期2215-2226,共12页
以Mg-11.8Gd-2.3Y-0.5Zr-0.5Ag-0.4Er(质量分数,%)合金为实验材料,研究了热轧变形量对组织演变和性能的影响。结果表明:当热轧变形量从20%增至40%时,非基面滑移系施密特因子增加,孪晶减少;继续增大热轧变形量,非基面滑移系的平均施密特... 以Mg-11.8Gd-2.3Y-0.5Zr-0.5Ag-0.4Er(质量分数,%)合金为实验材料,研究了热轧变形量对组织演变和性能的影响。结果表明:当热轧变形量从20%增至40%时,非基面滑移系施密特因子增加,孪晶减少;继续增大热轧变形量,非基面滑移系的平均施密特因子(Fs)随之降低,孪晶也随之增多。合适的热轧变形量促进非基面滑移并抑制基面滑移与孪生。因此,当热轧变形量为40%时,非基面滑移活跃,位错密度增加,孪晶减少,位错强化和织构强化达到峰值,合金的屈服强度分别为290 MPa和8.5%。当热轧变形量增至60%时,非基面滑移活跃,位错密度下降,孪晶增多,合金的屈服强度降至230 MPa,伸长率达到12.9%。这说明控制热轧变形量可调控非基面滑移和孪生,有助于提升高Gd含量稀土镁合金的综合力学性能。 展开更多
关键词 Mg-Gd-Y基合金 热轧 织构 位错滑移 孪生 强化机制
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不同变形方式β型Ti-Mo-Fe合金的低周疲劳性能
14
作者 李纵纵 闵小华 +1 位作者 毛永换 姚凯 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第8期130-141,共12页
利用OM,SEM,EBSD和电液伺服疲劳试验机等研究不同塑性变形方式的Ti-10Mo-xFe(x=1,2,3,质量分数/%)合金的低周疲劳性能,分析总应变幅(Δε_(t)/2=0.5%,1.0%和1.5%)和Fe含量对合金力学响应、组织结构和疲劳裂纹扩展行为的影响。结果表明:... 利用OM,SEM,EBSD和电液伺服疲劳试验机等研究不同塑性变形方式的Ti-10Mo-xFe(x=1,2,3,质量分数/%)合金的低周疲劳性能,分析总应变幅(Δε_(t)/2=0.5%,1.0%和1.5%)和Fe含量对合金力学响应、组织结构和疲劳裂纹扩展行为的影响。结果表明:随着应变幅和Fe含量的增加,合金的低周疲劳性能下降。各合金的循环应力响应行为普遍表现为初始循环硬化,随后趋于循环稳定或轻微的循环软化,直至断裂失效。Ti-10Mo-1Fe合金的塑性变形由{332}〈113〉孪生主导,随着Fe含量的增加,合金的塑性变形方式向位错滑移转变。低应变幅下Ti-10Mo-1Fe合金疲劳源区孪晶数量较少,沿裂纹扩展方向孪晶数量逐渐增加;高应变幅下近断口区域出现大量孪晶。Ti-10Mo-1Fe合金中孪晶的大量产生及交割将晶粒内部分割成网状组织,从而起到细化晶粒的作用,有效释放应力集中并延缓疲劳裂纹的萌生。同时微裂纹扩展至孪晶界附近时发生裂纹偏折,合金中大量的孪晶界有效延长疲劳裂纹扩展路径。 展开更多
关键词 Β型钛合金 低周疲劳 孪生诱发塑性效应 {332}〈113〉孪生 位错滑移
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TWIP钢低温塑性变形机理的原位电镜研究
15
作者 符晓倩 余倩 陈江华 《电子显微学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期61-67,共7页
本文采用透射电镜中的原位低温拉伸测试技术,进行了-50℃、-120℃及-180℃下孪晶诱导塑性变形(TWIP)钢均匀塑性变形阶段的变形缺陷行为分析,研究了温度变化对于TWIP钢中的位错滑移与孪生行为的影响。研究发现,TWIP钢在-50℃下激活了常... 本文采用透射电镜中的原位低温拉伸测试技术,进行了-50℃、-120℃及-180℃下孪晶诱导塑性变形(TWIP)钢均匀塑性变形阶段的变形缺陷行为分析,研究了温度变化对于TWIP钢中的位错滑移与孪生行为的影响。研究发现,TWIP钢在-50℃下激活了常规滑移之外的其它滑移系;随着温度的进一步降低,TWIP钢中位错活性未发生明显下降,特别是需要热激活辅助的位错交滑移在-180℃下仍可发生。同时研究结果说明,低温下TWIP钢强塑性的保持由多种变形机制共同协调作用:形变孪生、孪晶与位错相互作用、位错交滑移及其引起的位错相互作用,本质是其孪生行为与位错滑移的活性同时得到了保持。 展开更多
关键词 TWIP钢 原位电镜 低温变形 位错滑移 形变孪生
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Ti-5Al-2.5Sn合金绝热剪切带的形成机制 被引量：5
16
作者 孙坤 程兴旺 +2 位作者 自兴发 刘瑞明 王富耻 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2010年第12期2173-2176,共4页
利用分离式Hopkinson Bar技术,采用帽形试样,对Ti-5Al-2.5Sn合金进行动态剪切实验,通过光学显微镜、透射电镜研究了其绝热剪切带的形成机制.结果表明:孪晶在Ti-5Al-2.5Sn合金绝热剪切带的形成过程中起到了非常关键的作用:Ti-5Al-2.5Sn... 利用分离式Hopkinson Bar技术,采用帽形试样,对Ti-5Al-2.5Sn合金进行动态剪切实验,通过光学显微镜、透射电镜研究了其绝热剪切带的形成机制.结果表明:孪晶在Ti-5Al-2.5Sn合金绝热剪切带的形成过程中起到了非常关键的作用:Ti-5Al-2.5Sn合金绝热剪切带的形成过程可分为3个阶段:第1阶段,在冲击载荷作用下,强迫剪切区的塑性变形由位错滑移与孪生切变共同完成,并形成大量孪晶;第2阶段,由于孪晶的形成,调整了局部晶体的位向,原来不动的位错启动,形成长条状的亚晶结构;第3阶段,在外加动态载荷下,运动位错与孪晶作用,使孪晶片发生断裂,形成细小等轴晶粒;同时,剪切带中心区域局部形成了等轴、畸变小、位错少的细小动态再结晶晶粒.Ti-5Al-2.5Sn合金绝热剪切带内的细小等轴晶粒尺寸为0.1～0.3μm. 展开更多
关键词 合金 绝热剪切带 形成机制 位错与孪晶 形成过程 等轴晶粒 动态载荷 冲击载荷作用 再结晶晶粒 光学显微镜 Hopkinson 中心区域 亚晶结构 位错滑移 塑性变形 帽形试样 局部 晶粒尺寸 剪切实验 电镜研究
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Q345钢和H62黄铜声发射信号及力学行为的关系研究 被引量：5
17
作者 潘晓旭 黄鹏飞 苏飞 《实验力学》 CSCD 北大核心 2016年第4期431-439,共9页
本文利用声发射装置采集了Q345钢和H62黄铜两种材料拉伸过程中的动态声信号。结果发现两种材料在线弹性阶段末端都会产生大量声发射信号,但有明显屈服流动的Q345钢在硬化阶段的开始时段也会产生信号峰值。为了研究两种材料在拉伸变形过... 本文利用声发射装置采集了Q345钢和H62黄铜两种材料拉伸过程中的动态声信号。结果发现两种材料在线弹性阶段末端都会产生大量声发射信号,但有明显屈服流动的Q345钢在硬化阶段的开始时段也会产生信号峰值。为了研究两种材料在拉伸变形过程中声发射的微观机制,本文采用扫描电镜下原位拉伸实验方式观察了两种材料在不同拉应力下晶粒内部滑移线的产生和演变过程。在此基础上总结出了两种材料声发射信号与力学行为的关系,指出应以第一次声发射信号的峰值对应的工作应力作为材料屈服应力及其合理性,并按此标准给出H62黄铜的屈服应力为193MPa。 展开更多
关键词 声发射信号 塑性变形 屈服强度 位错滑移 动态监测
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a-Ti在原位透射电镜拉伸变形过程中位错的滑移系确定 被引量：5
18
作者 石晶 郭振玺 隋曼龄 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2016年第1期71-77,共7页
利用聚焦离子束(FIB)对hcp结构金属α-Ti进行纳米尺寸单晶拉伸样品定向切割,利用特制的双金属片拉伸器在TEM中将单晶样品沿[2110]方向进行原位拉伸.结果表明,在拉伸过程中,随着应变量的增加,α-Ti先后产生了3类不同Burgers矢量的滑移位... 利用聚焦离子束(FIB)对hcp结构金属α-Ti进行纳米尺寸单晶拉伸样品定向切割,利用特制的双金属片拉伸器在TEM中将单晶样品沿[2110]方向进行原位拉伸.结果表明,在拉伸过程中,随着应变量的增加,α-Ti先后产生了3类不同Burgers矢量的滑移位错:柱面<a>位错及2类锥面<c+a>位错,滑移位错的Burgers矢量主要通过原位TEM双束衍衬像确定.针对hcp结构的低对称性和Burgers矢量可能与多种滑移面相组合的特点,先利用TEM与EBSD确定晶体取向以及样品的拉伸方向,再通过计算位错Burgers矢量对应的多个滑移系的Schmid因子,确定α-Ti拉伸变形过程中开动的滑移系. 展开更多
关键词 a-Ti 原位拉伸 TEM hcp结构 位错滑移 Schmid因子
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钴及钴基合金拉伸和压缩变形机理的研究现状 被引量：5
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作者 徐仰涛 王永红 马宏利 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第19期19117-19121,共5页
与镍基高温合金相比,钴基高温合金的高温抗热腐蚀性能、抗热疲劳性能和焊接性等更优越,工作温度更高,因而受到研究者的广泛关注,但高温强度不及镍基高温合金使其应用受限。与传统钴基高温合金相比,新型钴基高温合金由于具有与镍基高温... 与镍基高温合金相比,钴基高温合金的高温抗热腐蚀性能、抗热疲劳性能和焊接性等更优越,工作温度更高,因而受到研究者的广泛关注,但高温强度不及镍基高温合金使其应用受限。与传统钴基高温合金相比,新型钴基高温合金由于具有与镍基高温合金相似的γ/γ′共格强化组织而受到人们的青睐,有望替代镍基高温合金,成为新型的合金体系,而进一步提高新型钴基高温合金的拉伸和压缩性能,是拓展合金应用领域必须解决的问题。对纯钴的拉伸和压缩性能已有较详细的报道,纯钴的密排六方晶体结构会导致钴基合金的塑性较差。近年来,研究者们不断地研究如何提高新型钴基高温合金中γ′相的稳定性及拉伸和压缩性能。目前,新型钴基高温合金的延伸率已达到18%左右。新型钴基高温合金压缩变形时出现反常屈服现象是由于螺型位错的交滑移被钉扎,它的驱动力来源于弹性各向异性能和{100}面上较低的反相畴界能。在反常应力峰值附近,位错被限制在γ基体中,偶尔观察到位错切过γ′相。同时,在拉伸加载时也发现了高温反常屈服现象。此外,以三元Co-Al-W合金为基础,通过加入微合金元素(如Mo、Mg、Ce等),可以使新型钴基高温合金的延伸率逐步提高。本文归纳了钴及钴基合金拉伸和压缩变形机理的研究现状。通过介绍密排六方(HCP)金属钴的滑移变形、孪生变形以及钴的变形机制和不同形变孪晶的特征,以钴基合金的塑性变形机理为主线,重点对钴基高温合金的压缩和拉伸变形,特别是由γ/γ′共格强化的钴基高温合金的反常流变应力,及在室温和高温拉伸条件下合金的塑性变形和破坏模式进行阐述。最后,提出了新型钴基高温合金塑性变形方面有待解决的问题。 展开更多
关键词 位错滑移 孪生 Co-Al-W基高温合金 反常屈服现象 原位拉伸
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体心立方金属位错滑移时反应应力对取向变化的影响 被引量：5
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作者 毛卫民 陈冷 余永宁 《科学通报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第20期1540-1543,共4页
提出了一种考虑反应应力的体心立方金属塑性变形模型,计算了位错开动所造成的切应变及可能会引发的反应应力,并使之影响到后续的位错开动过程.在{110}和{112}两类滑移面上的临界切应力比为0.95,第2位错与第1位错取向因子差小于5％,第2... 提出了一种考虑反应应力的体心立方金属塑性变形模型,计算了位错开动所造成的切应变及可能会引发的反应应力,并使之影响到后续的位错开动过程.在{110}和{112}两类滑移面上的临界切应力比为0.95,第2位错与第1位错取向因子差小于5％,第2位错也同时开动的条件下计算了体心立方金属冷轧80％时的变形织构.结果表明,所计算的织构比以往其他计算模型更接近冷轧80％无间隙原子钢板的实际织构.分析认为,该模型可以兼顾多晶体塑性变形时应变与应力的连续性,因而更接近于体心立方金属变形的真实晶体学过程. 展开更多
关键词 位错滑移 反应应力 体心立方金属 塑性变形 临界切应力 应变 变形织构 晶体学变形模型
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