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1000MW超临界汽轮机主调阀内流动和噪声计算分析 被引量：16
1
作者 王炜哲 施鎏鎏 +2 位作者 柴思敏 刘应征 蒋浦宁 《动力工程》 EI CSCD 北大核心 2007年第3期401-405,共5页
针对某1000 MW超临界汽轮机主调阀系统(主汽阀和调节阀)内的蒸汽流动和噪声辐射,进行了全三维计算分析。通过求解全三维N-S方程和k-ε湍流模型,并考虑水蒸汽热力性质参数,得到了阀门流道中的蒸汽流场参数;然后采用基于FW-H方程的剪切流... 针对某1000 MW超临界汽轮机主调阀系统(主汽阀和调节阀)内的蒸汽流动和噪声辐射,进行了全三维计算分析。通过求解全三维N-S方程和k-ε湍流模型,并考虑水蒸汽热力性质参数,得到了阀门流道中的蒸汽流场参数;然后采用基于FW-H方程的剪切流噪声模型,求解了蒸汽流场内的噪声源幅度分布。计算结果表明:主调阀流道内的压力损失为1.38%,其中调节阀部件的压损占主调阀总压损的66%;主汽阀和调节阀的喉口位置和阀腔流动死区等位置处的涡量很强,从而成为主要的气动噪声辐射源。 展开更多
关键词 能源和动力工程 超临界机组 主汽阀 调节阀 压力损失 噪声辐射
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汽轮机主汽阀、调节阀常见故障分析及诊断 被引量：11
2
作者 鲍文 于达仁 +1 位作者 胡清华 解永波 《汽轮机技术》 北大核心 2000年第6期360-364,共5页
主汽阀、调节阀是汽轮发电机组的重要部件 ,也是故障常发部件。文章根据我国火电生产实践 ,分析了主汽阀调节阀几种常见故障产生的原因、危害 ,并提出了在线检测与诊断方法。
关键词 汽轮机 主汽阀 调节阀 故障诊断 故障分析
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亚临界300MW机组高压主汽阀阀杆断裂原因分析 被引量：11
3
作者 彭以超 楼玉民 +1 位作者 李望 王贤明 《理化检验（物理分册）》 CAS 2016年第10期738-742,754,共6页
以断裂的亚临界300 MW机组主汽阀阀杆为研究对象,通过结合阀杆的服役环境,从结构设计、宏观形貌、显微组织、力学性能等多个方面分析了该主汽阀阀杆断裂的可能原因。结果表明:阀杆断裂是多方面因素共同作用的结果,长期服役后材料力学性... 以断裂的亚临界300 MW机组主汽阀阀杆为研究对象,通过结合阀杆的服役环境,从结构设计、宏观形貌、显微组织、力学性能等多个方面分析了该主汽阀阀杆断裂的可能原因。结果表明:阀杆断裂是多方面因素共同作用的结果,长期服役后材料力学性能下降,已经低于材料的标准技术要求;长期服役后阀杆的显微组织也发生弱化,不仅带状偏析仍有残留,而且晶界网状碳化物析出加剧;阀杆材料C422钢本身对缺口比较敏感,首先在阀杆加工缺陷处产生裂纹,并且由于变径处的结构形式存在一定的缺陷,过渡圆弧半径较小,造成应力高度集中,在阀杆动作过程中受力较大,使得断裂沿着阀杆最薄弱的45°斜面扩展;又由于断裂阀杆强度不足导致开裂加剧,最终断裂。 展开更多
关键词 主汽阀 阀杆 断裂 失效分析 C422钢
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600MW汽轮机组主调汽门系统运行工况的分析 被引量：8
4
作者 朱松强 马会民 +1 位作者 桑如波 忻建华 《动力工程》 EI CSCD 北大核心 2005年第3期312-315,共4页
针对某电厂600MW机组主汽阀和调节阀组系统压力损失偏大的问题,对该阀组系统进行数值计算,计算结果发现该阀组系统的调节阀阀座和阀碟之间出现了明显的节流现象,调节阀开度在100%时汽流速度达到了180m s,在81%开度时达到了200m s,明显... 针对某电厂600MW机组主汽阀和调节阀组系统压力损失偏大的问题,对该阀组系统进行数值计算,计算结果发现该阀组系统的调节阀阀座和阀碟之间出现了明显的节流现象,调节阀开度在100%时汽流速度达到了180m s,在81%开度时达到了200m s,明显高于允许范围。计算结果的流场还表明:从气动力设计来说,调门的流道设计不尽合理,调门不存在实际意义上的喉部,这是该阀组系统损失偏大的主要原因之一。阀组损失偏大的另一个主要原因是采用通流面积过小的滤网。如果能将阀组系统进行适当的改造,可使机组的热耗下降,产生巨大的经济效益。 展开更多
关键词 动力机械工程 600MW机组 主汽阀 调节阀 能损分析
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超超临界百万千瓦汽轮机主调阀流场非稳态数值研究 被引量：8
5
作者 朱奇 谷传纲 戴韧 《动力工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第10期743-748,754,共7页
采用计算流体力学商用Fluent软件,对某百万千瓦超超临界汽轮机主调阀系统(主汽阀和调节汽阀组成的进汽系统)正常运行时的蒸汽稳态流场和快速关闭时的非稳态流场进行了全三维数值计算及分析.结果表明:稳定工作状态下,阀门全开时的阀组总... 采用计算流体力学商用Fluent软件,对某百万千瓦超超临界汽轮机主调阀系统(主汽阀和调节汽阀组成的进汽系统)正常运行时的蒸汽稳态流场和快速关闭时的非稳态流场进行了全三维数值计算及分析.结果表明:稳定工作状态下,阀门全开时的阀组总压损失约为进口总压的1.23%,其中调节汽阀损失占总损失的57.52%;主汽阀、调节汽阀都为快开特性的阀,它们的相对升程大于30%时流量基本不可调.采用Fluent中的动网格技术,计算分析了调节汽阀从全开到快速关闭的非稳态过程中蒸汽的流动特性,并给出了调节汽阀快速关闭时的行程、流量及阀后压力与关闭时间的动态曲线. 展开更多
关键词 超临界汽轮机 主汽阀 调节汽阀 动网格 非定常流动 快速关闭
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主蒸汽疏水管道开裂原因分析及处理 被引量：8
6
作者 刘明 陈志荣 《内蒙古电力技术》 2016年第3期85-87,共3页
根据高温蒸汽疏水管道的工作方式和特点,简要总结归纳了疏水管道的常见故障原因,在此基础上对某火电厂300 MW机组主蒸汽疏水管道频繁开裂原因进行了初步分析,并通过应力计算确定管道膨胀受阻、二次应力超标为其主要原因,将现场采用的简... 根据高温蒸汽疏水管道的工作方式和特点,简要总结归纳了疏水管道的常见故障原因,在此基础上对某火电厂300 MW机组主蒸汽疏水管道频繁开裂原因进行了初步分析,并通过应力计算确定管道膨胀受阻、二次应力超标为其主要原因,将现场采用的简易导向支架更换为弹簧吊架后,保证了管道的正常热膨胀,降低了管道应力水平,有效保证了机组的安全稳定运行。 展开更多
关键词 主蒸汽疏水管道 爆管 开裂 支吊架 主汽阀 管道应力
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汽轮机主汽阀卡涩原因分析及防范措施 被引量：7
7
作者 朱庆玉 《热力发电》 CAS 北大核心 2007年第1期99-100,共2页
针对丹东电厂2台350 MW汽轮机主汽阀卡涩现象,分析了主汽阀卡涩的原因,采取了相应的防范措施后,解决了主汽阀卡涩问题。
关键词 汽轮机 主汽阀 联合汽阀 卡涩
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超临界600MW机组主汽阀阀杆断裂原因分析 被引量：7
8
作者 谢亿 郭建亭 +1 位作者 陈红冬 牟申周 《热力发电》 CAS 北大核心 2012年第6期69-73,共5页
采用宏观形貌观察、化学成分分析、显微组织观察与力学性能试验等方法,对某超临界600MW机组主汽阀阀杆断裂原因进行了分析。结果表明,该高温合金阀杆母材弥散分布富Al、富Si、富Ti和富Mo的强化颗粒,显微组织异常,且拉伸塑性与冲击韧性较... 采用宏观形貌观察、化学成分分析、显微组织观察与力学性能试验等方法,对某超临界600MW机组主汽阀阀杆断裂原因进行了分析。结果表明,该高温合金阀杆母材弥散分布富Al、富Si、富Ti和富Mo的强化颗粒,显微组织异常,且拉伸塑性与冲击韧性较差,是导致其在丝扣退刀槽处发生脆性断裂的主要原因。建议对同批次和同类型的主汽阀阀杆采取适当的措施进行处理,确保机组安全运行。 展开更多
关键词 主汽阀 阀杆 GH901合金 显微组织 韧塑性 脆性断裂
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东方660 MW超超临界二次再热汽轮机超高压主汽阀阀杆动应力分析 被引量：7
9
作者 何胜 赵仕志 张晓东 《东方汽轮机》 2016年第1期20-24,共5页
汽轮机主汽阀需要很高的关闭速度,由此带来阀杆冲击动力学的强度问题。以前设计主要按照冲击动力学的理论,通过能量法求解系统动应力。文章介绍了阀杆动应力的理论计算方法,并分析了理论计算方法的合理性。随着计算机技术的发展,有限元... 汽轮机主汽阀需要很高的关闭速度,由此带来阀杆冲击动力学的强度问题。以前设计主要按照冲击动力学的理论,通过能量法求解系统动应力。文章介绍了阀杆动应力的理论计算方法,并分析了理论计算方法的合理性。随着计算机技术的发展,有限元方法求解阀杆动应力成为可能。文章详细介绍了阀杆动应力有限元计算参数的选取方法,并通过ABAQUS商用有限元软件计算了东方660 MW超超临界二次再热汽轮机超高压主汽阀阀杆动应力。对理论计算结果和有限元计算结果做了比较,分析了有限元计算结果的合理性。计算显示东方660 MW超超临界二次再热汽轮机超高压主汽阀阀杆峰值应力小于材料疲劳极限,阀杆具有永久寿命。 展开更多
关键词 二次再热 主汽阀 阀杆 冲击动力学 有限元
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一起汽动给水泵主汽门自动关闭的故障分析与改进
10
作者 邓华裕 郑广明 《黑龙江电力》 CAS 2024年第3期259-263,共5页
某电厂运行人员在试验汽动给水泵直流事故油泵时,汽泵主汽门自动关闭。分析此次故障是因直流系统发生两点接地,导通了汽泵主汽门关闭控制回路。针对直流系统绝缘薄弱点,更换直流接触器及控制回路电缆,梳理接地线,完善保护逻辑等改进措... 某电厂运行人员在试验汽动给水泵直流事故油泵时,汽泵主汽门自动关闭。分析此次故障是因直流系统发生两点接地,导通了汽泵主汽门关闭控制回路。针对直流系统绝缘薄弱点,更换直流接触器及控制回路电缆,梳理接地线,完善保护逻辑等改进措施。消除故障隐患,设备安全运行无异常。 展开更多
关键词 汽动给水泵 主汽阀 电磁阀 事故油泵 直流系统 两点接地
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一台锅炉主汽阀裂纹的理化分析及建议
11
作者 马火华 《市场监管与质量技术研究》 2024年第2期43-45,共3页
在对一台锅炉主蒸汽阀门的磁粉检测过程中,发现多处密级裂纹缺陷,文中通过微观下的理化检测对裂纹微观形成原因进行分析,并提出合理化建议。
关键词 锅炉 裂纹 主汽阀 金相分析 硬度检测
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蒲城电厂1号汽轮机主汽阀及调节汽阀静态关闭时间测试及分析 被引量：5
12
作者 党原健 《西北电力技术》 2003年第3期23-24,共2页
介绍了蒲城1号汽轮机DEH系统改造后主汽阀及调节汽阀关闭时间测定试验,针对中压调节汽阀关闭时间较长的问题进行了相关分析,提出了处理意见。
关键词 汽轮机 主汽阀 调节汽阀 静态关闭时间 测试 调节系统 蒲城电厂
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汽轮机主汽阀关闭时间超标原因分析及处理措施 被引量：5
13
作者 甘超齐 李春光 汪勇刚 《热力发电》 CAS 北大核心 2014年第7期139-142,共4页
亚临界600MW机组在停机时,汽轮机主汽阀应在300ms以内迅速关闭,快速切断高压汽源,使汽轮机转速下降,以防止汽轮机超速事故的发生。台山电厂亚临界600MW机组自投产以来,在机组停机时经常发生主汽阀关闭时间超标,在机组高负荷下关闭时间... 亚临界600MW机组在停机时,汽轮机主汽阀应在300ms以内迅速关闭,快速切断高压汽源,使汽轮机转速下降,以防止汽轮机超速事故的发生。台山电厂亚临界600MW机组自投产以来,在机组停机时经常发生主汽阀关闭时间超标,在机组高负荷下关闭时间超标现象更加严重。经分析原因为阀杆弯曲、弹簧力不足、卧式杠杆连接受力复杂。为此,提出了将卧式杠杆式主汽阀改造为油动机直连式主汽阀,同时加大弹簧力的解决方案。方案实施后,主汽阀在所有状态下的关闭时间均合适且稳定性高。 展开更多
关键词 亚临界 600 MW机组 主汽阀 关闭时间 超标
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亚临界600MW机组汽轮机主汽阀关闭异常原因分析和消除 被引量：5
14
作者 张俊杰 石朝夕 +1 位作者 袁军 戴义平 《热力发电》 CAS 北大核心 2008年第2期43-47,共5页
亚临界600MW机组汽轮机主汽阀关闭异常对机组安全运行构成威胁,按严重程度对主汽阀关闭异常进行分类,并从主汽阀的结构特点和关键部件受力等进行分析,探讨造成主汽阀各种类型关闭异常的原因,提出了解决问题的措施。
关键词 亚临界600MW机组 汽轮机 主汽阀 关闭异常
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汽轮机主汽阀裂纹原因分析及修复 被引量：5
15
作者 郑天艳 《浙江电力》 2014年第2期38-42,共5页
对汽轮机主汽阀的裂纹原因及修复方法进行分析和探讨,评估阀门修复后的安全性,为同类型阀门的裂纹焊接修复提供技术支持。
关键词 汽轮机 主汽阀 裂纹 焊接修复 评估
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某汽轮机主汽阀振动故障分析
16
作者 周永 牟春雨 +2 位作者 罗勇 米斌 李中玉 《东方汽轮机》 2023年第4期72-75,共4页
汽轮机组的主汽阀是机组安全保护机构,关系到机组的安全,文章详细分析了某主汽阀阀杆振动、检查处理情况,可为以后类似问题借鉴和参考。
关键词 汽轮机 主汽阀 阀杆振动 故障分析
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核电汽轮机阀门的动态分析 被引量：4
17
作者 朱丹书 《汽轮机技术》 北大核心 1996年第4期221-228,235,共9页
介绍核电阀门动态分析的目的、计算原理与方法。讨论３１０ＭＷ核电汽轮机摇板式主汽阀、调节阀与蝶阀（再热主汽阀与调节阀）的动态性能，最后对摇板式主汽阀动态应力过大情况作了分析并提出了改进措施。
关键词 核电 汽轮机 摇板式 主汽阀 动态特性 阀门
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超临界汽轮机汽缸、主汽阀壳等铸钢材料的发展 被引量：4
18
作者 王伟莉 杨正国 贾国庆 《汽轮机技术》 北大核心 1997年第2期118-121,125,共5页
根据国外文献的报导及我国引进超临界机组的情况，论述了我国超临界机组汽缸、主汽阀壳等用材的研究方向。根据我国国情，我国发展超临界机组可能会分两步走，那么汽缸、主汽阀壳等用材也应分两步走。即当蒸汽参数为２４ＭＰａ／５３８... 根据国外文献的报导及我国引进超临界机组的情况，论述了我国超临界机组汽缸、主汽阀壳等用材的研究方向。根据我国国情，我国发展超临界机组可能会分两步走，那么汽缸、主汽阀壳等用材也应分两步走。即当蒸汽参数为２４ＭＰａ／５３８／５６６℃时，汽缸、阀壳等推荐选用纯净ＣｒＭｏＶ铸钢，当温度为５９３℃或更高时，推荐选用１２％Ｃｒ铸钢。 展开更多
关键词 超临界汽轮机 汽缸 主汽阀 壳体 材料 汽轮机
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亚临界600MW机组汽轮机主汽阀关闭异常的原因分析及处理措施 被引量：4
19
作者 李占元 杨建兴 王学成 《广东电力》 2010年第6期61-64,共4页
针对台山电厂亚临界5×600MW机组汽轮机主汽阀关闭超时的问题,通过对主汽阀关闭过程中受力及故障典型事件的分析,找出造成主汽阀关闭超时的主要原因是蒸汽反作用力和机械阻力过大。在分析了油动机与汽阀直连方案和加装托架、滑槽方... 针对台山电厂亚临界5×600MW机组汽轮机主汽阀关闭超时的问题,通过对主汽阀关闭过程中受力及故障典型事件的分析,找出造成主汽阀关闭超时的主要原因是蒸汽反作用力和机械阻力过大。在分析了油动机与汽阀直连方案和加装托架、滑槽方案的优缺点后,提出了增加主汽阀弹簧预紧力的解决方案,并给出对主汽阀本体、操纵座以及杠杆传动机构的具体检修措施。目前台山电厂主汽阀关闭超时的隐患已消除。 展开更多
关键词 亚临界机组 600 MW机组 主汽阀 关闭异常
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锅炉主汽阀爆炸原因浅析 被引量：4
20
作者 黄维青 《中国特种设备安全》 2009年第11期53-58,共6页
数年前，商洛市商南县某化工厂1台DZL4—1．25－AII型蒸汽锅炉在安装工程处于收尾阶段时，安装单位为了自检其新制作的主蒸汽管道，将另1台运行锅炉的饱和蒸汽反向引入CBA段管道内，如图1所示，以验证CBA段蒸汽管道的密封性能。随即安... 数年前，商洛市商南县某化工厂1台DZL4—1．25－AII型蒸汽锅炉在安装工程处于收尾阶段时，安装单位为了自检其新制作的主蒸汽管道，将另1台运行锅炉的饱和蒸汽反向引入CBA段管道内，如图1所示，以验证CBA段蒸汽管道的密封性能。随即安装人员发现，新安装锅炉（2井炉）上的主汽阀（角式截止阀，以下简称角阀）如图2所示， 展开更多
关键词 蒸汽锅炉 主汽阀 爆炸原因 主蒸汽管道 安装工程 饱和蒸汽 密封性能 安装人员
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