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多层剪切型支撑钢框架整体稳定性的解析算法研究
1
作者 兰树伟 周东华 +1 位作者 陈旭 毛德均 《振动与冲击》 EI CSCD 北大核心 2024年第1期64-70,共7页
剪切型支撑钢框架整体稳定计算需考虑钢框架与剪切型支撑之间的相互作用,还需要考虑同层柱间的相互支援以及层与层之间的支援作用,规范计算长度系数法无法考虑这些因素可能会造成不合理设计。提出了一种计算多层剪切型支撑钢框架整体稳... 剪切型支撑钢框架整体稳定计算需考虑钢框架与剪切型支撑之间的相互作用,还需要考虑同层柱间的相互支援以及层与层之间的支援作用,规范计算长度系数法无法考虑这些因素可能会造成不合理设计。提出了一种计算多层剪切型支撑钢框架整体稳定性的解析算法,首先分析了支撑刚度与结构临界承载力之间的关系,推导了层临界支撑刚度计算公式,接着利用弹簧-摇摆柱力学模型推导了任意支撑下框架柱临界刚度比系数计算公式,然后将各楼层的有效抗侧刚度及荷载刚度进行楼层间的组装,将求解剪切型支撑钢框架的临界承载力转化为求解结构的楼层有效抗侧刚度,最后基于轴力权重加权平均的方法推导了可直接求解多层剪切型支撑钢框架临界承载力的计算公式,该公式能够判断结构的薄弱层,可以定量地计算楼层之间相互支援程度,有效地弥补规范尚无法求解弱支撑钢框架柱计算长度系数的不足。 展开更多
关键词 钢框架 剪切型支撑 层临界支撑刚度 有效抗侧刚度 整体稳定 临界因子 临界力
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基于轴力权重的有侧移钢框架整体稳定性的实用算法 被引量：2
2
作者 兰树伟 周东华 +1 位作者 陈旭 王春华 《振动与冲击》 EI CSCD 北大核心 2023年第2期149-156,共8页
针对规范计算长度系数法逐个构件验算确定钢框架整体稳定的不便以及无法考虑同层柱间的相互支援以及层与层的支援作用的不足,该研究基于弹簧-摇摆柱模型阐述了有侧移框架结构失稳的物理意义。通过结构转换的概念,首先利用框架重复单元... 针对规范计算长度系数法逐个构件验算确定钢框架整体稳定的不便以及无法考虑同层柱间的相互支援以及层与层的支援作用的不足,该研究基于弹簧-摇摆柱模型阐述了有侧移框架结构失稳的物理意义。通过结构转换的概念,首先利用框架重复单元求解楼层抗侧刚度及利用临界刚度比系数求解楼层荷载刚度,然后将楼层抗侧刚度和荷载刚度进行整体组装,将求解钢框架整体稳定临界承载力的二阶计算转化为确定框架整体抗侧刚度的一阶问题,最后基于轴力权重加权平均的方法考虑楼层刚度激活程度,获得可直接计算钢框架临界承载力的计算公式。该公式能够判断结构的薄弱层,可以定量地计算楼层之间相互支援程度,避免了计算长度系数法可能因无法考虑两种支援作用造成的不合理设计。算例计算结果表明,该方法具有很好的精度及准确性,可供工程设计使用。 展开更多
关键词 钢框架 弹簧-摇摆柱 抗侧刚度 荷载刚度 临界因子 临界承载力
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软包装食品灭菌保鲜技术关键—热力杀菌工艺规程的探讨 被引量：5
3
作者 龚继申 林学海 徐容 《食品工业》 北大核心 2009年第2期52-54,共3页
为提供安全卫生的软包装食品,进行"热力杀菌"(process),根据美国FDA对"低酸食品"(low acid food)杀菌原理的要求在蒸煮袋(RPF)或半硬性盒(simi-rigid)中的低酸食品进行热力杀菌,使其达到"商业无菌"(comme... 为提供安全卫生的软包装食品,进行"热力杀菌"(process),根据美国FDA对"低酸食品"(low acid food)杀菌原理的要求在蒸煮袋(RPF)或半硬性盒(simi-rigid)中的低酸食品进行热力杀菌,使其达到"商业无菌"(commercial)的要求,足以使该食品在常温条件下储运、销售及食用,满足安全卫生的目的,同时也探讨了热力杀菌、热力杀菌临界因子、F0值与食品商业无菌及食品安全卫生之间的相关性。 展开更多
关键词 低酸食品 热力杀菌 临界因子 商业无菌 F0值
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一种计算框架-剪力墙临界承载力的解析法
4
作者 兰树伟 周东华 +1 位作者 双超 韩春秀 《振动与冲击》 EI CSCD 北大核心 2020年第19期48-54,77,共8页
针对规范计算长度系数法无法考虑框架与剪力墙之间的相互作用、同层柱之间的相互支援以及层与层的支援作用的不足,提出了一种计算框架-剪力墙结构临界力的解析算法。利用“三弹簧-摇摆柱”力学模型作为基本单元来计算单个框架柱的稳定... 针对规范计算长度系数法无法考虑框架与剪力墙之间的相互作用、同层柱之间的相互支援以及层与层的支援作用的不足,提出了一种计算框架-剪力墙结构临界力的解析算法。利用“三弹簧-摇摆柱”力学模型作为基本单元来计算单个框架柱的稳定承载力,进而通过基本单元(刚度和荷载)在各楼层内组装,之后再将各楼层的刚度及荷载进行楼层间的组装,将求解框架-剪力墙临界承载力转化为求解结构的楼层抗侧刚度,进而推导了可直接计算有侧移框架-剪力墙临界力的简单实用的计算公式,该公式能考虑这三种支援作用,即同层各柱间的支援作用,楼层间的相互支援作用,以及剪力墙对框架的支援作用,有效地弥补了规范尚无法求解框架-剪力墙临界力的不足。算例计算结果表明:该方法有很好的精度及准确性,可供工程设计使用。 展开更多
关键词 框架-剪力墙 内刚度 外刚度 临界内外刚度比系数 临界因子 临界力
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饮水质量的临界致病因子分析
5
作者 冉兴龙 刘鸿俊 《地球科学与环境学报》 CAS 1993年第S2期35-40,共6页
通过建立和求解一个地区饮水水溶液模型可获得标准致病水与非致病水的各种化学组份活度。使用以所有水溶组份活度为变量的多元逐步判别分析,确定出临界致病因子,能有效地进行水质判别。通过对某氟中毒地区饮水实例研究表明,临界致病因... 通过建立和求解一个地区饮水水溶液模型可获得标准致病水与非致病水的各种化学组份活度。使用以所有水溶组份活度为变量的多元逐步判别分析,确定出临界致病因子,能有效地进行水质判别。通过对某氟中毒地区饮水实例研究表明,临界致病因子分析法是成功的,并经对水中总氟浓度按照临界致病因子的分解,发现总氟浓度在一定区间内无法用来判别水质。这一区间的存在说明,为什么制定适宜的饮水总氟浓度标准是困难的。 展开更多
关键词 水溶液模型 判别分析 临界因子 氟中毒
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过氧叔丁醇合成热风险的模拟研究
6
作者 刘洋 黎伟欣 +4 位作者 周仁杰 龚子洋 崔晓花 胡继文 桂雪峰 《广州化学》 CAS 2024年第4期12-16,I0001,F0003,共7页
研究了间歇反应器合成过氧叔丁醇(TBHP)的热失控行为,以反应温度作为主要研究变量,构建反应动力学模型并采用Aspen Plus软件对合成过程进行模拟。结果表明发生热失控后反应器温度最高接近120℃,实验探讨了操作参数的影响,发现随初始温度... 研究了间歇反应器合成过氧叔丁醇(TBHP)的热失控行为,以反应温度作为主要研究变量,构建反应动力学模型并采用Aspen Plus软件对合成过程进行模拟。结果表明发生热失控后反应器温度最高接近120℃,实验探讨了操作参数的影响,发现随初始温度(T_0)、投料H_(2)O_(2)占比、操作压力的增加,热失控发生的越快。同时讨论了冷却的临界条件,冷却因子UA在4.39×10^(5)~5.65×10^(5) kJ/(h·℃)之间。 展开更多
关键词 TBHP合成 热失控 Aspen Plus 流程模拟 冷却临界因子
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一种改进的RFID标签防碰撞算法
7
作者 王彬 李俊杰 +2 位作者 张海鹏 陈紫菱 王利丹 《电子与封装》 2015年第3期18-21,48,共5页
在已有RFID标签防碰撞ALOHA算法基础上,提出了一种改进的带中断机制的动态帧时隙ALOHA（ⅡDFSA）算法,一方面通过优化设置系统效率临界因子和参考碰撞时空比,比较系统效率判断是否改变帧的大小;另一方面通过比较碰撞时空比来判断帧大小... 在已有RFID标签防碰撞ALOHA算法基础上,提出了一种改进的带中断机制的动态帧时隙ALOHA（ⅡDFSA）算法,一方面通过优化设置系统效率临界因子和参考碰撞时空比,比较系统效率判断是否改变帧的大小;另一方面通过比较碰撞时空比来判断帧大小的改变方向,从而有效降低标签识别时间,提高识别效率。计算机仿真结果表明,与传统的动态帧时隙ALOHA算法相比,当标签数低于200和高于800时,采用ⅡDFSA算法可以有效降低系统总识别时间,提高系统效率。当标签数介于200~800之间时,与传统的动态帧时隙ALOHA算法相当。 展开更多
关键词 射频识别 ALOHA算法 系统效率临界因子 碰撞时空比
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运动学涡度的理论与实践 被引量：54
8
作者 郑亚东 王涛 张进江 《地学前缘》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期209-220,共12页
一般剪切作用下，碎斑或顺剪切作用方向向前或逆向旋转向两特征方向或流脊（非旋转方向）靠拢。高应变条件下，二长比大于一特定值的碎斑，当其顺向或逆向旋转至以特征方向为渐近线的双曲线的稳定翼上时，便稳定下来不再旋转。二长比小... 一般剪切作用下，碎斑或顺剪切作用方向向前或逆向旋转向两特征方向或流脊（非旋转方向）靠拢。高应变条件下，二长比大于一特定值的碎斑，当其顺向或逆向旋转至以特征方向为渐近线的双曲线的稳定翼上时，便稳定下来不再旋转。二长比小于该值的碎斑将不断向前旋转。这一特定值位于该双曲线的顶点，相应的临界形态因子（B＊）或／和两特征方向间夹角的余弦定义为运动学涡度（Wk）。Wk是确定一相关韧性变形带纯剪切和简单剪切组分相对大小的重要度量，是根据内旋转（涡度）与线应变速率之间的比值而定的数值度量。就变形带而言，一般剪切带的运动学涡度变化为0～1，纯剪切为零，简单剪切为1。这是一非线性尺度，纯剪切和简单剪切各占50％的运动学涡度为0．71，而不是0．5。运动学涡度可通过计算、图解（双曲线网（PHD）、刚性颗粒网（RGN）法、Passchier图解、wallis图解）、极摩尔圆法和应力或瞬时增量应变方向获得。运动学涡度与有限应变测量相结合很可能是估算一地地壳减薄/伸展量或增厚/缩短量的最佳途径。变形过程中运动学涡度很可能变化，应根据不同时期形成的构造获得相应时期的运动学涡度。 展开更多
关键词 运动学涡度 特征方向 流脊 临界形态因子 有限应变测量
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粗骨料粒径和硅灰对混凝土断裂性能影响的试验研究 被引量：16
9
作者 林辰 金贤玉 李宗津 《混凝土》 CAS CSCD 2004年第10期32-34,共3页
应用双参数模型确定混凝土在不同粗骨料粒径和不同硅灰掺量时的临界应力强度因子(K_(1c)^(?))和临界裂缝尖端张开位移(CTOD_c),同时利用特征长度l^(ch)研究粗骨料粒径和硅灰掺量对混凝土脆性的影响。文章也给出了相应的弹性模量、抗压... 应用双参数模型确定混凝土在不同粗骨料粒径和不同硅灰掺量时的临界应力强度因子(K_(1c)^(?))和临界裂缝尖端张开位移(CTOD_c),同时利用特征长度l^(ch)研究粗骨料粒径和硅灰掺量对混凝土脆性的影响。文章也给出了相应的弹性模量、抗压强度以及抗拉强度。试验龄期为28天。试验结果表明,对于高强混凝土最大粗骨料粒径增大,弹性模量和抗压强度减小,而抗拉强度和临界应力强度因子以及材料的脆性增大;对于中等强度混凝土(MSC),硅灰掺量为10％(硅灰/[硅灰+水泥])的混凝土(MSC-SF)的弹性模量、抗压强度、抗拉强度、临界应力强度因子和脆性都大于不掺硅灰的MSC。 展开更多
关键词 粗骨料粒径 硅灰掺量 临界应力强度因子 脆性
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纤维加筋沥青混凝土断裂性能试验 被引量：15
10
作者 Aysar NAJD 郑传超 郭进英 《长安大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期28-32,共5页
应用断裂潜能和临界应力强度因子KIC的概念,研究了在开裂的沥青路面上加铺沥青面层时的抗裂性能,分析了玻璃纤维加筋沥青混凝土(GFRAC)、普通沥青混凝土以及抗滑面层的开裂行为。采用马歇尔试验与3点弯曲试验,选取有预切缝和无切缝两种... 应用断裂潜能和临界应力强度因子KIC的概念,研究了在开裂的沥青路面上加铺沥青面层时的抗裂性能,分析了玻璃纤维加筋沥青混凝土(GFRAC)、普通沥青混凝土以及抗滑面层的开裂行为。采用马歇尔试验与3点弯曲试验,选取有预切缝和无切缝两种试件进行试验,利用断裂潜能的概念评估沥青混凝土抑制裂缝产生的能力,并且测定了材料的临界应力强度因子。研究表明,加入玻璃纤维能有效地提高沥青混合料稳定度,改善沥青混凝土的高温抗变形能力。 展开更多
关键词 道路工程 纤维加筋沥青混凝土(FRAC) 玻璃纤维 临界应力强度因子 断裂潜能
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不同温度及应变速率条件下AZ80镁合金临界损伤因子研究 被引量：14
11
作者 权国政 佟莹 周杰 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第5期892-894,898,共4页
以变形条件对AZ80镁合金材料临界损伤因子的影响为主要研究目标,确立了物理试验与数值模拟仿真相互佐证寻求临界损伤因子的基本思路。完成不同温度和应变速率条件下多组试样的热物理模拟压缩试验,利用采集到的真应力-真应变数据作为-数... 以变形条件对AZ80镁合金材料临界损伤因子的影响为主要研究目标,确立了物理试验与数值模拟仿真相互佐证寻求临界损伤因子的基本思路。完成不同温度和应变速率条件下多组试样的热物理模拟压缩试验,利用采集到的真应力-真应变数据作为-数值模拟的基本材料参数完成物理试验的仿真再现,发现最大损伤值总是出现在镦粗鼓的最外缘部位,损伤软化现象对应变速率较为敏感。提出损伤敏感率的概念并完成该指标的计算,对损伤敏感率曲线进行局部线性回归拟合,从而确定了损伤敏感率为0,即裂纹产生的时刻,并将该时刻的最大损伤因子作为临界损伤因子。计算出AZ80镁合金在不同温度及应变速率下的临界损伤因子分布规律,发现AZ80镁合金的临界损伤因子不是一个常数,而是一个在0.0218～0.378范围内变化的变量,其对应变速率变化较温度变化更为敏感。 展开更多
关键词 热物理模拟 临界损伤因子 敏感率 镁合金
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影响混凝土断裂性能若干因素的试验研究 被引量：9
12
作者 林辰 金贤玉 李宗津 《混凝土与水泥制品》 北大核心 2004年第5期7-9,共3页
采用RILEM推荐的双参数临界应力强度因子(KICS)和临界裂缝尖端张开位移(CTODC),同时还采用了特征长度lch研究了不同粗骨料粒径、不同硅灰掺量以及不同养护条件下这3个因素对混凝土断裂特性的影响。试验结果表明,粗骨料粒径增大,高强混... 采用RILEM推荐的双参数临界应力强度因子(KICS)和临界裂缝尖端张开位移(CTODC),同时还采用了特征长度lch研究了不同粗骨料粒径、不同硅灰掺量以及不同养护条件下这3个因素对混凝土断裂特性的影响。试验结果表明,粗骨料粒径增大,高强混凝土的抗压强度、弹性模量、劈拉强度和临界应力强度因子增大,脆性减小;标准养护时间越长,高强混凝土的抗压强度、弹性模量、劈拉强度以及临界应力强度因子的值越大,混凝土的脆性越小;掺加硅灰提高了混凝土的抗压强度、弹性模量、劈拉强度和临界应力强度因子,但却增大了混凝土的脆性。 展开更多
关键词 粗骨料粒径 硅灰掺量 养护条件 临界应力强度因子 脆性
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激光预制裂纹槽的断裂分析 被引量：12
13
作者 赵勇 杨慎华 +1 位作者 郑祺峰 金文明 《吉林大学学报（工学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期984-987,共4页
进行了单边激光加工裂纹槽试样轴向拉伸试验。试样取自用高碳微合金非调质钢(C70S6)锻造的连杆。分析了激光预制裂纹槽对材料断裂的影响,并与线切割和拉削加工裂纹槽拉伸断裂试样进行了断口分析和断裂载荷的对比。结果表明:采用激光预... 进行了单边激光加工裂纹槽试样轴向拉伸试验。试样取自用高碳微合金非调质钢(C70S6)锻造的连杆。分析了激光预制裂纹槽对材料断裂的影响,并与线切割和拉削加工裂纹槽拉伸断裂试样进行了断口分析和断裂载荷的对比。结果表明:采用激光预制裂纹槽试样的断口具有最小的裂尖塑性变形区域,与有相同裂纹槽深度的线切割和拉削加工裂纹槽试样相比,其拉伸断裂载荷分别小20%和30%左右。在试验结果基础上确定了激光加工裂纹槽的等效临界应力强度因子为25.51 MPa.m1/2。本文结果可用于激光预制裂纹槽的连杆裂解载荷参数计算。 展开更多
关键词 材料合成与加工工艺 激光 裂纹槽 单边裂纹轴向拉伸试样 连杆 裂解 等效临界应力强度因子
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恒位移加载条件下X65管线钢H_2S应力腐蚀研究 被引量：10
14
作者 孙新阁 霍立兴 张玉凤 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2006年第3期169-172,共4页
采用楔形张开加载恒位移实验研究了X65管线钢在H2S溶液中的应力腐蚀开裂行为,并得出了X65管线钢母材、焊缝和热影响区的临界应力强度因子KISCC分别为55.7093 MPa.m1/2、33.3189 MPa.m1/2和38.0711 MPa.m1/2;平台处的裂纹扩展速率da/dt... 采用楔形张开加载恒位移实验研究了X65管线钢在H2S溶液中的应力腐蚀开裂行为,并得出了X65管线钢母材、焊缝和热影响区的临界应力强度因子KISCC分别为55.7093 MPa.m1/2、33.3189 MPa.m1/2和38.0711 MPa.m1/2;平台处的裂纹扩展速率da/dt分别为3.38×10-9m/s、3.5×10-9m/s和3.5×10-9m/s.研究结果还表明,焊缝比母材具有更高的应力腐蚀敏感性. 展开更多
关键词 管线钢 临界应力强度因子 裂纹扩展速率
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基于临界损伤因子的40Cr伞齿轮锻造温度优化 被引量：10
15
作者 邢勇 权国辉 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第11期96-98,共3页
为获得40Cr材料韧性断裂的临界损伤因子,采用了模拟与试验拟合的方法,分别完成了动态压缩试验和一组高度方案下的模拟分析,获得了材料断裂时的高度压缩率,对所得一组损伤值求平均值确定了40Cr材料临界损伤因子为0.402。设计一组不同始... 为获得40Cr材料韧性断裂的临界损伤因子,采用了模拟与试验拟合的方法,分别完成了动态压缩试验和一组高度方案下的模拟分析,获得了材料断裂时的高度压缩率,对所得一组损伤值求平均值确定了40Cr材料临界损伤因子为0.402。设计一组不同始锻温度的温成形方案,仿真分析获得齿轮锻件最大损伤值随始锻温度变化的规律曲线,与40Cr临界损伤因子做比较,发现了一个温度范围730～770℃,适合于温成形而不会出现开裂。仿真分析在室温下锻造的过程,发现最大损伤值高达1.19,可能有开裂,从而确定该规格伞齿轮冷精锻工艺是不可行的。 展开更多
关键词 伞齿轮 临界损伤因子 压缩 锻造
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早龄期混凝土三点弯曲试验梁断裂的数值分析 被引量：8
16
作者 曲蒙 金南国 +1 位作者 金贤玉 田野 《浙江大学学报（工学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第7期1224-1229,共6页
应用大型通用有限元软件ABAQUS,对于强度为C30、龄期为1、2、7、28 d的混凝土三点弯曲梁断裂试验分别进行了数值模拟.有限元计算采用裂缝带模型理论,利用三点弯曲相关试验参数由曲线拟合所得到的双线性拉伸软化曲线,用模拟出的荷载-裂... 应用大型通用有限元软件ABAQUS,对于强度为C30、龄期为1、2、7、28 d的混凝土三点弯曲梁断裂试验分别进行了数值模拟.有限元计算采用裂缝带模型理论,利用三点弯曲相关试验参数由曲线拟合所得到的双线性拉伸软化曲线,用模拟出的荷载-裂缝开口张开位移曲线(P-δm)与试验曲线做了对比,同时将不同龄期的P-δm曲线、荷载-位移曲线(P-Δ)进行了比较,证实了试验结果与数值模拟结果的正确性.应用线弹性断裂力学方法,结合数值模拟结果,求解出临界裂纹尖端张开位移、临界应力强度因子这两个重要参数,并与双参数模型试验结果进行了对比,得到了满意的结果. 展开更多
关键词 早龄期混凝土 ABAQUS 拉伸软化曲线 临界应力强度因子 断裂能
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岩石断裂韧度试样CCNBD临界应力强度因子的全新数值标定 被引量：10
17
作者 樊鸿 张盛 +1 位作者 苟小平 王启智 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第4期416-422,455,共7页
国际岩石力学学会(ISRM)提出的用人字型切槽巴西圆盘(Cracked Chevron Notched Brazilian Disc—CCNBD)测试岩石I型断裂韧度所必需的量纲为一的临界应力强度因子Y*min的精度需要进一步改进。本文对CCNBD试样的Y*min进行了系统的重新标定... 国际岩石力学学会(ISRM)提出的用人字型切槽巴西圆盘(Cracked Chevron Notched Brazilian Disc—CCNBD)测试岩石I型断裂韧度所必需的量纲为一的临界应力强度因子Y*min的精度需要进一步改进。本文对CCNBD试样的Y*min进行了系统的重新标定,CCNBD的几何参数有效范围为0.44≤αB≤1.04、0≤α0≤0.69、0.4≤α1≤0.8。采用有限单元法对CCNBD做三维数值分析,得到了435种CCNBD试样的Y*min值标定结果;在此基础上全面修正了CCNBD试样Y*min计算公式中u和v的取值表;给出了不用查表直接确定CCNBD试样Y*min值的近似表达式,该表达式计算结果与标定结果的相对误差绝对值在1.87%以内。对于ISRM建议的CCNBD标准试样的Y*min值:ISRM标定值0.84比本文结果0.957小12.2%;分片合成法标定值0.947比本文结果小1.0%;子模型法标定值0.943比本文结果小1.5%。本文特别强调了任何CCNBD试样Y*min的取值必须在它对应的上限和下限所限定的范围内,这一要求对判断Y*min标定值是否合理是很重要的。 展开更多
关键词 人字型切槽巴西圆盘(CCNBD) 量纲为一的临界应力强度因子 I型断裂韧度 有限元法 宽范围标定
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X65管线钢焊接接头H_2S应力腐蚀研究及其有限元数值分析 被引量：8
18
作者 金晓军 霍立兴 +3 位作者 张玉凤 白秉仁 李晓巍 曹军 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 2004年第1期20-24,共5页
在X6 5管线钢H2 S应力腐蚀试验的基础上 ,建立了三维弹塑性有限元模型 .通过三维弹塑性有限元的数值分析 ,得到了裂纹尖端应力场分布和氢浓度的分布特征 .通过对X6 5管线钢焊接接头的显微组织观察和基本力学性能研究 ,对影响其应力腐蚀... 在X6 5管线钢H2 S应力腐蚀试验的基础上 ,建立了三维弹塑性有限元模型 .通过三维弹塑性有限元的数值分析 ,得到了裂纹尖端应力场分布和氢浓度的分布特征 .通过对X6 5管线钢焊接接头的显微组织观察和基本力学性能研究 ,对影响其应力腐蚀影响因素提供了实验依据 .并根据楔形张开加载恒位移试样得出了X6 5管线钢焊接接头的临界应力强度因子KISCC和裂纹扩展速率 。 展开更多
关键词 应力腐蚀 有限元 显微组织 临界应力强度因子
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岩石与混凝土界面断裂特性的试验研究 被引量：7
19
作者 丁涛 钟红 林皋 《水利与建筑工程学报》 2013年第5期118-122,199,共6页
通过试验研究了界面断裂韧度与复合模态角的关系。利用岩石与混凝土复合梁试件进行了四点剪切试验,其优点是采用单一试件形式及加载方式即可实现较大范围模态比的界面断裂韧度测试。试验结果表明,试件发生界面断裂时,随着模态角ψ的增加... 通过试验研究了界面断裂韧度与复合模态角的关系。利用岩石与混凝土复合梁试件进行了四点剪切试验,其优点是采用单一试件形式及加载方式即可实现较大范围模态比的界面断裂韧度测试。试验结果表明,试件发生界面断裂时,随着模态角ψ的增加,模态1(Kun1c)和模态2(Kun2c)的临界应力强度因子分别减小和增大。模态1的应力强度因子在小模态角情况下几乎不受其变动的影响,实际问题中可假定为一常数。临界应变能释放率Gun c随着模态角的增加而增加。通过非线性数据拟合,给出了Gun c与模态角的关系。 展开更多
关键词 岩石 混凝土界面 临界荷载 临界应力强度因子 临界应变能释放率
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不同养护条件下混凝土断裂性能的试验研究 被引量：4
20
作者 林辰 金贤玉 李宗津 《混凝土》 CAS CSCD 2004年第7期5-6,15,共3页
　应用RILEM推荐的双参数模型,确定两种不同配合比混凝土NSC,HSC在不同养护条件下的临界应力强度因子KSIC和临界裂缝尖端张开位移CTOD。标准养护的时间分别为0天,2天,6天和27天,试验龄期均为28天。文章同时给出相应的抗压强度、弹性模... 　应用RILEM推荐的双参数模型,确定两种不同配合比混凝土NSC,HSC在不同养护条件下的临界应力强度因子KSIC和临界裂缝尖端张开位移CTOD。标准养护的时间分别为0天,2天,6天和27天,试验龄期均为28天。文章同时给出相应的抗压强度、弹性模量以及抗拉强度。试验结果表明,抗压强度、弹性模量、抗拉强度以及临界应力强度因子随标准养护时间的增长而增大,弹性模量对养护条件的敏感性最大。无论是NSC还是HSC,标准养护6天的力学参数都能达到标准养护27天的90%左右。试验结果还表明虚拟裂缝模型中定义的特征长度lch可以作为混凝土脆性大小的判断依据。 展开更多
关键词 混凝土 养护条件 抗压强度 临界应力强度因子 特征长度
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