铝─钢双金属复合铸件研制 被引量：4

1

作者 冯志军 马春江 +2 位作者 沈桂荣 许峙立 张莹 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 1994年第12期1-4,共4页

用钢套铸接表面预电镀纯金属、浸Ａｌ－Ｓｉ基合金后立即浇注的方法制造了“钢套内表面浇注铝合金”结构形式的铝钢双金属铸件。优化了双金属铸件铸造工艺、热处理工艺；研究了钢套铸接表面金属预镀层和双金属界面附近的合金元素对双金... 用钢套铸接表面预电镀纯金属、浸Ａｌ－Ｓｉ基合金后立即浇注的方法制造了“钢套内表面浇注铝合金”结构形式的铝钢双金属铸件。优化了双金属铸件铸造工艺、热处理工艺；研究了钢套铸接表面金属预镀层和双金属界面附近的合金元素对双金属铸件铸态及热处理后界面过渡层裂纹和抗剪强度的影响。获得的双金属铸件铸态界面过渡层厚度为０．００７～０．０１８ｍｍ，界面剪切强度为５０～９４ＭＰａ，热处理后界面过渡层增厚，界面剪切强度明显下降。 展开更多

关键词 铸造 复合铸件 双金属 不锈钢套 铝合金

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单体液压支柱、油缸、活柱表面修复工作的研制 被引量：2

2

作者 孙伟杰 《煤炭技术》 CAS 北大核心 2010年第5期31-32,共2页

介绍和阐述了DW型单体液压支柱、油缸、活柱表面损坏修复中的工艺路线、工作原理、井下试验情况及使用效果,针对投入的材料、设备及工时单价的成本和技术效益,及经济效益进行了分析。认为此项成果解决了表面防腐处理存在的问题,对提高... 介绍和阐述了DW型单体液压支柱、油缸、活柱表面损坏修复中的工艺路线、工作原理、井下试验情况及使用效果,针对投入的材料、设备及工时单价的成本和技术效益,及经济效益进行了分析。认为此项成果解决了表面防腐处理存在的问题,对提高支柱的使用寿命,减少修复工作量也起了重大作用。 展开更多

关键词 单体液压支柱 油缸 活柱 修复 不锈钢套

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单体液压支柱镶不锈钢套修复技术的应用 被引量：1

3

作者 徐建中 《山西焦煤科技》 2003年第10期23-24,共2页

突破以 2 7Si Mn为基本材质的缸体、活塞及三通孔等部位因不耐腐蚀而导致单体支柱锈蚀、报废的问题 ,成为单体液压支柱保证修理质量的一大技术难题。而引入镶不锈钢套修复技术 ,对单体液压支柱活柱体 Φ80孔、Φ42孔、油缸内壁、活柱表... 突破以 2 7Si Mn为基本材质的缸体、活塞及三通孔等部位因不耐腐蚀而导致单体支柱锈蚀、报废的问题 ,成为单体液压支柱保证修理质量的一大技术难题。而引入镶不锈钢套修复技术 ,对单体液压支柱活柱体 Φ80孔、Φ42孔、油缸内壁、活柱表面进行镶嵌不锈钢套处理 ,恢复由于腐蚀、磨损、磕碰等原因形成的缺陷表面 ,达到了保压和防腐效果 ,从而有效地解决了这一难题。 展开更多

关键词 单体液压支柱 不锈钢套 修复技术 煤矿 支护材料 普采工作面

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一种有效防止磁钢脱落的转子外套

4

作者 杨庆忠 《制造技术与机床》 CSCD 北大核心 2012年第2期98-101,共4页

针对一种外加不锈钢套的转子组件,着重阐述了不锈钢外套与转子间内孔径向过盈量的选择,以及如何减小温度变化对不锈钢套热膨胀的影响,提出了一种有效保护磁钢脱落的设计方案。

关键词 不锈钢套 过盈配合 弹性变形 热膨胀 有效周长 原子振幅

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单体支柱缸体修复嵌不锈钢工艺

5

作者 张志坚 宋国福 许平贵 《矿山机械》 北大核心 2000年第11期69-70,共2页

关键词 单体液压支柱 修复工艺 不锈钢套 矿山支护 工艺流程

原文传递

单体液压支柱镶不锈钢套修复技术的应用

6

作者 岳永强 程南荪 马长友 《山东煤炭科技》 1996年第4期36-37,共2页

单体液压支柱镶不锈钢套修复技术的应用淄博矿务局矿山机械建材厂岳永强程南荪淄博矿务局马长友关键词单体液压支柱修复修复技术镶不锈钢套热喷涂复合材料１技术现状单体液压支柱是煤矿井下生产的重要支护工具，由于长期使用在井下，受... 单体液压支柱镶不锈钢套修复技术的应用淄博矿务局矿山机械建材厂岳永强程南荪淄博矿务局马长友关键词单体液压支柱修复修复技术镶不锈钢套热喷涂复合材料１技术现状单体液压支柱是煤矿井下生产的重要支护工具，由于长期使用在井下，受到潮湿、碰撞冲击和酸性水腐蚀的影响... 展开更多

关键词 单体液压支柱 修复 不锈钢套 热喷涂复合材料

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锚机滚筒轴车削加工镶套修复工艺

7

作者 朱达新 《一重技术》 2017年第5期56-57,共2页

根据锚机滚筒轴磨损情况,提出镶套修复工艺方案。通过对左、右锚机滚筒轴的加工和滚筒布司及链轮布司换新加工,解决了锚机滚筒轴的修理问题。

关键词 弯曲变形 不锈钢套 轴颈 轴承档 间隙

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V465HD10—24罗茨泵泵体镶嵌不锈钢套工艺

8

作者 全义生 《中国修船》 北大核心 1989年第3期48-50,共3页

关键词 罗茨泵 泵体 不锈钢套

全文增补中

小直径不锈钢套环类零件的离心铸造

9

作者 李喜红 王现荣 《铸造技术》 CAS 北大核心 2009年第7期953-954,共2页

关键词 不锈钢套 离心铸造 零件 环类 小直径 机械加工 材料利用率 加工成型

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关于120系列缓解阀体套松动的分析

10

作者 刘书银 《铁道机车车辆》 2012年第6期96-97,共2页

2011年各120阀制造厂生产的缓解阀均有缓解阀套松动、串出问题，压装不锈钢套的缓解阀体在使用过程中出现不同程度向上串出的问题，导致漏泄。图1是故障阀照片。

关键词 阀体 松动 120阀 不锈钢套 缓解阀 制造厂 压装 漏泄

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皱纹铜套屏蔽钢套钢丝铠装环保海底电缆的设计与实现 被引量：2

11

作者 刘晓东 唐文川 刘培镇 《机电工程技术》 2021年第12期216-219,共4页

近几年来,XLPE绝缘海底电缆技术已经很成熟并已广泛应用,海底电缆护层面临的问题:分相防水采用的是铅护套,对电缆的使用寿命是有效的,铅对环境的污染是很严重的;金属焊接护套可径向防水但没有皱纹,电缆的弯曲性能很差;用于通讯的海底电... 近几年来,XLPE绝缘海底电缆技术已经很成熟并已广泛应用,海底电缆护层面临的问题:分相防水采用的是铅护套,对电缆的使用寿命是有效的,铅对环境的污染是很严重的;金属焊接护套可径向防水但没有皱纹,电缆的弯曲性能很差;用于通讯的海底电缆有焊接铜套的径向保护,但是铜套没有皱纹。通过结构的优化设计,分相铜套和不锈钢护套采用皱纹技术,可以对电缆进行双层的机械和防水保护。皱纹钢套为密封结构,实现了更强的阻水性能、机械性能。皱纹铜套屏蔽钢套钢丝铠装环保海底电缆同时具备环保、利于敷设、弯曲性能优良等特点。通过工厂试验及用户反馈,证实了该结构海底电缆具有较大的发展空间和市场前景。 展开更多

关键词 皱纹铜套屏蔽 皱纹不锈钢套及钢丝铠装 双层阻水 环保 弯曲性能

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SUS304不锈钢套内圆表面磁力研磨加工研究

12

作者 孙书娟 季业益 陆宝山 《机床与液压》 北大核心 2022年第18期40-43,共4页

使用自制的环形磁刷工具配合多轴运动电解复合磁力研磨机,对SUS304不锈钢套内圆表面进行磁力研磨加工试验,探讨氧化铝磨粒粒径、加工时间、加工负荷以及加工电流对表面粗糙度的影响。结果表明:在纯磨粒磁力研磨试验中,当磨粒粒径为3μm... 使用自制的环形磁刷工具配合多轴运动电解复合磁力研磨机,对SUS304不锈钢套内圆表面进行磁力研磨加工试验,探讨氧化铝磨粒粒径、加工时间、加工负荷以及加工电流对表面粗糙度的影响。结果表明:在纯磨粒磁力研磨试验中,当磨粒粒径为3μm、加工负荷为2 N及振动频率为4 Hz时,研磨加工10 min后,R_(max)=0.198μm、R_(a)=0.045μm,而在纯电解磁力研磨试验中,在负荷2 N与加工电流200 mA的加工条件下,研磨10 min后,R_(max)=0.292μm、R_(a)=0.069μm,较纯磨粒磁力研磨效果稍差;在电解复合磨粒的磁力研磨中,当磨粒粒径为3μm、加工负荷为2 N、振动频率为4 Hz及加工电流为200 mA时,可获得最理想的研磨结果,加工10 min后,R_(max)=0.146μm、R_(a)=0.033μm,效果优于纯磨粒和电解的磁力研磨;在工具无进给的两阶段电解复合磁力研磨试验中,先使用3μm粒径的磨粒、2 N的加工负荷、4 Hz的振动频率以及200 mA的加工电流,研磨4 min,随后更换粒径为1μm的磨粒,研磨12 min后,R_(max)=0.112μm、R_(a)=0.024μm,此时工件内表面已被加工成镜面。 展开更多

关键词 SUS304不锈钢套 磁力研磨 电解复合磁力研磨 表面粗糙度

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单体液压支柱缸体嵌不锈钢套修理工艺

13

作者 张志坚 宋国福 许平贵 《煤矿机电》 北大核心 2001年第3期38-40,共3页

介绍单体液压支柱缸体嵌不锈钢套的修理工艺及设备

关键词 单体液压支柱 缸体 嵌不锈钢套 修复工艺 设备

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铜-不锈钢套管式结构件的焊接

14

作者 张日恒 《机械工人（热加工）》 2004年第2期4-6,共3页

如图1所示的铜一不锈钢套管式构件图样要求采用熔化焊接组焊，而内管与外管不锈钢及法兰盘铜合金之间虽然具有焊接性，但此类结构的焊接的确十分少见。因内、外管材质不同，其热导率、比热容等参数相差悬殊，对焊接工序及焊接工艺都提... 如图1所示的铜一不锈钢套管式构件图样要求采用熔化焊接组焊，而内管与外管不锈钢及法兰盘铜合金之间虽然具有焊接性，但此类结构的焊接的确十分少见。因内、外管材质不同，其热导率、比热容等参数相差悬殊，对焊接工序及焊接工艺都提出了较高的要求。为此我们做了工艺模拟试验，焊接排序为①②③④。第一次试验发现在第④道焊缝焊完后，在①、④焊缝中均产生了极为严重的裂纹。 展开更多

关键词 铜-不锈钢套管式结构件 焊接 裂纹 温差应力 工艺模拟试验

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真空泵屏蔽电动机温度场与屏蔽套应力场分析 被引量：9

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作者 安跃军 殷福久 +2 位作者 王光玉 孔祥玲 张宁 《沈阳工业大学学报》 EI CAS 北大核心 2016年第2期121-126,共6页

针对真空泵屏蔽电动机屏蔽套出现变形、开裂和泄漏导致光伏产业生产线真空度下降的工程问题,采用有限元分析法,对使用三种不锈钢材质屏蔽套的屏蔽电动机稳态温度场和热应力场进行分析.结果表明:屏蔽套采用Hastelloy-C材质时屏蔽套涡流... 针对真空泵屏蔽电动机屏蔽套出现变形、开裂和泄漏导致光伏产业生产线真空度下降的工程问题,采用有限元分析法,对使用三种不锈钢材质屏蔽套的屏蔽电动机稳态温度场和热应力场进行分析.结果表明:屏蔽套采用Hastelloy-C材质时屏蔽套涡流损耗小,屏蔽电机各部件温度均低于采用Sus316L材质时的温度;屏蔽套采用Sus430导磁材质时屏蔽电动机损耗最小,在降低温升方面效果明显.采用Hastelloy-C和Sus430材质时,屏蔽套最大形变量比采用Sus316L时分别下降17%和19%,最大热应力分别降低12%和16%.因Sus430不锈钢价格低廉,且有很好的防腐性能,所以Sus430不锈钢比较适合真空泵屏蔽电动机. 展开更多

关键词 真空泵 屏蔽电动机 涡流损耗 温度场 热应力场 热变形 热应力 不锈钢屏蔽套

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焊接不锈钢镶套的专用工装夹具的设计 被引量：2

16

作者 张瑞华 尹燕 《煤矿机械》 2000年第12期38-39,共2页

针对修复单体液压支柱时不锈钢镶套的焊接难题 ,设计了专用工装夹具 。

关键词 焊接 不锈钢镶套 工装夹具 设计 单体液压支柱 修复

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针对奥氏体不锈钢卡套表面硬化处理的方法 被引量：2

17

作者 王建青 《热处理技术与装备》 2010年第2期48-50,54,共4页

针对奥氏体不锈钢卡套硬度低、抗刮擦性能差、使用寿命短等问题,本文分别采用低温离子渗氮,离子渗碳和离子氮碳共渗对奥氏体不锈钢卡套进行表面硬化处理。实验结果表明,低温离子渗碳处理后奥氏体不锈钢卡套表面获得的硬化层各项性能指... 针对奥氏体不锈钢卡套硬度低、抗刮擦性能差、使用寿命短等问题,本文分别采用低温离子渗氮,离子渗碳和离子氮碳共渗对奥氏体不锈钢卡套进行表面硬化处理。实验结果表明,低温离子渗碳处理后奥氏体不锈钢卡套表面获得的硬化层各项性能指标如硬度、组织、性能等均能满足其使用要求。 展开更多

关键词 不锈钢卡套 表面硬化

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热等静压不锈钢包套与钛合金界面反应研究

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作者 孙志雨 莫晓飞 +3 位作者 朱郎平 王湘宁 丁贤飞 南海 《特种铸造及有色合金》 CAS 北大核心 2022年第12期1537-1540,共4页

采用热等静压成形钛合金粉末包套,研究不锈钢包套取样位置与钛合金的界面反应规律,并对界面处扩散层微观组织进行观测及表征。结果表明,包套边角部位与钛基体界面处出现粉末原始颗粒边界,扩散层整体较为平直,其在交界附近反应生产了脆性... 采用热等静压成形钛合金粉末包套,研究不锈钢包套取样位置与钛合金的界面反应规律,并对界面处扩散层微观组织进行观测及表征。结果表明,包套边角部位与钛基体界面处出现粉末原始颗粒边界,扩散层整体较为平直,其在交界附近反应生产了脆性相,并在机加工取样过程中发生了破碎与开裂,钛合金侧的扩散层总厚度约为64μm;包套芯部与基体的界面凹凸不平,呈锯齿波状,反应层厚度约为245μm,这种波状的粗糙表面在外加循环载荷时,容易成为裂纹源,从而降低钛合金的疲劳性能。 展开更多

关键词 不锈钢包套 钛合金 热等静压 界面反应

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不锈钢镶套技术修复单体液压支柱 被引量：1

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作者 冯从恩 董旺 +1 位作者 何玉忠 黄双平 《煤矿机械》 1999年第5期41-43,共3页

介绍不锈钢镶套技术的技术特点、工艺流程及在单体液压支柱修复中的应用情况。

关键词 单体支柱 不锈钢镶套 镗孔 旋压定径 液压支柱

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金属包套与镍基粉末冶金高温合金之间连接区的研究

20

作者 孙志坤 张莹 +2 位作者 张义文 刘明东 赵惊剑 《粉末冶金工业》 CAS 北大核心 2012年第2期33-38,共6页

本文通过观察金属包套与粉末冶金高温合金之间连接区形貌,分析了在镍基粉末冶金高温合金毛坯表面发现明显原始颗粒形貌的原因,重点研究了不锈钢包套与镍基粉末冶金高温合金之间的连接区。结果表明:连接区内在不锈钢和粉末冶金高温合金... 本文通过观察金属包套与粉末冶金高温合金之间连接区形貌,分析了在镍基粉末冶金高温合金毛坯表面发现明显原始颗粒形貌的原因,重点研究了不锈钢包套与镍基粉末冶金高温合金之间的连接区。结果表明:连接区内在不锈钢和粉末冶金高温合金之间存在明显的界面,界面两侧存在扩散层,距离界面最近的镍基高温合金粉末仍保持原始粉末颗粒形貌;毛坯表面发现原始颗粒形貌是靠近粉末冶金高温合金一侧的界面没有完全去除造成的;界面、界面附近粉末原始颗粒形貌的形成与C扩散及镍基高温合金粉末元素偏析有关,连接区Ⅰ厚度不小于167μm,连接区Ⅱ厚度不小于716μm。 展开更多

关键词 镍基粉末冶金高温合金 不锈钢包套 连接区形貌 原始颗粒形貌

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