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循环荷载后原状与重塑饱和粉质黏土不排水强度性状研究 被引量：16
1
作者 郑刚 霍海峰 雷华阳 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期400-408,共9页
为研究循环荷载作用后原状土与重塑土不排水强度发展规律,针对天津典型粉质黏土做了一系列动、静力三轴试验。结果表明,振后原状土样不排水抗剪强度会发生衰减,当振后轴向应变大于3%时,衰减度β随动轴向应变增加呈现先增大后稳定的趋势... 为研究循环荷载作用后原状土与重塑土不排水强度发展规律,针对天津典型粉质黏土做了一系列动、静力三轴试验。结果表明,振后原状土样不排水抗剪强度会发生衰减,当振后轴向应变大于3%时,衰减度β随动轴向应变增加呈现先增大后稳定的趋势;最大孔压比处于0.5～0.7之间时,不排水强度衰减较小,最大孔压比高于0.7时,振后强度开始迅速衰减;振后饱和粉质黏土不排水剪应力路径表现出超固结性质,随着β的增加,应力路径由正常固结向轻似超固结,再向重似超固结发展。对于重塑土,循环荷载作用后其不排水抗剪强度变化较小。 展开更多
关键词 循环荷载作用 不排水强度 粉质黏土 饱和 不排水抗剪强度 性状 原状土样 轴向应变
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循环荷载下饱和粘土不排水强度计算方法 被引量：12
2
作者 高广运 顾中华 杨宏明 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第z2期379-382,共4页
饱和粘土在不排水循环荷载作用下强度会发生衰减,建立在粘土地基上的建筑物和填土道路在地震过程中有时会遭受破坏。传统有效应力摩尔-库仑强度理论不能正确确定循环荷载作用下粘土的不排水强度。在超固结粘土不排水强度计算的基础上,... 饱和粘土在不排水循环荷载作用下强度会发生衰减,建立在粘土地基上的建筑物和填土道路在地震过程中有时会遭受破坏。传统有效应力摩尔-库仑强度理论不能正确确定循环荷载作用下粘土的不排水强度。在超固结粘土不排水强度计算的基础上,引入循环荷载作用损伤因子,提出循环荷载作用下饱和粘土不排水强度计算方法以及参数的确定方法。通过试验验证,所提出的方法是合理的。该方法为循环荷载作用下粘土地基的不排水强度和稳定性预测提供有效的途径。 展开更多
关键词 循环荷载 不排水强度 超固结 损伤因子
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含水率对重塑淤泥不排水强度性质的影响 被引量：16
3
作者 王亮 谢健 +2 位作者 张楠 王升位 吕一彦 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第10期2973-2978,共6页
通过室内调配不同含水率的重塑淤泥,利用研制的室内微型高精度十字板剪切仪,研究了含水率对重塑淤泥重塑不排水强度的影响。该仪器的剪切强度分辨率为1 Pa,经试验验证,仪器测量结果的稳定性较好,但对强度越低的重塑淤泥试样其测量值的... 通过室内调配不同含水率的重塑淤泥,利用研制的室内微型高精度十字板剪切仪,研究了含水率对重塑淤泥重塑不排水强度的影响。该仪器的剪切强度分辨率为1 Pa,经试验验证,仪器测量结果的稳定性较好,但对强度越低的重塑淤泥试样其测量值的相对平均偏差越大。淤泥含水率对淤泥的不排水强度有显著影响,不排水强度均随含水率/液限的增大而减小,含水率/液限越大,不排水强度下降趋势越小。相同的含水率/液限时,不同种类的重塑淤泥的不排水强度比较接近。在双对数坐标中,不排水强度均随含水率/液限的增大而线性减小。由试验数据得出了不同种类重塑淤泥的不排水强度与含水率/液限之间的关系式,利用该关系式可以求得每一种重塑淤泥任意含水率下的不排水强度。文中的试验值大于洪振舜提出的关系式的计算值。当IL>2时,试验值与Locat和Leroueil提出的关系式的计算值基本吻合,当IL<2时,试验值大于Locat和Leroueil提出的关系式的计算值。 展开更多
关键词 室内微型高精度十字板剪切仪 含水率 重塑淤泥 不排水强度
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固化淤泥结构性力学特性的试验研究 被引量：13
4
作者 黄英豪 朱伟 +1 位作者 董婵 周宣兆 《水利学报》 EI CSCD 北大核心 2014年第S2期130-136,共7页
以完全扰动重塑的泥浆作为评价基准,从土结构性的角度考察了水泥固化淤泥的力学特性,发现固化淤泥是一种典型的结构性土,存在明显的固结屈服应力,屈服前后固化淤泥的力学性质显著不同。固化淤泥的压缩曲线位于淤泥的固有压缩曲线的上方... 以完全扰动重塑的泥浆作为评价基准,从土结构性的角度考察了水泥固化淤泥的力学特性,发现固化淤泥是一种典型的结构性土,存在明显的固结屈服应力,屈服前后固化淤泥的力学性质显著不同。固化淤泥的压缩曲线位于淤泥的固有压缩曲线的上方,屈服之前固化淤泥的压缩性很小,屈服后压缩性迅速增大。水泥添加量越高,固化淤泥的固结屈服应力越大。固结不排水剪切试验中,若固化淤泥未在固结围压下屈服,剪切时表现出超固结土的性质,若在围压下屈服,固化淤泥则表现出正常固结土的性质。屈服之前,固化淤泥的不排水强度基本不随围压改变,屈服后的强度随围压线性增大。水泥的加入会使黏聚力和内摩擦角都增大,屈服前阶段固化淤泥的强度由胶结作用所控制,屈服后阶段由组构作用所控制。在固化淤泥的实际工程应用中,应考虑到它所特有的结构性力学特性。 展开更多
关键词 固化淤泥 结构性 屈服应力 不排水强度 胶结 组构
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粉质黏土周期荷载后的不排水强度衰化特性 被引量：11
5
作者 王淑云 鲁晓兵 +1 位作者 赵京 王爱兰 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第10期2991-2995,共5页
在3种不同围压下进行了一系列重塑粉质黏土的静三轴和动-静三轴不排水剪切试验,得到了不同动应力水平条件下粉质黏土的孔压、动应变和不排水剪切强度值。通过对土样的不排水强度、孔压和动应变的无量纲化处理,确定了周期荷载作用后粉质... 在3种不同围压下进行了一系列重塑粉质黏土的静三轴和动-静三轴不排水剪切试验,得到了不同动应力水平条件下粉质黏土的孔压、动应变和不排水剪切强度值。通过对土样的不排水强度、孔压和动应变的无量纲化处理,确定了周期荷载作用后粉质黏土的不排水强度比与动载引起的孔压比和动应变比之间的相关关系。试验结果表明:粉质黏土在周期荷载作用后的不排水强度衰减程度取决于动载引起的动应变比值和孔压比值。当周期荷载引起的动应变比值小于0.1时,孔压比增长较快,土样的不排水强度几乎没有衰减;当动应变比大于0.1时,孔压比增长变慢,土样的不排水强度明显衰减;当动应变比值接近1时,孔压比值达到0.9,土样的不排水强度衰减程度约达到55%。 展开更多
关键词 周期荷载 周期荷载后 不排水强度 孔压比 动应变比
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动力打桩过程中饱和黏土地基的响应 被引量：11
6
作者 马晓冬 朱国甫 +1 位作者 刘立胜 张治明 《岩石力学与工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第1期205-216,共12页
用有限元法首次模拟了将桩锤击打入饱和黏土地基的全过程,得到地基在打桩过程中的反应规律。根据计算结果,确定打桩对地基的影响范围,并阐明地基中一点的超孔隙水压力随打桩过程的变化特性。对一定的深度,打桩引起的超孔隙水压力在径向... 用有限元法首次模拟了将桩锤击打入饱和黏土地基的全过程,得到地基在打桩过程中的反应规律。根据计算结果,确定打桩对地基的影响范围,并阐明地基中一点的超孔隙水压力随打桩过程的变化特性。对一定的深度,打桩引起的超孔隙水压力在径向关于桩径有很好的无量纲化特性,用桩径无量纲化后,不同桩径下计算的最大超孔隙水压力径向分布基本重合在一起。在半对数坐标中,最大超孔隙水压力与离桩心的距离近似为直线关系。有限元计算的超孔隙水压力也分别和圆柱孔扩张理论计算结果与现场实际测量结果进行了对比,有限元计算结果和实际测量结果一致,而圆柱孔扩张理论得出的超孔隙水压力分布与实际测量结果有较大差别,其主要原因是有限元分析完整地模拟了打桩过程中桩对土的动态横向挤压和竖向剪切作用,而圆柱孔扩张理论则忽略了打桩过程中桩周土所受的较大竖向剪力。 展开更多
关键词 土力学 动力打桩 超孔隙水压力 不排水强度 饱和黏土 有限元分析
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含砾黏土压实及强度特性的实验研究 被引量：11
7
作者 费康 张永强 闻玮 《地震工程学报》 CSCD 北大核心 2015年第B07期12-16,共5页
采用室内重型击实实验对含砾黏土的压实特性进行分析,结合CT断层扫描研究材料整体干密度、最优含水率及黏土的压实程度与掺砾量、含水率等因素之间的关系。根据无侧限抗压强度实验结果,比较不同掺砾量和不同含水率下的无侧限抗压强度大... 采用室内重型击实实验对含砾黏土的压实特性进行分析,结合CT断层扫描研究材料整体干密度、最优含水率及黏土的压实程度与掺砾量、含水率等因素之间的关系。根据无侧限抗压强度实验结果,比较不同掺砾量和不同含水率下的无侧限抗压强度大小。结果表明:掺砾量较低时砾粒与黏土之间就已出现粒间空隙;含水率较高时,这些空隙及黏土孔隙中的水在击实过程中难以排出,同时水还阻碍了封闭气泡的逸出,造成黏土的压实效果明显降低;随着含砾量的增加砾粒逐渐起到骨架作用,减小了作用在黏土上的击实能量,也造成黏土的压实程度差于纯黏土。含砾黏土的无侧限抗压强度主要由黏土成分的密实程度控制,因而受到砾粒含量和含水率的影响,整体上随着含砾量的增加而降低,含水率较高时的下降幅度更明显。 展开更多
关键词 含砾黏土 最大干密度 最优含水率 不排水强度
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南京纬三路过江通道盾构壁后注浆固结不排水剪切力学特性研究 被引量：8
8
作者 王睿 姚占虎 +1 位作者 朱伟 陈喜坤 《现代隧道技术》 EI CSCD 北大核心 2015年第4期95-100,共6页
文章基于南京纬三路过江通道盾构施工壁后注浆工程实例,利用改进的非自立性材料三轴试验仪和试验方法,对其进行了固结不排水剪切试验。研究了壁后注浆浆体的孔压消散规律、固结过程中体应变规律和应力-应变关系,并实测了浆体的早期不排... 文章基于南京纬三路过江通道盾构施工壁后注浆工程实例,利用改进的非自立性材料三轴试验仪和试验方法,对其进行了固结不排水剪切试验。研究了壁后注浆浆体的孔压消散规律、固结过程中体应变规律和应力-应变关系,并实测了浆体的早期不排水强度和抗剪强度指标,为控制地表沉降和防止管片上浮提供了参数支持。研究结果表明:由于两种浆体的密度较大,在固结过程中产生的体应变都很小;硬性浆的水泥含量较低,对浆体的固结体应变、不排水强度和抗剪强度指标等的发展影响不大。 展开更多
关键词 泥水盾构 壁后注浆 不排水强度 抗剪强度
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高含水率疏浚淤泥平板贯入剪切强度试验研究 被引量：8
9
作者 吉锋 徐桂中 +2 位作者 曹玉鹏 洪振舜 丁建文 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第9期1753-1757,共5页
针对中国缺乏高含水率疏浚淤泥不排水强度的有效测试方法的现状,引进了Tan课题组提出的平板贯入剪切试验方法,对分布于中国不同地区的3种疏浚淤泥进行了系列平板贯入剪切试验,分析了加载速率对不排水强度测试结果的影响以及贯入深度随... 针对中国缺乏高含水率疏浚淤泥不排水强度的有效测试方法的现状,引进了Tan课题组提出的平板贯入剪切试验方法,对分布于中国不同地区的3种疏浚淤泥进行了系列平板贯入剪切试验,分析了加载速率对不排水强度测试结果的影响以及贯入深度随贯入时间的变化规律,完善了平板贯入剪切试验测试方法。基于平板贯入剪切试验数据,分析了疏浚淤泥的不排水强度性状和主要影响因素,导入含水率与液限之比对各种疏浚淤泥的不排水强度进行归一化分析,验证了平板贯入剪切试验测试方法的有效性,为该测试方法应用于中国疏浚淤泥的强度测试奠定了基础。 展开更多
关键词 不排水强度 疏浚淤泥 平板贯入剪切试验 归一化
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考虑软基不排水强度循环弱化的格型钢板桩防波堤动力有限元分析 被引量：8
10
作者 焉振 王元战 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第5期1454-1462,共9页
波浪循环荷载通过堤身和砂质土置换层传递给软土地基,在软土地基中产生循环动应力,使软黏土发生不排水强度弱化现象,严重影响格型钢板桩防波堤承载性能。结合工程算例,基于动力有限元法建立考虑软土循环弱化效应的格型钢板桩防波堤三维... 波浪循环荷载通过堤身和砂质土置换层传递给软土地基,在软土地基中产生循环动应力,使软黏土发生不排水强度弱化现象,严重影响格型钢板桩防波堤承载性能。结合工程算例,基于动力有限元法建立考虑软土循环弱化效应的格型钢板桩防波堤三维弹塑性动力分析模型,对软土地基在循环荷载作用下最大孔压增长规律以及不排水强度弱化特性进行研究。建立格型钢板桩-软土地基系统动力稳定性分析方法,对格型钢板桩-软土地基系统的破坏模式、稳定性以及沉降变形特性进行分析。结果表明:最大孔隙水压力主要分布在格体周围软土层,主、副格仓底部及部分桩-土接触部位的不排水强度发生明显弱化。考虑软土地基循环弱化效应时,格型钢板桩-软土地基系统的稳定性安全系数显著降低。建议在实际工程中应考虑软土地基循环弱化效应对格型钢板桩防波堤稳定性的影响。 展开更多
关键词 软土地基 弱化 格型钢板桩 最大孔隙水压力 不排水强度 稳定性
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关于土的抗剪强度应用的探讨 被引量：5
11
作者 缪志萍 《路基工程》 北大核心 2006年第5期32-34,共3页
对库仑定律与三轴试验的分析,说明土的强度由粘聚强度和摩擦强度两部分组成。在工程应用中,选择的试验条件应当尽可能与实际工程条件相似。图解法在强度求解中更为简便。
关键词 土的抗剪强度 库仑定律 三轴压缩试验 不排水强度
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波浪荷载作用下防波堤地基软化特性的试验研究 被引量：3
12
作者 闫澍旺 杨昌民 +1 位作者 范期锦 谢世楞 《港工技术》 北大核心 2006年第2期44-47,共4页
长江口防波堤在建造期间遭到了强热带风暴的袭击，致使一部分沉箱结构或沉入土中1～5m，或偏移初始位置20m。本文通过动三轴试验模拟了波浪荷栽作用下地基的变化情况，试验结果显示，沉箱的过度沉陷和侧移是由于强风暴使得软粘土强度弱... 长江口防波堤在建造期间遭到了强热带风暴的袭击，致使一部分沉箱结构或沉入土中1～5m，或偏移初始位置20m。本文通过动三轴试验模拟了波浪荷栽作用下地基的变化情况，试验结果显示，沉箱的过度沉陷和侧移是由于强风暴使得软粘土强度弱化所引起的。根据试验结果，提出了竖向排水联合堆栽预压的方法来加固软土地基，为证明该方法的有效性，在加固的软土地基上对防波堤进行了重建。重建后经历几次强风暴该防波堤无损坏迹象。 展开更多
关键词 强度弱化 防波堤 动三轴试验 不排水强度 稳定性
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不同应力历史条件下软黏土强度时效特性 被引量：7
13
作者 张冬梅 黄宏伟 《同济大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第10期1320-1326,共7页
采用恒定剪切速率的室内试验,对经历不同应力历史的天然软黏土的不排水强度时效特性进行了研究,探讨了软黏土不排水强度的时效特性、有效应力路径、不同应力历史的影响和软黏土应变速率变化对不排水强度的影响规律和影响程度.为了消除... 采用恒定剪切速率的室内试验,对经历不同应力历史的天然软黏土的不排水强度时效特性进行了研究,探讨了软黏土不排水强度的时效特性、有效应力路径、不同应力历史的影响和软黏土应变速率变化对不排水强度的影响规律和影响程度.为了消除土体各向异性对试验结果的影响,对同一土样采用了变剪切速率的试验方法.土样在剪切前,采用了不同应力路径进行固结.试验结果表明,在三轴压缩条件下,剪切速率每提高10倍,不排水抗剪强度平均提高9.7%;三轴拉伸条件下,剪切速率每提高10倍,不排水抗剪强度平均提高7.2%. 展开更多
关键词 软黏土 不排水强度 时效性 剪切速率 应力历史
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饱和地基高填方工程不排水稳定性分析方法研究 被引量：5
14
作者 谢庄子 程晓辉 +1 位作者 刘伟 麻强 《工程力学》 EI CSCD 北大核心 2020年第3期149-156,共8页
对于饱和地基上快速填方,尤其是高填方的稳定性问题,由于超静孔压无法及时消散,有必要进行不排水稳定性分析。我国工程界对于不排水强度指标和分析方法的选用还缺乏广泛的共识,也有因此导致的工程失效案例。为此,该文系统比较了国内外3... 对于饱和地基上快速填方,尤其是高填方的稳定性问题,由于超静孔压无法及时消散,有必要进行不排水稳定性分析。我国工程界对于不排水强度指标和分析方法的选用还缺乏广泛的共识,也有因此导致的工程失效案例。为此,该文系统比较了国内外3种不排水稳定性分析方法和相应的强度指标差异,从简单算例入手,到实际工程案例,进行基于有限元极限分析的不排水稳定性计算。计算结果表明对于饱和地基上高填方工程稳定性分析,有必要采用基于Mohr-Coulomb有效应力强度指标的不排水分析方法(Method A),或考虑固结应力作用的不排水强度指标方法(Method B)进行稳定性验算,而利用Mohr-Coulomb总应力强度指标的稳定性分析(Method C)会高估填方工程的稳定性。 展开更多
关键词 岩土工程 不排水稳定性分析 有效应力强度指标 总应力强度指标 不排水强度 有限元极限分析
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连云港软黏土的不排水强度试验研究 被引量：6
15
作者 殷杰 高玉峰 洪振舜 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第11期3297-3301,共5页
对连云港软黏土不扰动样和重塑样进行三轴CU对比试验研究。结果表明,不扰动样的不排水强度包线是由以屈服压力为界的双折线组成,而重塑样的不排水强度包线可以用通过圆点的直线表示。屈服前阶段,不扰动样由于受结构性影响产生的抵抗作用... 对连云港软黏土不扰动样和重塑样进行三轴CU对比试验研究。结果表明,不扰动样的不排水强度包线是由以屈服压力为界的双折线组成,而重塑样的不排水强度包线可以用通过圆点的直线表示。屈服前阶段,不扰动样由于受结构性影响产生的抵抗作用,其不排水强度包线高于重塑样;屈服后阶段,不扰动样的不排水强度包线介于具有不同初始含水率的重塑样的包线之间。通过对比分析,发现不扰动样与重塑样的不排水强度包线存在差异的主要原因是由于试样的不同初始含水率引起的。不扰动样在屈服后阶段的含水率变化规律与不排水强度增长规律与重塑土相一致,采用Burland提出的孔隙指数Iv,可将不同初始含水率重塑样及屈服后阶段不扰动样的压缩性状较好地归一化。 展开更多
关键词 不扰动样 重塑样 不排水强度 初始含水率
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循环荷载对海相粉土力学特性的影响
16
作者 李坤 孙吉主 王勇 《武汉理工大学学报》 CAS 2024年第6期67-72,共6页
为研究波浪等循环荷载对海相土物理力学特性的影响,利用GDS三轴仪对杭州湾区域重塑海相粉土进行了一系列不排水静三轴和循环后静三轴试验,分析围压、循环应力比、循环次数等因素对粉土循环及循环后力学特性的影响,构建循环扰动与粉土不... 为研究波浪等循环荷载对海相土物理力学特性的影响,利用GDS三轴仪对杭州湾区域重塑海相粉土进行了一系列不排水静三轴和循环后静三轴试验,分析围压、循环应力比、循环次数等因素对粉土循环及循环后力学特性的影响,构建循环扰动与粉土不排水强度之间的关系。结果表明:循环荷载作用下,粉土累积应变随循环次数的增加表现出稳定或快速发展的临界现象。残余孔压会改变试样循环后剪切阶段的剪胀性。循环加载会导致杭州湾海相粉土的不排水强度Su出现衰退,且衰退程度与残余应变和残余孔压比均有关联。最后,基于试验数据建立了预测残余应变和不排水强度比关系的公式。 展开更多
关键词 循环荷载后 残余孔压 残余应变 循环应力比 不排水强度
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岩土工程中的安全系数和可靠度 被引量：4
17
作者 陈立宏 陈祖煜 《水利规划与设计》 2002年第2期57-62,共6页
简单的可靠度分析方法不需要复杂的理论和难懂的术语,仅仅在常规分析的基础上再向前一步,就可以在日常岩土工程实践中应用。简单的可靠度分析不仅能够评价计算中参数不确定性带来的综合影响,而且还为常规分析提供了有益的补充。可靠度... 简单的可靠度分析方法不需要复杂的理论和难懂的术语,仅仅在常规分析的基础上再向前一步,就可以在日常岩土工程实践中应用。简单的可靠度分析不仅能够评价计算中参数不确定性带来的综合影响,而且还为常规分析提供了有益的补充。可靠度分析所需要的附加数据——标准差——可以使用与常规分析相同类型和数量的数据获得。该方法的简单和实用性通过稳定计算实例得到了验证。 展开更多
关键词 全系数 岩土工程师 变异系数 可靠度分析 失效概率 标准差 似然值 挡土墙 不排水强度 可靠度理论
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SHANSEP试验方法改进与验证
18
作者 代云霞 郭晓勇 《中国港湾建设》 2024年第6期34-38,共5页
为满足工程实际需要,对SHANSEP试验方法加以改进,将淤泥固结至远大于其前期固结压力后,再逐级卸载以模拟超固结黏土,在不同的超固结比下进行了三轴固结不排水试验。试验表明:等向固结的三轴试验,也能较好地拟合出超固结土不排水强度与... 为满足工程实际需要,对SHANSEP试验方法加以改进,将淤泥固结至远大于其前期固结压力后,再逐级卸载以模拟超固结黏土,在不同的超固结比下进行了三轴固结不排水试验。试验表明:等向固结的三轴试验,也能较好地拟合出超固结土不排水强度与正常固结土强度、超固结比之间的关系式;提出了工程地区超固结土不排水强度公式,可推算不同超固结比下的土体强度;通过本次试验中对加荷方式的改进与拓宽,取代了原有k0固结或单剪仪的要求,提高了试验效率、节约成本,且该方法可推广使用到更多土类上,对研究超固结土的性质有一定工程实用意义。 展开更多
关键词 SHANSEP试验方法 不排水强度 等向固结 超固结比
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基于不排水强度的黏土基坑抗隆起稳定计算方法 被引量：6
19
作者 黄茂松 李弈杉 +1 位作者 唐震 袁聚云 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第9期1577-1585,共9页
目前的基坑抗隆起稳定计算方法多是直接采用固结不排水强度指标进行计算,这种方法对于软黏土地层的计算在理论上是不合理的,且传统的圆弧滑动法未考虑最下道支撑以上土体强度的发挥。针对上述问题,通过将固结不排水强度指标转换成不排... 目前的基坑抗隆起稳定计算方法多是直接采用固结不排水强度指标进行计算,这种方法对于软黏土地层的计算在理论上是不合理的,且传统的圆弧滑动法未考虑最下道支撑以上土体强度的发挥。针对上述问题,通过将固结不排水强度指标转换成不排水抗剪强度,考虑最下道支撑以上土体强度的发挥,对传统圆弧滑动法进行了改进,并进一步提出了基于不排水强度的圆弧机构上限分析方法。工程算例分析表明,传统圆弧滑动法得到的安全系数普遍偏高,而所提出上限分析方法计算得到的结果则更为合理。 展开更多
关键词 基坑 圆弧滑动法 抗隆起稳定 不排水强度 极限分析法
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土结构性对预压软基稳定性影响分析 被引量：3
20
作者 王军 陈云敏 《工业建筑》 CSCD 北大核心 2002年第6期48-50,47,共4页
原状土一般都具有结构性 ,温州软土的结构性试验表明 ,其固结不排水强度线为折线型 ,受到扰动后不排水强度会明显降低 ,土结构性对软基的强度增长和不排水强度均有较大的影响。给出了考虑结构性影响的强度增长和稳定计算方法 ,分析了土... 原状土一般都具有结构性 ,温州软土的结构性试验表明 ,其固结不排水强度线为折线型 ,受到扰动后不排水强度会明显降低 ,土结构性对软基的强度增长和不排水强度均有较大的影响。给出了考虑结构性影响的强度增长和稳定计算方法 ,分析了土结构性对软基稳定的影响程度 。 展开更多
关键词 土结构性 折线型强度线 不排水强度 稳定性 软土
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