690合金传热管内外壁“细晶”组织的成因及控制 被引量：2

1

作者 朱海涛 吴青松 +2 位作者 秦伟健 臧传胪 高超 《钢管》 CAS 2014年第6期14-17,共4页

分析了冷轧变形量、脱脂质量、热处理保护气氛、中间品原始组织等对690合金传热管光亮固溶热处理组织的影响。分析认为:内外壁再结晶形核率的差异是导致690合金传热管内外壁出现异常"细晶"组织的根本原因;通过改变热处理气氛... 分析了冷轧变形量、脱脂质量、热处理保护气氛、中间品原始组织等对690合金传热管光亮固溶热处理组织的影响。分析认为:内外壁再结晶形核率的差异是导致690合金传热管内外壁出现异常"细晶"组织的根本原因;通过改变热处理气氛、增大冷轧变形量、改善脱脂质量等手段,可有效消除光亮固溶热处理后690合金传热管内外壁的"细晶"组织。 展开更多

关键词 690合金传热管 光亮固溶热处理 内外壁 “细晶”组织 再结晶形核

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TMCP在线软化处理中碳冷镦钢的研究开发 被引量：8

2

作者 于同仁 惠卫军 +1 位作者 张步海 苏世怀 《理化检验（物理分册）》 CAS 2006年第6期271-274,284,共5页

采用热机械轧制工艺可使中碳钢(0．36％C左右)具有球化渗碳体的细晶显微组织,研究发现随变形温度的降低及变形量的增加其铁素体晶粒尺寸变小。由于形变诱发铁素体相变(DIFT),中碳钢在略高于Ar3温度时形变就可获得尺寸约2-3μm的超细铁... 采用热机械轧制工艺可使中碳钢(0．36％C左右)具有球化渗碳体的细晶显微组织,研究发现随变形温度的降低及变形量的增加其铁素体晶粒尺寸变小。由于形变诱发铁素体相变(DIFT),中碳钢在略高于Ar3温度时形变就可获得尺寸约2-3μm的超细铁素体晶粒。DIF体积分数随变形温度的降低以及变形应变的增加而增加,特别是当变形温度低于750℃时DIF体积分数显著增加,远远超过平衡铁素体体积分数值的54％。在低温及高应变条件下对钢进行形变,经过控制冷却后可获得合适的球化或退化显微组织。 展开更多

关键词 球化 中碳钢 细晶显微组织 热机械轧制工艺

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低温超塑性钛合金的超塑性研究 被引量：11

3

作者 曾立英 赵永庆 +1 位作者 李丹柯 李倩 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2006年第5期6-9,共4页

对一种超塑性温度相对较低的双相钛合金SPZ的超塑性能进行了研究。结果表明：740～800℃，应变速率恒为1．11×10^3s^-1时，SPZ合金的最大拉伸延伸率均超过1600％；760℃，合金的超塑延伸率可高达2149％。760℃，应变速率高达1．11&... 对一种超塑性温度相对较低的双相钛合金SPZ的超塑性能进行了研究。结果表明：740～800℃，应变速率恒为1．11×10^3s^-1时，SPZ合金的最大拉伸延伸率均超过1600％；760℃，合金的超塑延伸率可高达2149％。760℃，应变速率高达1．11×10^-2s^-1时，合金的超塑延伸率仍可达1380％。也就是说，700℃／1hAC处理后，SPZ合金在试验温度范围内具有低温高速超塑性。SEM观察发现，超塑变形前，合金的晶粒细小均匀，平均晶粒尺寸只有0．89μm；应变速率为2．22×10^-3s^-1，740℃，760℃变形后SPZ合金的晶粒尺寸分别为1．51μm，2．33μm。超塑性变形的微观机制是以晶界滑动为主，晶内变形以及位错蠕变起了协调作用。 展开更多

关键词 低温超塑性 双相钛合金 延伸率 细晶组织 变形机制

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两种钢铁材料电火花表面强化层组织结构研究 被引量：9

4

作者 汤精明 乔生儒 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第20期19-21,共3页

采用硬质合金YG-8和堆焊焊条FW-1101作电极,在电火花表面强化器上分别处理了U70MnSi钢和40Cr钢的表面。用X射线衍射分析了强化层的组织,用光镜和扫描电镜(SEM)观察了显微组织。结果表明,强化层是由细晶组织和非晶组织组成的合金层。细... 采用硬质合金YG-8和堆焊焊条FW-1101作电极,在电火花表面强化器上分别处理了U70MnSi钢和40Cr钢的表面。用X射线衍射分析了强化层的组织,用光镜和扫描电镜(SEM)观察了显微组织。结果表明,强化层是由细晶组织和非晶组织组成的合金层。细晶组织是由强化过程中的瞬时力、撞击应变、快速加热等效应变及位错和空位增加联合作用引起的。强化层中的非晶组织、组织细化和残余应力使其衍射峰宽化。 展开更多

关键词 电火花 表面强化层 细晶组织 细化机理

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氧化物弥散强化MGH956合金板材的性能特点及应用前景 被引量：8

5

作者 李帅华 田耘 +2 位作者 杨峥 柳光祖 任辉 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第S2期533-536,共4页

MGH956合金是采用独特的机械合金化工艺,将在超高温下可保持稳定的纳米级Y2O3颗粒均匀分散于基体中,以充分实现弥散强化的一种铁基高温合金。相比其他同类合金,MGH956合金具有高熔点、低比重、低线膨胀系数,突出的抗高温氧化和腐蚀、优... MGH956合金是采用独特的机械合金化工艺,将在超高温下可保持稳定的纳米级Y2O3颗粒均匀分散于基体中,以充分实现弥散强化的一种铁基高温合金。相比其他同类合金,MGH956合金具有高熔点、低比重、低线膨胀系数,突出的抗高温氧化和腐蚀、优异的高温持久强度,良好的热疲劳等性能。针对粗晶组织存在韧脆转变的现象,着重开展了细晶板材的研究。就MGH956合金粗晶组织、细晶组织以及与其他同类合金的性能进行了对比,并展望了合金的应用前景。 展开更多

关键词 MGH956合金 氧化物弥散强化 细晶组织 韧脆转变 应用前景

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超重力场燃烧合成TiC-TiB_2凝固陶瓷组织与性能 被引量：7

6

作者 黄雪刚 张龙 +1 位作者 赵忠民 潘传增 《复合材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第5期113-120,共8页

通过调整反应体系中Ti、C及B之间的原子摩尔比,采用超重力下燃烧合成工艺,制备出TiB2系列摩尔分数的TiC-TiB2复合陶瓷。利用场发射扫描电镜(FESEM)观察了复合陶瓷微观组织,研究了TiB2成分对复合陶瓷力学性能的影响。结果表明:随着TiB2... 通过调整反应体系中Ti、C及B之间的原子摩尔比,采用超重力下燃烧合成工艺,制备出TiB2系列摩尔分数的TiC-TiB2复合陶瓷。利用场发射扫描电镜(FESEM)观察了复合陶瓷微观组织,研究了TiB2成分对复合陶瓷力学性能的影响。结果表明:随着TiB2摩尔含量增加,陶瓷基体逐渐从TiC球晶组织转化为TiB2片晶组织,在TiB2摩尔分数为50%时,可获得细晶乃至超细晶TiC-TiB2复合陶瓷,而且残留于基体上的α-Al2O3夹杂量也最低。陶瓷相对密度、Vickers硬度与弯曲强度均在50%TiB2(摩尔分数,下同)时呈现最大值,而陶瓷断裂韧性则在66.7%TiB2时出现最高值。陶瓷断裂模式为TiC穿晶断裂与TiB2沿晶断裂的混合模式,且随TiB2摩尔分数增加至66.7%,TiC穿晶断裂倾向显著减弱而TiB2沿晶断裂倾向明显增强。TiC-TiB2细晶及超细晶凝固组织的获得使TiC-50%TiB2复合陶瓷在小尺寸TiB2片晶诱发的裂纹偏转、裂纹桥接及片晶拔出增韧机制作用下,具有最高的弯曲强度及较高的断裂韧性。 展开更多

关键词 TIC-TIB2 复合陶瓷 组织转化 细晶组织 断裂行为 增韧机制

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Ti－24Al－14Nb－3V－0．5Mo合金的超塑性 被引量：6

7

作者 王斌 贾天聪 +4 位作者 王跃群 邹敦叙 仲增墉 白秉哲 杨鲁义 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1994年第7期B309-B313,共5页

研究了温度及应变速率对Ｔｉ－２４Ａｌ－１４Ｎｂ－３Ｖ－０．５Ｍｏ（ａｔ．－％）合金超塑性能的影响．试验结果表明，在９８０℃，３．５×１０^（－４）ｓ^（－１）的最佳超塑变形条件下，合金显示出较高的超塑性；应变速率敏... 研究了温度及应变速率对Ｔｉ－２４Ａｌ－１４Ｎｂ－３Ｖ－０．５Ｍｏ（ａｔ．－％）合金超塑性能的影响．试验结果表明，在９８０℃，３．５×１０^（－４）ｓ^（－１）的最佳超塑变形条件下，合金显示出较高的超塑性；应变速率敏感性指数ｍ为０．６９，拉伸延伸率Ｅｌ．为８１８％．根据其细小的α_２＋β_０两相组织和等温拉伸的试验方法，确定合金的超塑性属于细晶组织超塑性．在超塑变形过程中，合金无空洞产生，显微组织发生动态粗化． 展开更多

关键词 超塑性 细晶组织 TI3AL基合金

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FGH98粉末冶金高温合金热变形过程中组织变化 被引量：6

8

作者 刘洋 陶宇 贾建 《粉末冶金工业》 CAS 北大核心 2011年第2期14-18,共5页

本文利用光学金相显微镜和扫描电镜观察了粉末冶金高温合金FGH98热等静压态锭坯经近等温锻造后的显微组织,研究了热变形对合金中原始颗粒边界(PPB)、粉末原始枝晶组织及晶粒度的影响。从动态再结晶和动态回复的角度分析了变形量对改善FG... 本文利用光学金相显微镜和扫描电镜观察了粉末冶金高温合金FGH98热等静压态锭坯经近等温锻造后的显微组织,研究了热变形对合金中原始颗粒边界(PPB)、粉末原始枝晶组织及晶粒度的影响。从动态再结晶和动态回复的角度分析了变形量对改善FGH98合金组织的作用,探索通过大变形量改善合金显微组织的途径。研究表明:经过三火锻造累积变形量达到75%的实验锭坯中PPB基本消除,获得γ′相均匀分布、晶粒尺寸为5μm的细晶组织。 展开更多

关键词 FGH98 粉末冶金高温合金 等温锻造 再结晶 细晶组织

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FGH96合金的热塑性变形行为和工艺 被引量：6

9

作者 刘建涛 陶宇 +1 位作者 张义文 张国星 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第6期103-107,共5页

通过高温热压缩实验,得到了不同温度和不同应变速率条件下热等静压FGH96合金的真应力-应变曲线,在此基础上,建立了FGH96合金热塑性变形过程中的热加工图。通过对材料微观组织、应力应变响应及热加工图的对比分析,确定了优化的热塑性锻... 通过高温热压缩实验,得到了不同温度和不同应变速率条件下热等静压FGH96合金的真应力-应变曲线,在此基础上,建立了FGH96合金热塑性变形过程中的热加工图。通过对材料微观组织、应力应变响应及热加工图的对比分析,确定了优化的热塑性锻造窗口,提出了FGH96合金细晶盘坯锻造工艺。根据优化的热塑性锻造窗口,利用等温锻造工艺锻造出无开裂的细晶粒盘坯。 展开更多

关键词 FGH96合金 热加工图 等温锻造 细晶组织

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高温合金细晶铸造新技术 被引量：5

10

作者 赵京晨 燕平 +5 位作者 彭艳锋 孟祥炜 肖文丰 李曙光 张龙飞 陈兴福 《航天制造技术》 2013年第6期1-5,共5页

常规的铸造组织存在细等轴晶、柱状晶和粗等轴晶三种晶区。采用新方法铸造出来的高温合金铸造组织是分布于整个铸造截面区域内的均匀细等轴晶组织,它不仅晶粒度可以细小得达到锻造晶粒度,且没有织构或流线。与传统的高温合金细晶铸造相... 常规的铸造组织存在细等轴晶、柱状晶和粗等轴晶三种晶区。采用新方法铸造出来的高温合金铸造组织是分布于整个铸造截面区域内的均匀细等轴晶组织,它不仅晶粒度可以细小得达到锻造晶粒度,且没有织构或流线。与传统的高温合金细晶铸造相比,因为它注入型腔的不是传统细晶铸造的粥状液体——固、液混合体,而是在工业上首次应用的过冷至熔点以下的单相金属液体,因此具有超强的充型能力。 展开更多

关键词 铸造高温合金 细晶组织 铸造技术

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Q235钢滚珠滚压表面变形分布规律及微观组织演变 被引量：4

11

作者 任涛林 谢滨涛 +2 位作者 徐文臣 单德彬 吕炎 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期59-62,共4页

提出一种新的复合组织制备工艺方法,即首先通过对板坯采取滚珠滚压的方法来实现其表面塑性变形,随后对板坯进行再结晶退火细化表面微观组织。采用有限元法对Q235坯料的滚珠滚压工艺进行数值模拟,得出了表面应变的分布规律,并且对滚压后... 提出一种新的复合组织制备工艺方法,即首先通过对板坯采取滚珠滚压的方法来实现其表面塑性变形,随后对板坯进行再结晶退火细化表面微观组织。采用有限元法对Q235坯料的滚珠滚压工艺进行数值模拟,得出了表面应变的分布规律,并且对滚压后及再结晶退火后的金相组织进行了观察。结果表明:滚珠滚压工艺能够实现板坯的表面塑性变形,辅以后继的再结晶退火工艺可以获得表面细晶组织和心部粗晶组织的复合组织。 展开更多

关键词 滚珠滚压 表面塑性变形 细晶组织 粗晶组织 复合组织

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40CrNi2MoE钢挤压工艺的动态再结晶动力学模型分析

12

作者 封金徽 《模具技术》 2024年第5期82-87,共6页

为明确40CrNi2MoE钢在挤压工艺下的动态再结晶状态和高温流变特征,研究对该材料实施高温挤压处理,并通过台式场发射电镜和电液伺服动态疲劳试验机对其应变状况和结晶状态进行观测。在获得40CrNi2MoE钢应力-应变曲线的基础上,基于Arrhen... 为明确40CrNi2MoE钢在挤压工艺下的动态再结晶状态和高温流变特征,研究对该材料实施高温挤压处理,并通过台式场发射电镜和电液伺服动态疲劳试验机对其应变状况和结晶状态进行观测。在获得40CrNi2MoE钢应力-应变曲线的基础上,基于Arrhenius函数建立该材料的热变形方程,发现其热变形激活能Q为343.887 kJ/mol,当应变速率在0.1~10 s^(-1)之间且温度达到1 000℃以上时,才能够实现完全动态再结晶。40CrNi2MoE钢的峰值应变:ε_(p)与其Z参数之间的关系为:ε_(p)=0.028lnZ-0.35。以上数据对于40CrNi2MoE钢在加工过程中的组织晶粒细化具有一定的借鉴意义。 展开更多

关键词 40CrNi2MoE钢 高温流变曲线 细晶组织 变形方程

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变形高温合金的超塑性研究进展

13

作者 王月苗 崔传勇 张瑞 《大型铸锻件》 2024年第5期1-6,76,共7页

近年来,对变形高温合金超塑性的研究取得了显著进展。超塑性成形技术为难以变形的材料提供了理想的成形方法。超塑性变形要求材料具有细小、均匀的等轴晶粒,对变形高温合金细晶组织的制备方法进行了概述。为了最大限度地发挥超塑性的优... 近年来,对变形高温合金超塑性的研究取得了显著进展。超塑性成形技术为难以变形的材料提供了理想的成形方法。超塑性变形要求材料具有细小、均匀的等轴晶粒,对变形高温合金细晶组织的制备方法进行了概述。为了最大限度地发挥超塑性的优势,掌握其微观变形的原理是非常关键的,对超塑性微观调节机制典型模型进行了总结,并对变形高温合金超塑性变形机制的研究进行了探讨。最后,列举了高温合金超塑性技术的成功应用案例并对未来的相关研究方向进行了展望。 展开更多

关键词 超塑性 变形高温合金 细晶组织 工艺 变形机制

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放电等离子烧结温度对超细晶W-40Cu复合材料的影响 被引量：3

14

作者 陈春浩 曾云 +1 位作者 薛丽红 严有为 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2011年第12期1151-1154,共4页

采用高能球磨法制备了W-40Cu超细晶复合粉体,继而进行了放电等离子烧结(SPS),获得了致密的超细晶W-40Cu块体复合材料,着重研究了烧结温度对复合材料组织和性能的影响。结果表明,随着烧结温度升高,材料的致密度、硬度和电导率也随之升高;... 采用高能球磨法制备了W-40Cu超细晶复合粉体,继而进行了放电等离子烧结(SPS),获得了致密的超细晶W-40Cu块体复合材料,着重研究了烧结温度对复合材料组织和性能的影响。结果表明,随着烧结温度升高,材料的致密度、硬度和电导率也随之升高;在950℃烧结5min的W-40Cu复合材料,W颗粒尺寸约300～500nm,相对致密度达98%,显微硬度HV为287,电导率为17.9MS/m。 展开更多

关键词 W-CU复合材料 放电等离子烧结 烧结温度 细晶组织

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TiAl合金冷却相变研究进展及细晶组织调控 被引量：3

15

作者 杨劼人 张小干 +3 位作者 曹蓓 高子彤 胡锐 陈瑞润 《特种铸造及有色合金》 CAS 北大核心 2021年第2期142-147,共6页

TiAl合金是目前航空航天轻质高温结构的热点材料,其最终显微组织很大程度上决定于其冷却过程。由于TiAl合金相图和相变的复杂性,通过冷却过程控制,获得细晶组织结构成为关注的重要问题。综述了TiAl合金冷却相变的研究成果,并给出了关于T... TiAl合金是目前航空航天轻质高温结构的热点材料,其最终显微组织很大程度上决定于其冷却过程。由于TiAl合金相图和相变的复杂性,通过冷却过程控制,获得细晶组织结构成为关注的重要问题。综述了TiAl合金冷却相变的研究成果,并给出了关于Ti-48Al-4Nb-2Cr合金相关的进展:首先介绍了TiAl合金的凝固路径与相变行为,然后分别分析了连续冷却转变(CCT)和等温冷却转变(TTT)行为。进一步建立了Ti-48Al-4Nb-2Cr合金CCT图,并指导获得了一种细晶近片层组织。 展开更多

关键词 TIAL合金 冷却相变 CCT TTT 细晶组织

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TiC-TiB_2细晶陶瓷凝固组织、断裂行为与原位增韧 被引量：3

16

作者 赵忠民 张龙 +1 位作者 宋义刚 何建强 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2011年第11期986-989,993,共5页

通过采用超重力下燃烧合成制备TiC-TiB2细晶陶瓷,研究了陶瓷凝固组织与晶体生长特征,探讨了陶瓷显微组织与断裂行为、增韧机制的关系。XRD、FESEM与EDS分析表明,TiC-TiB2复合陶瓷基体主要由大量细小的TiB2片晶及分布其周围的形状不规则... 通过采用超重力下燃烧合成制备TiC-TiB2细晶陶瓷,研究了陶瓷凝固组织与晶体生长特征,探讨了陶瓷显微组织与断裂行为、增韧机制的关系。XRD、FESEM与EDS分析表明,TiC-TiB2复合陶瓷基体主要由大量细小的TiB2片晶及分布其周围的形状不规则的TiC相构成,TiB2片晶的形成是因其小平面晶体生长特性所致,而不规则TiC的晶体形貌则是因非小平面晶体生长特性及高的生长速率所造成的。陶瓷相对密度、硬度(HV)、弯曲强度及断裂韧度分别为98.6%、21.8GPa、650MPa、12.5MPa·m1/2,并且陶瓷增韧是小尺寸TiB2片晶的裂纹偏转、裂纹桥接、片晶拔出及摩擦互锁原位增韧机制协同作用的结果。 展开更多

关键词 TiB2-TiC复合陶瓷 快速凝固 细晶组织 断裂行为 原位增韧

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防止铸锭形成粗晶组织的途径 被引量：1

17

作者 彭学仕 王蔼茹 《铝加工》 CAS 1989年第5期1-4,共4页

一、前言铝合金在直接水冷连续铸造时,铸锭有形成粗晶组织的倾向。粗晶是一种组织缺陷,因为它使铸锭的裂纹倾向增加,降低铸锭加工过程的工艺塑性,影响加工制品的组织均匀性和机械性能。本文所指的粗晶组织,包括粗大等轴晶、柱状晶和羽... 一、前言铝合金在直接水冷连续铸造时,铸锭有形成粗晶组织的倾向。粗晶是一种组织缺陷,因为它使铸锭的裂纹倾向增加,降低铸锭加工过程的工艺塑性,影响加工制品的组织均匀性和机械性能。本文所指的粗晶组织,包括粗大等轴晶、柱状晶和羽毛晶。等轴晶是铸锭的正常组织,但当其发育过大时,晶界上通常集聚有气体和非金属夹杂物,因此导至晶间裂纹。试验证明,Al—Mg—Si—Cu系LD5合金铸锭为粗大等轴晶时,其固液区的相对伸长率不足0.1％。 展开更多

关键词 粗晶组织 等轴晶区 晶粒细化剂 晶间裂纹 连续铸造 裂纹倾向 非金属夹杂物 细晶组织 液穴 柱状晶

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6005A铝合金型材与5083铝合金板材MIG焊接接头的部分熔化区微观组织 被引量：2

18

作者 信凯 邢艳双 +1 位作者 张浩 何长树 《轻合金加工技术》 CAS 2021年第8期51-62,共12页

对两层两道MIG焊接的6005A铝合金型材与5083铝合金板材焊接构件进行取样,详细研究了焊接接头部分熔化区(PMZ)的微观组织特征,重点分析了6005A铝合金型材挤压成形坡口附近原始微观组织对PMZ中发生的晶界液化行为的影响。研究发现,在焊接... 对两层两道MIG焊接的6005A铝合金型材与5083铝合金板材焊接构件进行取样,详细研究了焊接接头部分熔化区(PMZ)的微观组织特征,重点分析了6005A铝合金型材挤压成形坡口附近原始微观组织对PMZ中发生的晶界液化行为的影响。研究发现,在焊接接头的PMZ观察到了与母材坡口处微观组织存在明显相关性的晶界液化特征。由于6005A铝合金型材挤压成形的坡口表层存在厚度约为1000 pm-3000 pm的粗晶层,且第一道次焊缝稀释率较低,第二道焊缝的稀释率较高,因此在PMZ 1(第一道焊缝的PMZ)中观察到的连续分布的粗晶组织和在PMZ 11(第二道焊缝的PMZ)局部观察到粗晶组织均为残留的焊接坡口粗晶层组织。进一步的分析表明,PMZ粗晶区晶界液相主要来源于熔池金属的沿晶渗透;近缝细晶区晶界液相的来源既有熔池金属的沿晶渗透,又有晶界低熔点共晶组织的熔化;低熔点共晶组织熔化是距熔池稍远的细晶区发生晶界液化的主要机制。5083铝合金板材坡口附近的原始组织呈细小纤维状组织特征,在5083铝合金侧的PMZ观察到了液相沿拉长晶粒的边界液化的特征。 展开更多

关键词 部分熔化区 晶界液化 粗晶组织 细晶组织 焊接坡口

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微铌Super6弹簧带钢组织细化研究 被引量：2

19

作者 刘湘江 《上海钢研》 2006年第2期39-43,共5页

含微量铌的Super6弹簧钢,经传统带钢生产线上实施控轧控冷轧成的热轧弹簧钢带,免除常规弹簧钢带的退火工序,可直接用于冷轧,并能获得最终的细晶组织,提高了使用性能。试验结果证明弹簧钢中加入微合金元素Nb可以提高奥氏体再结晶温度和... 含微量铌的Super6弹簧钢,经传统带钢生产线上实施控轧控冷轧成的热轧弹簧钢带,免除常规弹簧钢带的退火工序,可直接用于冷轧,并能获得最终的细晶组织,提高了使用性能。试验结果证明弹簧钢中加入微合金元素Nb可以提高奥氏体再结晶温度和阻止再结晶晶粒长大,同时在轧制过程中形成细小弥散的碳氮化物钉扎在奥氏体晶界,从而细化了晶粒。 展开更多

关键词 微合金化 铌 弹簧钢 细晶组织

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超重力场反应加工自增韧(Ti,W)C-TiB_2凝固陶瓷刀具材料研究 被引量：2

20

作者 潘传增 赵忠民 +1 位作者 张龙 张靖 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第S1期358-362,共5页

采用超重力场反应加工技术制备出用于高速切削刀具的自增韧(Ti,W)C-TiB2凝固陶瓷。XRD、FESEM与EDS分析表明,(Ti,W)C-TiB2凝固陶瓷主要由大量细小的TiB2片晶及形状不规则的(Ti,W)C相构成,且TiB2片晶的形成是由其低生长速率的小平面晶体... 采用超重力场反应加工技术制备出用于高速切削刀具的自增韧(Ti,W)C-TiB2凝固陶瓷。XRD、FESEM与EDS分析表明,(Ti,W)C-TiB2凝固陶瓷主要由大量细小的TiB2片晶及形状不规则的(Ti,W)C相构成,且TiB2片晶的形成是由其低生长速率的小平面晶体特性所致,而(Ti,W)C的晶体形貌则是由其高生长速率的非小平面晶体特性形成的。陶瓷相对密度、维氏硬度、弯曲强度及断裂韧性分别为98.3%、20.8GPa、(610±25)MPa与12.5MPa·m0.5。FESEM断口分析及裂纹扩展路径观察发现,(Ti,W)C-TiB2凝固陶瓷增韧是通过小尺寸TiB2片晶的裂纹偏转、裂纹桥接及摩擦互锁协同作用予以实现,而陶瓷的优异耐磨性主要取决于高硬度、高模量的细小TiB2基体相片晶。 展开更多

关键词 (Ti W)C-TiB2 凝固陶瓷 细晶组织 断裂行为 自增韧

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